地下室回顶施工方案

昭通凤凰广场项目地下室顶板回顶加固专项施工方案编制：朱钊辰审核：张胥 批准：罗桂军 编制时间：年月

昭通凤凰广场项目地下室顶板回顶加固专项施工方案工程名称：昭通高速凤凰广场建设项目（办公区）文件编号：发布日期：执行日期：昭通高速凤凰广场项目地下室顶板回顶加固专项施工方案医院救护线路1合理选择医院救护路线1就近选择提前沟通好的李景铧骨伤医院医院，并进行公示。从项目到昭通市李景铧骨伤医院路程为3.4公里，驾车时间约为9分钟，医院救护线路图如下所示：5医院救护线路2合理选择医院救护路线2

九、计算书9.1100T地下室临时支撑设计计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20215、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著7、建筑结构静力计算手册8、《施工脚手架通用规范》GB55023-20229、《混凝土结构通用规范》GB55008-202110、《钢结构通用规范》GB55006-202111、《工程结构通用规范》GB55001-2021一、参数信息1、基本参数地下室顶板支承工况支承工作状态的汽车起重机是否设置回顶架体设置回顶支撑回顶支撑架体计算原理除结构自重外的所有荷载均由支撑承担地下室层数n12回顶支撑层数n2设计覆土厚度hs（m）0楼板钢筋混凝土自重G1k（kN/m3）25.1回顶支撑每米高度自重标准值G2k（kN/m2）0.15建筑结构考虑结构设计使用年限的荷载调整系数γL1结构重要性系数γ０1.12、荷载参数汽车起重机整机自重G(吨)54.6转台以上部重Gz(包含吊臂和自配重)(吨)38.5最大吊重Gw（吨）6.3旋转中心距前支腿距离Lq（m）5.2旋转中心距后支腿距离Lh（m）3.6支腿横向距离Lzh（m）8.8吊装工作半径R(m)25车身重心(扣除转台上部重)距前支腿的距离S(m)2.4单根支腿受力面积Ad1（m2）4荷载动力系数K1.33、楼板参数（1）地下室顶板：顶板厚度h0(mm)250砼强度等级C35顶板作为支承工作状态的汽车起重机时混凝土是否达到设计强度是（2）地下室-1层板：楼板厚度h(-1)(mm)250砼强度等级C35层高H(-1)(m)4.03（3）地下室底板：地下室底板厚度hd(mm)600砼强度等级C35层高Hd(m)4.2二、荷载计算根据起重车支腿位置力矩平衡，考虑起重机吊物工作状态下，大臂在不同位置工况下取支腿最大受力进行计算；考虑所有荷载按2根支腿共同受力。汽车起重机工况图汽车起重机支撑立面图在汽车起重机后方工作时：各个力对前支腿取矩ΣM=0Gz×Lq+(G-Gz)×S+Gw×(R+Lq)-F×(Lq+Lh)=0后2个支腿最大受力F=［Gz×Lq+(G-Gz)×S+Gw×(R+Lq)］/(Lq+Lh)=[38.5×5.2+(54.6-38.5)×2.4+6.3×(25+5.2)]/(5.2+3.6)=48.761吨单个支腿最大荷载标准值F1=F/2=48.761/2=24.381吨在汽车起重机侧方工作时：各个力对侧边支腿取矩ΣM=0G×Lzh/2+Gw×(R+Lzh/2)-F×Lzh=0侧方2个支腿最大受力F=［G×Lzh/2+Gw×(R+Lzh/2)］/Lzh=[54.6×8.8/2+6.3×(25+8.8/2)]/8.8=48.348吨单个支腿最大受力F2=F/2=48.348/2=24.174吨在汽车起重机对角线方向工作时：考虑和起重臂相邻的三个支腿共同受力，各支腿受力分别为Fa，Fb，Fc，结合吊重、起重机自重，通过各个力对转台旋转中心x方向、y方向分别取矩ΣMx=0、ΣMy=0，以及ΣF=0。ΣF=0Fa+Fb+Fc-G-Gw=0ΣMx=0-Lq×Fa+Lh×Fb+Lh×Fc-[R×Lh/(Lh2+(Lzh/2)2)0.5×Gw-(Lq-S)×(G-GZ)]=0ΣMy=0Lzh/2×Fa+Lzh/2×Fb-Lzh/2×Fc-[R/2×Lzh/(Lh2+(Lzh/2)2)0.5×Gw]=0Fa+Fb+Fc-54.6-6.3=0-5.2×Fa+3.6×Fb+3.6×Fc-[25×3.6/(3.62+(8.8/2)2)0.5×6.3-(5.2-2.4)×(54.6-38.5)]=08.8/2×Fa+8.8/2×Fb-8.8/2×Fc-[25/2×8.8/(3.62+(8.8/2)2)0.5×6.3]=0Fa=18.703吨Fb=25.599吨Fc=16.598吨单个支腿最大受力F3=max(Fa,Fb,Fc)=max(18.703，25.599，16.598)=25.599吨考虑各个工况按最不利原则；支腿最大受力Nk=max(F1,F2,F3)=max(24.381，24.174，25.599)=25.599吨由于顶板作为支承工作状态的汽车起重机时混凝土达到设计强度，结构板自重由本身承担，施工荷载由架体承担，覆土前回顶架体所受总荷载设计值（覆土前考虑荷载动力系数）：工况：覆土前Q1=γ0[γG[G2k×(H(-1)+Hd)]+γQγL(K×9.8×Nk/Ad1)]=1.1×[1.3×[0.15×(4.03+4.2)]+1.5×1×(1.3×9.8×25.599/4)]=136.296kN/m2三、支撑结构验算支撑类型承插型盘扣式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)600步距h0(mm)1500顶部步距hd(mm)650扫地杆高度h2(mm)550立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(mm)：500支架立杆计算长度修正系数η1.05支撑钢管类型Φ48.3×3.0抗压强度设计值[f](N/mm2)300可调托座承载力容许值[N](kN)100高度修正系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9承载力设计值调整系数γR1Qmax=Q1=136.296kN/m2设梁板下用于支撑上部施工荷载的承插型盘扣式钢管支撑架立杆截面尺寸和间距分别为Φ48.3×3.0mm、@0.6m×0.6m，可得：N=Qmax×la×lb=136.296×0.6×0.6=49.066kN1、可调托座承载力验算【N】/γR=100/1=100kN≥N=49.066kN满足要求！2、长细比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021第5.3.2条规定可知，立杆计算长度：l0＝max[βHηh0，βHγ(hd+2ka1)]=max[1×1.05×1500，1×0.9×(650+2×0.6×500)]=1575mmη支架立杆计算长度修正系数；k悬臂端计算长度折减系数，可取0.6；λ=l0/i=1575/16.1=97.826≤[λ]=150满足要求！3、立杆稳定性验算λ=97.826，查《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021附录C表C-2，取φ=0.497f＝N/(φA)=49066/(0.497×427)=231.205N/mm2≤[f]/γR=300/1=300N/mm2满足要求！9.250T地下室临时支撑设计计算书地下室临时支撑设计计算书计算依据：1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-20215、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著7、建筑结构静力计算手册8、《施工脚手架通用规范》GB55023-20229、《混凝土结构通用规范》GB55008-202110、《钢结构通用规范》GB55006-202111、《工程结构通用规范》GB55001-2021一、参数信息1、基本参数地下室顶板支承工况支承工作状态的汽车起重机是否设置回顶架体设置回顶支撑回顶支撑架体计算原理除结构自重外的所有荷载均由支撑承担地下室层数n12回顶支撑层数n2设计覆土厚度hs（m）0楼板钢筋混凝土自重G1k（kN/m3）25.1回顶支撑每米高度自重标准值G2k（kN/m2）0.15建筑结构考虑结构设计使用年限的荷载调整系数γL1结构重要性系数γ０1.12、荷载参数汽车起重机整机自重G(吨)40转台以上部重Gz(包含吊臂和自配重)(吨)8.5最大吊重Gw（吨）2.5旋转中心距前支腿距离Lq（m）3.2旋转中心距后支腿距离Lh（m）3.2支腿横向距离Lzh（m）8吊装工作半径R(m)15车身重心(扣除转台上部重)距前支腿的距离S(m)2.4单根支腿受力面积Ad1（m2）4荷载动力系数K1.33、楼板参数（1）地下室顶板：顶板厚度h0(mm)250砼强度等级C35顶板作为支承工作状态的汽车起重机时混凝土是否达到设计强度是（2）地下室-1层板：楼板厚度h(-1)(mm)250砼强度等级C35层高H(-1)(m)4.03（3）地下室底板：地下室底板厚度hd(mm)600砼强度等级C35层高Hd(m)4.2二、荷载计算根据起重车支腿位置力矩平衡，考虑起重机吊物工作状态下，大臂在不同位置工况下取支腿最大受力进行计算；考虑所有荷载按2根支腿共同受力。汽车起重机工况图汽车起重机支撑立面图在汽车起重机后方工作时：各个力对前支腿取矩ΣM=0Gz×Lq+(G-Gz)×S+Gw×(R+Lq)-F×(Lq+Lh)=0后2个支腿最大受力F=［Gz×Lq+(G-Gz)×S+Gw×(R+Lq)］/(Lq+Lh)=[8.5×3.2+(40-8.5)×2.4+2.5×(15+3.2)]/(3.2+3.2)=23.172吨单个支腿最大荷载标准值F1=F/2=23.172/2=11.586吨在汽车起重机侧方工作时：各个力对侧边支腿取矩ΣM=0G×Lzh/2+Gw×(R+Lzh/2)-F×Lzh=0侧方2个支腿最大受力F=［G×Lzh/2+Gw×(R+Lzh/2)］/Lzh=[40×8/2+2.5×(15+8/2)]/8=25.938吨单个支腿最大受力F2=F/2=25.938/2=12.969吨在汽车起重机对角线方向工作时：考虑和起重臂相邻的三个支腿共同受力，各支腿受力分别为Fa，Fb，Fc，结合吊重、起重机自重，通过各个力对转台旋转中心x方向、y方向分别取矩ΣMx=0、ΣMy=0，以及ΣF=0。ΣF=0Fa+Fb+Fc-G-Gw=0ΣMx=0-Lq×Fa+Lh×Fb+Lh×Fc-[R×Lh/(Lh2+(Lzh/2)2)0.5×Gw-(Lq-S)×(G-GZ)]=0ΣMy=0Lzh/2×Fa+Lzh/2×Fb-Lzh/2×Fc-[R/2×Lzh/(Lh2+(Lzh/2)2)0.5×Gw]=0Fa+Fb+Fc-40-2.5=0-3.2×Fa+3.2×Fb+3.2×Fc-[15×3.2/(3.22+(8/2)2)0.5×2.5-(3.2-2.4)×(40-8.5)]=08/2×Fa+8/2×Fb-8/2×Fc-[15/2×8/(3.22+(8/2)2)0.5×2.5]=0Fa=21.527吨Fb=3.383吨Fc=17.59吨单个支腿最大受力F3=max(Fa,Fb,Fc)=max(21.527，3.383，17.59)=21.527吨考虑各个工况按最不利原则；支腿最大受力Nk=max(F1,F2,F3)=max(11.586，12.969，21.527)=21.527吨由于顶板作为支承工作状态的汽车起重机时混凝土达到设计强度，结构板自重由本身承担，施工荷载由架体承担，覆土前回顶架体所受总荷载设计值（覆土前考虑荷载动力系数）：工况：覆土前Q1=γ0[γG[G2k×(H(-1)+Hd)]+γQγL(K×9.8×Nk/Ad1)]=1.1×[1.3×[0.15×(4.03+4.2)]+1.5×1×(1.3×9.8×21.527/4)]=114.896kN/m2三、支撑结构验算支撑类型承插型盘扣式钢管支撑架支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)600步距h0(mm)1500顶部步距hd(mm)650扫地杆高度h2(mm)550立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a1(mm)：500支架立杆计算长度修正系数η1.05支撑钢管类型Φ48.3×3.0抗压强度设计值[f](N/mm2)300可调托座承载力容许值[N](kN)100高度修正系数βH1架体顶层步距修正系数γ0.9承载力设计值调整系数γR1Qmax=Q1=114.896kN/m2设梁板下用于支撑上部施工荷载的承插型盘扣式钢管支撑架立杆截面尺寸和间距分别为Φ48.3×3.0mm、@0.6m×0.6m，可得：N=Qmax×la×l