反应工程考研习题

化学反响工程学是一门争论什么的科学，它是以什么为根底进展起来的？化学反响工程学的争论内容包括哪几方面?本征动力学和宏观动力学有何区分?化学反响工程学的体系是如何划分的?化学反响工程学的争论主要承受什么方法?所要建立的具体模型有哪些?画出间歇式、连续式反响器中浓度随时间或位置的变化图。化学反响工程是一门争论 的科学。化学反响工程是一门争论化学反响的工程问题的科学，既以 对象，又以 为争论对象的学科体系。 是化学反响工程的根底。化学反响过程按操作方法分为 、 、 操作。化学反响工程中的“三传一反”中的三传是指 、 、 。、放大或掌握，都需要对争论对象作出定量的描述，也就要用数学式来表达个参数间的关系，简称 。在建立数学模型时，依据根底资料建立物料、热量和动量衡算式的一般式为 。“三传一反”是化学反响工程的根底，其中所谓的一反是指 。A．化学反响 B.反响工程 C.反响热力学 D.反响动力学“三传一反”是化学反响工程的根底，以下不属于三传的是 。A.能量传递 B.质量传递 C.热量传递 D.动量传递其次章均相反响动力学均相反响速率方程的表示形式浓度和温度对反响速率的影响〔反响级数，活化能〕单一反响〔一级、二级不行逆反响，正、反均为一级的可逆反响〕动力学方程式的建立复合反响〔一级平行反响和一级连串反响〕动力学方程式的建立非恒容反响系统的计算〔εA、浓度、体积的计算〕1.液相中反响物AAEB：速率方程为 ，k、K为常数。试验测定数据如下表，试计算kK。504℃时热分解反响为：CH3OCH3 CH4+H2+CO反响在等温间歇反响器中以气相进展，测得以下数据试确定反响级数与反响速率常数。均相反响是指 aA+bB

pP+sS对于反响，则r

(r。P A着眼反响组分K的转化率的定义式为 。当计量方程中计量系数的代数和等于零时，这种反响称为 ，否则称为 。化学反响速率式为r KCC，用浓度表示的速率常数为K

，假定符合抱负气体A C A B CP C状态方程，如用压力表示的速率常数K ，则K =P Cf化学反响的总级数为n如用浓度表示的速率常数为K 用逸度表示的速率常数K ，fCC则K = Kf。C化学反响的总级数为n，如用浓度表示的速率常数为K ，用气体摩尔分率表示的速CC率常数Ky，则K = Ky。C机理的诸个基元反响中，假设有一个基元反响的速率较之其他基元反响慢得多，他的反响速率即代表整个反响的速率，其他基元反响可视为处于 。9.当构成反响机理的诸个基元反响的速率具有一样的数量级时，既不存在速率掌握步骤时，可假定全部各步基元反响都处于 〕活化能的大小直接反映了 对温度的敏感程度。一个可逆的均相化学反响，假设正、逆两向反响级数为未知时，承受 法来求反响级数。生成主产物的反响称为 ，其它的均为 。P(主)A平行反响

S(副)均为一级不行逆反响，假设E E

，选择性Sp

与 无主＞副关，仅是 的函数。主＞副假设平行反响AS(副)

E E均为一级不行逆反响，假设主＞

S副，提高选择性P应_。一级连串反响A K1

P K2

SP度 、 C 度 、 P,max opt一级连串反响A K1 P K2 S在平推流反响器中，则目的产物P的最大浓度、 C t 、 P,max optP,max一级连串反响A K1 P K2 器中则目的产物P的最大浓度C 、topt 。P,max一级连串反响A K1 P K2 S在平推流反响器中，为提高目的产物P的收率，2。1应 k /k2。1链反响的三个阶段为 、 、 。以下属于均相反响的是 。煤炭燃烧 B.氢气燃烧 C.离子交换 D.加氢裂解以下属于均相反响的是 。乙酸乙酯水解 B.CuO的复原 C.加氢脱硫 D.电石水解以下属于均相反响的是 催化重整 B.催化裂解 C.HCl与NaOH的中和D.水泥制造以下属于非均相反响的是 。乙酸乙酯水解 B.氢气燃烧 C.HCl与NaOH的中和D.催化裂解以下属于非均相反响的是 乙酸和乙醇的酯化B.加氢脱硫 C.氢气燃烧 D.烃类气相裂解2 4 化学反响CO3H CH HO，其中化学反响计量系数为-12 4 2 。222CO B.H22

C.CH4

D.HO22NO2H2 。

N 2

O，其中化学反响计量系数为+2的是哪种物质2 2 A.NO B.H C.N D.H2 2 对于一非恒容均相化学反响 αAA αBB，反响组分A的化学反响速率r 。Adn dn dC dCr A

B

A

r BA. A

Vdt B. A

Vdt C. A

dt D. A dt对于一非恒容均相化学反响 r 。B

αBB，反响产物B的化学反响速率dCr dnA r dnB r dCA r BdCB

Vdt

B

Vdt

B

dt D.

B dt29.对于反响aA+bB

pP+sS，则rP

(r。Appa|a|A.|a|B.aC.pD.p30.对于反响aA+bBb

pP+sS，则rPp

(r。Bp

|b|A.p B.b C.|b| D.p+B→3R+S，AB3∶1 膨胀因子 = 。 AA.1/4 B.2/3 C.–1/4 D.–2/3A气相反响A+B→3P+S进料时无惰性气体，A与B以1∶1摩尔比进料，则膨胀因子 = 。AA.–2 B.–1 C.1 D.2+B→3P+S，AB2∶1 胀因子 = 。 AA.–1 B.–1/2 C.1/2 D.1+B→3P+S，AB3∶2胀因子B= 。242A.–1 B.1/3 C.2/3 D.124235.气相反响CO+32则膨胀因子CO= 。

CH+HO进料时无惰性气体，COH

1∶2摩尔比进料，A.–2 B.-1 C.1 D.2气相反响2NOH2

N2+H2O2进料时无惰性气体，NOH21∶2进料，则膨胀因子NO= 。2 A.–1 B.2 气相反响N2+3H2 2膨胀因子H= 。2

2NH3进料时无惰性气体，N 与H 以2∶3摩尔比进料则A.–1 B.–2/3 C.2/3 D.1

r KCCK

，用压力表示的A C A B CP C 速率常数为K ，则K = P C A.(RT)() B.(RT)() C.(RT)() D.(RT)化学反响速率式为r KCC，如用浓度表示的速率常数为K

，用压力表示的A C A B CP 速率常数为K ，则K =P A.(RT)

B.(RT)()

C.(RT)()

D.(RT)()40.反响C4H10 2C2H4 + H2，k2.0s1，则反响级数n= 。A.0 B.1 C.2 D.341.反响A+B→C，k0.15s1，则反响级数n= 。A.0B.1C.2D.342.反响3A→P，k0.15mol/ls，则反响级数n= A.0 B.1 C.2。D.343.反响CH3COOH+CH3CH2OH级数n= 。

CH3COOC2H5+H2O，k2.3ls/mol，则反响A.0 B.1 C.2 D.3反响N23H2

2NH3，k0.81ls/mol，则反响级数n= 。A.0 B.1 C.2 D.3反响NaOH+HCl

NaCl+O，k0.ls/mol，则反响级数n= A.0 B.1 C.2 D.3反响A+B→C，k0.45mol/ls，则反响级数n= 。A.0 B.1 C.2 D.3以下属于平行反响的是 。ABPPPBRA.A+B→P B.

AC. S(副) D.A+B→P=R+SPA→P〔目的〕→R+S，PXP

= 。n nnP P0nn

n nP P0n

n nC. P P0C.

n nP P0n nA0 A

A0

n nSS0S

D. R R0PA→P〔目的〕→R+S，PSSP

= 。n nnP P0nn

n nP P0n

n nC. P P0C.

n nP P0n nA0 A

A0

n nSS0S

D. R R0串联反响A→P〔目的〕→R+S，目的产物P的总收率P= 。n nP P0

n nP P0

n nP P0

n nD.P P0D.A.n nA.A0 A

nB.A0B.

n nSC.S0SC.

n nRR0RA假设平行反响 。

主S(副E主

＞副E SP应＞副A.提高浓度 B.提高温度 C.降低浓度 D.降低温度P(主)A假设平行反响 。

E ，提高收率P应opt主＞副A.提高浓度 B.降低浓度 C.提高温度 D.降低温度流釜式反响器中进展，使目的产物P浓度最大时的最优空时 。opt主＞副ln(K/K2 1

) ln(K/K)1 2

ln(K

/K) 1KK2 1

KK C. D.2 1 1 2 1 2KK2 1KK2 1KK度 C 度 P,max

K1 P K2 S

PKCK K2 C K2KCC A0

1)K2K1K12

[(K2

A0/K)1/2 1]21

CA0

( 2)K2K1K11

A0D.[(K/K)1/2 1]2D.1 2一级连串反响A。C 。P,max

K1 P K2 S在间歇式反响器中，则目的产物

P的最大浓度KCK K2 C K2KCC A0

1)K2K1K12

[(K2

A0/K)1/2 1]21

CA0

( 2)K2K1K11

[(K

A01/K)1/2 1]212一级连串反响A度 C 度 P,max

K1 P K2 SP的最大浓KK K2 C K2 CKC A.A0

1)K2K1K1

A0B.[(K/K)1/2

C C.A0

2)K2K1K1

A0D.[(K/K)1/2 1]22 2 1

1 1 2A→P→SPopt应时间t 。optKK1 ln(K/KKK1 2

ln(K

/K)

ln(K/K)2 1A. B.KK2 1K2 1KK

C. D.KK1 2 2 1A→P→SPopt时的反响时间t 。optKK1 ln(K/KKK1 2

ln(K2

/K)1

ln(K

/K)A. B.KK1 2 2 1

C.K K D.2 1 1 22 1KK2 1KKA.石油裂解 B.酯化反响 C.烃类氧化 D.聚合反响简述均相反响及其动力学的争论内容？答：反响2NO + 2H

= N+ 2HO，试验测得速率方程为： kC2C 。试设N H2 2 2 N H定能满足试验结果的反响机理。A由A和B进展均相二级不行逆反响 A+ABdCB

B=SSA=

dtA

kCC。A B。求：〔1〕当

CA0 ACB0 C

时的积分式CA0C C〔2〕当 B0

AB

时的积分式300KA20%12.6340K3.20E。Ak1Bk2C，上述反响中每一步均为一级反响，试A、BC第三章抱负反响器1.抱负反响器是指 、 。具有良好搅拌装置的釜式反响器按 理，而管径小，管子较长和流速较大的管式反响器按 反响器处理。分批式完全混合反响器操作的优化分析是以 、 为目标进展优化的。全混流反响器的空时τ是 与 之比。全混流反响器的容积效率η为 与 之比。全混流反响器的放热速率QG= 。全混流反响器的移热速率Qr= 。全混流反响器的定常态操作点的判据为 。全混流反响器稳定的定常态操作点的判据为 、 。全混流反响器的返混 。平推流反响器的返混为 。对于恒容的平推流管式反响器 、 、 全都。对于恒容的 管式反响器平均停留时间、反响时间、空时全都。反响器出口的产物局部的返回到入口处与原始物料混合，这类反响器为 的平推流反响器。15对于循环操作的平推流反响器，当循环比β→0时为 反响器，而当β→∞时则相当于 反响器。对于循环操作的平推流反响器，当循环比β→0时反响器内返混为 ，而当β→∞时则反响器内返混为 。对于绝热操作的放热反响，最适宜的反响器类型为 。对于反响级数n＜0的反响，为降低反响器容积，应选用 反响器为宜。对于反响级数n＞0的反响，为降低反响器容积，应选用 反响器为宜。对于自催化反响，最适宜的反响器为 。对于可逆的放热反响，使反响速率最大的反响温度T

。opte对于可逆的放热反响，到达化学反响平衡时的温度T 。opte分批式操作的完全混合反响器非生产性时间t0不包括以下哪一项 。加料时间 B.反响时间 C.物料冷却时间 D.清洗釜所用时间A求反响至CA0.01mol/l所需时间t= 秒。

0.01C2mol/lsC0A A0

/l时，A.8500 B.8900 C.9000 D.9900在间歇反响器中进展等温一级反响A→mol/ls当CA0/l时求反响至CA0.01mol/l所需时间t= 秒A.400 B.460 C.500 D.560在全混流反响器中，反响器的有效容积与进料流体的容积流速之比为 。空时τ B.反响时间t C.停留时间t D.平均停留时间t全混流反响器的容积效率η1.0A应级数n A.＜0 B.=0 C.≥0 D.＞0混流反响器的容积效率η小于1.0时且随着A的增大而减小此时该反响的反响级数n 。A.＜0 B.=0 C.≥0 D.＞029.全混流反响器的容积效率η=1.0时，该反响的反响级数n 。A.＜0 B.=0 C.≥0 D.＞030.全混流釜式反响器最多可能有 个定常态操作点。A.1 B.2 C.3 D.4全混流反响器中有 个稳定的定常态操作点。A.1 B.2 C.3 D.4对于 的反响器在恒容反响过程的平均停留时间、反响时间、空时是全都的。间歇式反响器 B.全混流反响器 C.搅拌釜式反响器D.平推流管式反响器一级不行逆液相反响A

2R，C 2.30kmol/m3，出口转化率x 0.7，每批A0 操作时间tt02.06h，装置的生产力量为50000kg产物R/天，MR=60，则反响器的体积V为 m3A0 A.19.6 B.20.2 C.22.2 D.23.4对于自催化反响，最适宜的反响器为 。全混流反响器 B.平推流反响器C.循环操作的平推流反响器 D.全混流串接平推流反响器对于绝热操作的放热反响，最适宜的反响器为 。平推流反响器 B.全混流反响器C.循环操作的平推流反响器 D.全混流串接平推流反响器对于反响级数n＜0的不行逆等温反响，为降低反响器容积，应选用 。平推流反响器 B.全混流反响器C.循环操作的平推流反响器 D.全混流串接平推流反响器对于反响级数n＞0的不行逆等温反响，为降低反响器容积，应选用 。平推流反响器 B.全混流反响器C.循环操作的平推流反响器 D.全混流串接平推流反响器对于可逆放热反响，为提高反响速率应 。提高压力 B.降低压力 C.提高温度 D.降低温度A对于单一反响组分的平行反响

P S(副)其瞬间收率随C P 大，则最适合的反响器为 。A.平推流反响器 B.全混流反响器C.多釜串联全混流反响器 D.全混流串接平推流反响器A对于单一反响组分的平行反响

P S(副)，其瞬间收率随C P 下降，则最适合的反响器为 。A.平推流反响器 B.全混流反响器C.多釜串联全混流反响器 D.全混流串接平推流反响器简述抱负反响器的种类？简述分批式操作的完全混合反响器？简述等温恒容平推流反响器空时、反响时间、停留时间三者关系？对于可逆放热反响如何选择操作温度？对于反响，r kC2，E

；r kC

E，当EE

时如何选择操作温度可以提R 1 A高产物的收率？

1 S 2 A 2 1 2A在间歇釜中一级不行逆反响，液相反响A→2RrA

kCA

kmol/m3·h，k=9.52×109exp[-7448.4/T]h-1CA02.3kmol/m3MR60CR00xA0.7，装kgR/50℃等温操作所需反响器的有效容积？〔用t=0.75h〕0CH=CH CH=CH

(A)+CH=CH COOCH(B) COOCH3(C)47. 2

2 2 3

该反响在全混流反响器中进展，以AlCl为催化剂，反响温度20℃，液料的体积流速为0.5m3/h，丁二3A0B0A0B0

96.5mol/m3，C

184mol/m3，催化剂的浓度D A A 为C 6.63mol/m3。速率方程r kCC ，式中k=1.15×10-3m3/mol·ks，假设要求丁二烯转化率为40%。求：1〕反响器的体积V； 2〕容积效率D A A A在全混流反响器中一级不行逆反响，液相反响A→2RrA

kCA

kmol/m3·h，A0 RR Ak=9.5×109exp[-7448.4/T]h-1C 2.3kmol/m3M 60C 0假设转化率x 装置的生产力量为50000kg产物R/天。求50℃等温操作所需反响器的有效容积和它的容积效率？〔用于非生产性操作时间A0 RR A0现有一有效容积为0.75m35.0m2的冷却盘管。欲利用改反响器来进展AR的一级不行逆的液相反响，其速率常数 5525.9k1.0788109exp T

(h1

(Hr

)20921J/molA

AA0度C 0.2mol/l，但不含反响产物 R。此原料液的密度ρA0P C C 929〔J/g·℃。要求原料液的进料流率为v P C A U=209.〔KJ/m2h℃25℃T050.(CH3CO)2(A) + H2O(B)

2CH3COOH(C)25℃，k=0.1556min-1，承受三个等体积的串联全混流釜进展反响，每个釜体积为1800cm3，求使乙酸酐的总转化率为60%时，进料速度v0。0 串联全混流反响器进展一级不行逆反响，假定各釜容积、温度一样，k0.92(h1),10m3h,x0.9,试计算N为1，2，3的反响有效容积，如不考虑非生产性操作时间的条件下分批式反响器的有效容积。0 k=0.92h-1，原料液的进料速度v0=10m3/h，xA0.9，VV

V。1 2用两串联全混流反响器进展一个二级不行逆等温反响，在操作温度下k0.92(m3kmol1h1),CA0

2.30kmolm3,v0

10m3h,要求出口x=0.9，计算该操作最A12优容积比(VV)和总容积V。12D=12.6cmAAA

kCA

k=7.8×109exp[-19220/T](s-1),原料为纯A,P=5atm,T=5000CxA0.9,FA0=1.55kmol/h,求所需反响器L,t，空时τ〔抱负气体。液相原料中反响物A进入平推流反响器中进展2AR的反响，C 1moll,V2l,rA0

ls。A。求：1〕当出口浓度CA

0.5moll时的进料流v。02)当进料流量v00.5lmin时出口浓度CAf。0自催化反响A+R→2R，其速率方程为：r kCC ，在70℃下等温地进展此A A R0 反响，在此温度下k=1.512m3/kmol·h；其它数据如下：C 0.99kmol/m3；C 0 A R0v 10m3/h；xA0.99。01〕在全混流反响器中反响所需的容积；在平推流反响器中反响所需的容积。57. (A) (P) (S)C6H6k1C6H5Clk3C6H4Cl2dCAkC

dCPkC

kC反响速度 dt

1 A；dt

1 A 2

P，在恒温恒容下求(a)平推流(b)全混流,求，其中 , , S k 1.0(h1) k 0.5(h1),Vv 1(h),C C 0 C /l，其中 , , P 1 2 0 P0 S0 A058. (A) (P) (S)16 6CH k16 6

HCl k CHCl53 5dC A反响速度 dt

kC1

dC A；dt

kC

kC

，在恒温恒容下求等容积的两釜串联全混P的选择性SP, , k 1.0(h1) k 0.5(h1),Vv 1(h),C C 0 C /l, , 1 2 0 P0 S0 A0醋酸甲酯的水解反响如下：CHCOOCHHO→CHCOOH+CHOH，CHCOOH3 3 2 3 3 3中起催化剂的作用，反响速度与醋酸甲酯和醋酸的浓度积成正比。〔1〕 在间歇反响器中进展上述反响。醋酸甲酯和醋酸的初始浓度分别5400s70%，〔5〕A〔2〕 A

=0.8A〔3〕 A

=0.8时停留时间。 1

1 1

d 6.258103skC A0

/C )0A0

1A

C /C A C0 A0在肯定的反响温度下A发生下述平行反响：1AK1

R 1

2.0CA

(kmol/m3h)22AK2

2

(kmol/m3h)R10kmol/m3。A80%。反响在连续搅拌釜中进展时，ARR

K1P(主K1

r

(kA0A0

kC)C2

r kCP

rkC2，s 2 A，AAA

k=1.0，k /k 1

1.5；C

5mol/l，C C

0，要求反响流2K20体的进料速率为v0

S(副)5m3/h，出口转化率

0.9。试求用单一的全混流反响器在等温APCPV。A环氧乙烷在450℃的气相分解反响如下：CHO〔g〕→CH〔g〕+CO〔g〕在此反响

24 40.0212min-1，反响在恒温恒容反响器中完成，初始时原料为纯的环氧乙烷，初始压力为2.026×105Pa，试求在反响时间为50min时反响器的总压力。醋酸在高温下可分解为乙烯酮和水，而副反响生成甲烷和二氧化碳：1CHCOOHkCH13

COH2

COOH k23

CH4

CO21 在916℃时k 4.65s1,k 3.74s11 1〕1〕 99%的醋酸反响掉的时间；2〕2〕 在此反响条件下醋酸转化成乙烯酮的选择性。1000KRCH

OH(g)RCHO(g)H2

(g)0.082l/mol·min，RCHOH2.026×105Pa，2求1〕1〕 20RCHOH22〕2〕 RCHOH20%所需的时间。2A0A0AB,rA

0.01C2mol/(ls) C当A当

1mol/l时，求反响至CA

0.01mol/l所需时间。平行反响

r 2CA

r C2，S ，

C

2.0mol/l，P,maP0 A0A0C P,maP0 A0A0一级连串反响A K1

P K2

kC

kC

kC

进料流率为v ，A 1 A P 1 A 2 P 0P0 C C 0P0 P,max的最大浓度C P,maxA→RCA01mol/l，反响速率常数k1l/mols求：1〕1〕 1SxA；2〕2〕 Av01l/sxA56，求反响器的体积。液相反响A+BP+S在一全混釜中进展，速率常数k0.05l/mols，C C 1.0mol/l;A0 B0xA50%时，反响器的容积；A假设进料流量为1l/min，C 0.5mol/l;求进口料液中A的浓度。A磷化氢的均相气相分解4PHA3A

-P+6H4

3102atm时速率方程r A

mo/lsl，磷化氢以200kg/h的速率在平推流反响器内反响，求转化率为80%时所需反响器体积？第四章非抱负流淌1.停留时间分布的密度函数在t＜0时，E〔t〕= 停留时间分布的密度函数在t≥0时，E〔t〕 。当t=0时，停留时间分布函数F〔t〕= 。当t=∞时，停留时间分布函数F〔t〕= 。停留时间分布的密度函数E〔θ〕= Et。表示停留时间分布的分散程度的量2

2。 t反响器物料的停留时间的分布曲线是通过物理示踪法来测定的，依据示踪剂的输入方式不同分为 、 、 、 〔〕平推流管式反响器tt时，E〔t〕= 。平推流管式反响器tt时，E〔t〕= 。平推流管式反响器tt时，F〔t〕= 。平推流管式反响器t＜t时，F〔t〕= 。E〔θ〕曲线的方差2

。tE〔t〕曲线的方差2t

。全混流反响器t=0时E〔t〕= E〔θ〕曲线的方差2

。tE〔t〕曲线的方差2t

。〔θ曲线的方差

2为 。当流体在半径为R的管内作层流流淌时，在径向存在流速分布，轴心处的流速以u0记，则距轴心处距离为r的流速ur 。当流体在半径为R的管内作层流流淌时，管壁处的流速uR 。流体在半径为R的管内作层流流淌的停留时间分布密度函数E〔t〕= 。流体在半径为R的管内作层流流淌的停留时间分布函数F〔t〕= 。C A0脉冲示踪法测定停留时间分布C 对应曲线为 。0C 0C0

对应曲线为 。非抱负流淌不肯定是由 造成的。非抱负流淌不肯定是由返混造成的，但返混造成了 为了模拟返混所导致流体偏离平推流效果，可借助这种轴向返混与集中过程的相像性，在 上叠加上轴向返混集中相来加以修正，并认为的假定该轴向返混过程可以用费克定律加以定量描述，所以，该模型称为 P

。e在轴向分散模型中，模型的唯一参数彼克莱准数愈大轴向返混程度就 。e轴向分散模型的偏微分方程的初始条件和边界条件取决于承受示踪剂的 、 、 的状况。轴向分散模型的四种边界条件为 、 、 、 。误差函数erf的定义式为 。

erf(y)

2 yex2dx0

则erf() ，erf(0) 。轴向分散模型的数学期望值 ，方差2流体的混合程度常用 、 来描述。

。流体的混合程度常用调匀度S来衡量，假设S值偏离 ，则说明混合不均匀。微观流体混合的混合态称为 。假设流体是分子尺度作为独立运动单元来进展混合，这种流体称为 。假设流体是以假设干分子所组成的流体微团作为单独的运动单元来进展微团之间的混留时间，这种流体称为 。宏观流体混合的混合态称为 。介于非凝集态与完全凝集态之间的混合态称为 。在气—液鼓泡搅拌装置中，气体以气泡方式通过装置， 是宏观流体，而 〕在气—液喷雾塔中液体以液滴形式的分散相， 是宏观流体，而 观流体。反响级数n= 时微观流体和宏观流体具有一样的反响结果。对于 反响器，微观流体与宏观流体具有一样的反响结果。当反响级数n＞1时，宏观流体具有比微观流体 的出口转化率。当反响级数n 1时，宏观流体具有比微观流体高的出口转化率。当反响级数n＜1时，宏观流体具有比微观流体 的出口转化率。当反响级数n 1时，宏观流体具有比微观流体低的出口转化率。脉冲示踪法测定停留时间分布对应曲线为 。A.E〔t〕曲线 B.F〔t〕曲线 C.I〔t〕曲线 D.y〔t〕曲线50.阶跃示踪法测定停留时间分布对应曲线为 。A.E〔t〕曲线 B.F〔t〕曲线 C.I〔t〕曲线 D.y〔t〕曲线E〔t〕曲线的方差2

。A.0 B.0～1 C.1 D.＞1E〔t〕曲线的方差2

。A.0 B.0～1 C.1 D.＞1轴向分散模型的物料衡算方程在 式边界条件下有解析解。闭—闭 B.开—闭 C.闭—开 D.开—开轴向分散模型的物料衡算方程的初始条件和边界条件与 无关。示踪剂的种类 B.示踪剂的输入方式 C.管内的流淌状态D.检测位置反响级数n= 时微观流体和宏观流体具有一样的反响结果。A.0 B.0.5 C.1 D.2当反响级数n 时，宏观流体具有比微观流体高的出口转化率。A.=0 B.=1 C.＞1 D.＜1当反响级数n 时，宏观流体具有比微观流体低的出口转化率。A.=0 B.=1 C.＞1 D.＜1当反响级数n 时，微观流体具有比宏观流体高的出口转化率。A.=0 B.=1 C.＞1 D.＜1当反响级数n 时，微观流体具有比宏观流体低的出口转化率。A.=0 B.=1 C.＞1 D.＜160E〔t〕的含义？停留时间分布函数F〔t〕的含义？简述描述停留时间分布函数的特征值？简述寻求停留时间分布的试验方法及其分类？简述脉冲示踪法测停留时间分布的试验方法及其对应曲线？简述阶跃示踪法测停留时间分布的试验方法及其对应曲线？简述建立非抱负流淌的流淌模型的步骤？简述非抱负流淌轴向集中模型的特点？简述非抱负流淌轴向集中模型的定义？简述非抱负流淌多级混合模型的特点？举例说明微观流体和宏观流体的区分？应用脉冲示踪法测定一容积为12l的反响装置，进入此反响器的流体流速v0=0.8l/min80A，ACt〔min〕05t〔min〕05101520253035C〔g/l〕03554210AE〔t〕曲线的方差

2 2和。t 和。有一管式反响装置经脉冲示踪法试验测得如下表所示的数：v 0=0.8m3/min；m=80kg；∴0=80/0.8=100v t(分)0A

26.5

412.5

6 812.5

105.0

122.5

14 161.0 0tV、平均停留时间t、方差2和2。t

Ez0.082Ul

，在此反响器内进展一般不行逆反响，此反响假设在活塞流反响器中进展，转化率为99%，假设用多釜串联模型，求此反响器的出口转化率。75.用多级全混流串联模型来模拟一管式反响装置中的脉冲试验，t26.187，求1〕1〕 N；2〕2〕 推算一级不行逆等温反响的出口转化率。

28.971，t，第五章 非均相反响动力学1.工业催化剂所必备的三个主要条件是： 、 、 。气体在固体外表上的吸附中物理吸附是靠 结合的，而化学吸附是靠 结合的。气体在固体外表上的吸附中物理吸附是 分子层的，而化学吸附是 子层的。气体在固体外表上发生吸附时，描述在肯定温度下气体吸附量与压力的关系式称为 。 的。 吸附等温方程式是按吸附及脱附速率与掩盖率成指数函数的关系导出的。固体催化剂的比外表积的经典测定方法是基于 方程。在气—固相催化反响中，反响速率一般是以单位催化剂的重量为基准的，如反响A→B，A的反响速率的定义为 。对于气—固相催化反响，要测定真实的反响速率，必需首先排解 和 的影响。化速率检验外集中影响时，可以同时转变催化剂装量和进料流量，但保持 不变。测定气固相催化速率检验外集中影响时，可以同时转变 和 ，但保持0WF 不变。0AA0测定气固相催化速率检验内集中影响时，可转变催化剂的 ，在恒定的WFA0下测 ，看二者的变化关系。测定气固相催化速率检验内集中影响时，可转变催化剂的粒度〔直径dp，在恒的 下测转化率，看二者的变化关系。催化剂回转式反响器是把催化剂夹在框架中快速回转，从而排解 气相 及反响器 的目的。流淌循环〔无梯度〕式反响器是指消退 、 ，使试验的准确性提高。对于多孔性的催化剂，分子集中很简单，当孔径较大时，集中阻力是由 致。催化剂，分子集中很简单，当孔径较大时，集中阻力是由分子间碰撞所致，这种集中通常称为 。对于多孔性的催化剂，分子集中很简单，当微孔孔径在约 与孔壁的碰撞为集中阻力的主要因素。对于多孔性的催化剂，分子集中很简单，当微孔孔径在约0.1um时， 阻力的主要因素。对于多孔性的催化剂，分子集中很简单，当微孔孔径在约0.1um时，分子与孔壁的碰撞为集中阻力的主要因素，这种集中称为 。等温催化剂的有效系数η为催化剂粒子的 之比。

与催化剂内部的气—固相催化反响的内集中模数 ，它是表征内集中影响的重要参数。S气—固相催化反响的内集中模数S

RkCmkCm1V SDe数值平方的大小反映了 与 之比。SS 气—固相催化反响的内集中模数 的大小可判别内集中的影响程度， 内的浓度梯度就 ，反之， 愈小，内外浓度愈近于 SS 催化剂在使用过程中可能因晶体构造变化融合等导致外表积削减造成的 失活，也可能由于化学物质造成的中毒或物料发生分解而造成的 失活。催化剂的失活可能是由于某些化学物质的中毒引起的，关于中毒的两种极端状况是 与 。描述气—固相非催化反响的模型有: 、 、 。非催化反响的缩核模型，反响从粒子外外表渐渐向内核局部推动，但粒子体积 。气—固相非催化反响，粒径随着反响进展而不断的缩小，这种模型属于粒径缩小的 模型。、氧化铁的复原都属于气—固相非催化反响，反响从粒子外外表渐渐向内核局部推动，但粒子体积不变，这种模型属于粒径不变的 模型。数γ值的大小反映了在膜内进展的那局部反响可能占的比例，因而可以用来推断 的程度。液相反响速率的方法与均相反响时不同之点是试验时要排解气相和液相中的 ，使反响在动力学区域内进展。以下哪种物质属于半导体催化剂 。A.金属 B.金属硫化物 C.金属盐类 性催化剂34.以下哪种物质属于绝缘体催化剂 。A.金属 B.金属氧化物 C.金属盐类 D.酸性催化剂将Ni与Al按比例混合熔炼，制成合金，粉碎以后再用苛性钠溶液溶去合金中的Al而形成骨架，这种制备方法是 。A.溶蚀法 B.热熔法 C.沉淀法 D.混合法以下不属于Langmuir型等温吸附的假定的是 。均匀外表 B.多分子层吸附 C.分子间无作用 D.吸附机理一样以下属于抱负吸附等温方程的是 。Langmuir型 B.Freundlich型 C.Temkin型 D.BET型测量气—固相催化反响速率，在确定有无外集中影响时是在没有转变 件下进展试验的。A0催化剂装置 B.催化剂装量 C.进料流量 D.W/A0当催化剂颗粒的微孔的孔径小于分子的自由程 与孔壁的碰撞成了集中阻力的主要因素，这种集中称为努森集中。k Ck Cm1/DV S eS催化剂颗粒集中的无因次集中模数 RS

值的大小反映了外表反响速率与 之比。k Cm1/Dk Cm1/DV S eL气固催化反响的内集中模数 LL

，其中L为特征长度，假设颗粒为圆柱形则L= 。k Ck Cm1/DV S eL气固催化反响的内集中模数 LL

，其中L为特征长度，假设颗粒为球形则L= 。k Cmk Cm1/DV S eL气固催化反响的内集中模数 LL

，其中L为特征长度，假设颗粒为平片形则L= 。A.厚度/2 B.R C.R/2 D.R/3ddtkdt催化剂在使用过程中会渐渐失活，其失活速率式为 反响物无内集中阻力时，d为 。

Cmdi

，当平行失活对A.≈0 B.=1 C.→3 D.≈1ddtkdt催化剂在使用过程中会渐渐失活，其失活速率式为 反响物有强内集中阻力时，d为 。

Cmdi

，当平行失活对A.≈0 B.=1 C.→3 D.≈1ddtkdt催化剂在使用过程中会渐渐失活其失活速率式为 为 。

Cmdi

A.≈0 B.=1 C.→3 D.≈1ddtkdt催化剂在使用过程中会渐渐失活，其失活速率式为 质吸附极牢以及对产物无内集中阻力时，d为 。

Cmdi

，当进料中的杂A.≈0 B.=1 C.→3 D.≈148.以下非催化气—固相反响，属于粒径缩小的缩粒模型的是 。A.硫化矿的焙烧 B.分子筛的焙烧 C.氧化铁的复原 D.煤炭的燃烧以下非催化气—固相反响，属于