楼悬挑层施工工程专项施工支撑体系计算书

9.1高支模梁 19.1.1梁（b=800，h=800）计算书 19.1.2梁（b=200，h=700）计算书 149.2梁侧模板 259.2.1梁侧模板计算书 259.3高支模板 339.3.1高支模板计算书 33PAGE9.1高支模梁9.1.1梁（b=800，h=800）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)800×800梁侧楼板计算厚度(mm)100模板支架高度H(m)8.4模板支架横向长度B(m)6.3模板支架纵向长度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.06其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.199地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1500最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)750梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600,900梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距160每纵距内附加梁底支撑主梁根数0模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规程》JGJ231-2010荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×3]×1＝30.7kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1×1×3]×1＝23.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×26.65×0.162+0.121×4.05×0.162＝0.086kN·mσ＝Mmax/W＝0.086×106/37500＝2.281N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.5×1604/(100×10000×281250)＝0.035mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[160/150，10]＝1.067mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×26.65×0.16+0.446×4.05×0.16＝1.965kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×26.65×0.16+1.223×4.05×0.16＝5.666kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×26.65×0.16+1.142×4.05×0.16＝4.697kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×23.5×0.16＝1.478kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×23.5×0.16＝4.298kNR3'=0.928q2L=0.928×23.5×0.16＝3.489kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×88小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.799小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.965/1＝1.965kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.666,4.697,5.666]/1=5.666kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.965/1＝1.965kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.8/5=0.042kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.1)=0.455kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.1)=0.455kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.75-0.8/2)/2=1.394kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×((1.5-0.75)-0.8/2)/2=1.394kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.965+0.042+0.455+1.394=3.855kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=5.666+0.042=5.708kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.965+0.042+0.455+1.394=3.855kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.855,5.708,3.855]=5.708kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.478/1＝1.478kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.298,3.489,4.298]/1=4.298kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.478/1＝1.478kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.8/5=0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×1×3]×(0.75-0.8/2)/2=1.052kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×1×3]×((1.5-0.75)-0.8/2)/2=1.052kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.478+0.032+0.35+1.052=2.911kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=4.298+0.032=4.33kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.478+0.032+0.35+1.052=2.911kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.911,4.33,2.911]=4.33kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.708×0.92，0.5×5.708×0.22]＝0.578kN·mσ=Mmax/W=0.578×106/49045=11.784N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.708×0.9，5.708×0.2]＝3.211kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.211×1000/(2×38×88)＝1.44N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.33×9004/(100×9350×215.799×104)＝0.734mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.33×2004/(8×9350×215.799×104)＝0.043mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.708×0.9,0.375×5.708×0.9+5.708×0.2]=6.421kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.337kN,R2=6.421kN,R3=5.331kN,R4=5.331kN,R5=6.421kN,R6=4.337kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.33×0.9,0.375×4.33×0.9+4.33×0.2]=4.871kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.275kN,R2'=4.871kN,R3'=3.961kN,R4'=3.961kN,R5'=4.871kN,R6'=3.275kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.668×106/4120=162.198N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝9.1kNτmax=2Vmax/A=2×9.1×1000/384＝47.396N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.609mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.658kN，R2=14.431kN，R3=14.431kN，R4=1.658kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.658,1.658]＝1.658kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝14.431kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×650)=1910mmλ=hmax/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3472、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.199×0.9×1.52/10＝0.049kN·m3、稳定性计算R1＝1.658kN，R2＝14.431kN，R3＝14.431kN，R4＝1.658kN立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.3×0.15×(8.4-0.8)+Mw/lb＝max[1.658+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.75-0.8/2)/2×0.9，14.431，14.431，1.658+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.5-0.75-0.8/2)/2×0.9]+1.482+0.049/1.5＝15.946kNf＝N/(φA)+Mw/W＝15945.721/(0.347×424)+0.049×106/4490＝119.293N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=8.4/6.3=1.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.199×40×8.4×3.9+0.55×40×3.9)=421.082kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×8.4/(0.9×0.9)]×40×6.32/2=1468.53kN·mMT=421.082kN·m≤MR=1468.53kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.06×40×8.42+0.55×40×3.9)=310kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.1+0.15×8.4/(0.9×0.9)]×40×6.32/2=3261.724kN·mMT=310kN·m≤MR=3261.724kN·m满足要求！9.1.2梁（b=200，h=700）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称外边框梁混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)200×700梁侧楼板计算厚度(mm)100模板支架高度H(m)8.4模板支架横向长度B(m)6.3模板支架纵向长度L(m)40二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.06其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.45非自定义:0.66地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz1.128风荷载体型系数μs1.3风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)600最大步距h(mm)1500顶层步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)300梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0模板及支架计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规程》JGJ231-2010荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.5×0.9×3]×1＝27.385kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1×1×3]×1＝20.95kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×27.385×0.22＝0.137kN·mσ＝Mmax/W＝0.137×106/37500＝3.651N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×20.95×2004/(384×10000×281250)＝0.155mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1L=0.5×27.385×0.2＝2.739kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2L=0.5×20.95×0.2＝2.095kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×88小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.799小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.739/1＝2.739kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=2.739/1＝2.739kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.2/2=0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×0.7=0.455kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.7-0.1)=0.39kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×((0.6-0.3)-0.2/2)/2=0.796kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=2.739+0.026+0.455=3.22kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.739+0.026+0.39+0.796=3.951kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[3.22,3.951]=3.951kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.095/1＝2.095kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=2.095/1＝2.095kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.7=0.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.1)=0.3kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×1×3]×((0.6-0.3)-0.2/2)/2=0.601kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.095+0.02+0.35=2.465kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.095+0.02+0.3+0.601=3.016kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[2.465,3.016]=3.016kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.951×0.92，0.5×3.951×0.22]＝0.4kN·mσ=Mmax/W=0.4×106/49045=8.157N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.951×0.9，3.951×0.2]＝2.222kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.222×1000/(2×38×88)＝0.997N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.016×9004/(100×9350×215.799×104)＝0.511mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.016×2004/(8×9350×215.799×104)＝0.03mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.951×0.9,0.375×3.951×0.9+3.951×0.2]=4.445kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.623kN,R2=4.445kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.016×0.9,0.375×3.016×0.9+3.016×0.2]=3.393kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.773kN,R2'=3.393kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.6主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.781、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.833×106/4490=185.617N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.171kNτmax=2Vmax/A=2×4.171×1000/424＝19.676N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.064mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=3.897kN，R2=4.171kN七、扣件抗滑移验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R2]＝max[3.897,4.171]＝4.171kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×650)=1910mmλ=hmax/i=1910/15.9=120.126≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3472、风荷载计算Mw＝γ0×γL×φw1.5×ωk×la×h2/10＝1×0.9×0.9×1.5×0.66×0.9×1.52/10＝0.162kN·m3、稳定性计算R1＝3.897kN，R2＝4.171kN立杆最大受力Nw＝max[R1，R2+N边]+1×1.3×0.15×(8.4-0.7)+Mw/lb＝max[3.897，4.171+1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.3-0.2/2)/2×0.9]+1.502+0.162/0.6＝9.885kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9885.1/(0.347×424)+0.162×106/4490＝103.267N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=8.4/6.3=1.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(ωkLHh2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.66×40×8.4×3.9+0.55×40×3.9)=1155.057kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×8.4/(0.9×0.9)]×40×6.32/2=1468.53kN·mMT=1155.057kN·m≤MR=1468.53kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γL×φwγQ(Q2kLH2+Q3kLh1)=0.9×0.9×1.5×(0.06×40×8.42+0.55×40×3.9)=310kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.1+0.15×8.4/(0.9×0.9)]×40×6.32/2=3261.724kN·mMT=310kN·m≤MR=3261.724kN·m满足要求！9.2梁侧模板9.2.1梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称800*800混凝土梁截面尺寸(mmxmm)800×800新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.8}＝min{34.213，19.2}＝19.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×19.2+0.9×1.5×2)＝27.66kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)400梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)100100梁下挂侧模高度(mm)700700小梁道数(下挂)44左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×27.66＝27.66kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×19.2×1＝24.96kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×24.96×0.2332+0.117×2.7×0.2332＝0.153kN·mσ＝Mmax/W＝0.153×106/37500＝4.082N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×233.3334/(100×10000×281250)＝0.137mm≤233.333/400=0.583mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×24.96×0.233+1.2×2.7×0.233＝7.162kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.233×19.2＝4.928kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式二等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×88小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)215.7991、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝7.162kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×7.162×0.42，0.5×7.162×0.12]=0.143kN·mσ＝Mmax/W＝0.143×106/49045＝2.921N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625×q×l,q×l1]=max[0.625×7.162×0.4，7.162×0.1]=1.791kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.791×1000/(2×38×88)＝0.803N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝4.928kN/mν1max＝0.521qL4/(100EI)=0.521×4.928×4004/(100×9350×2157990)＝0.033mm≤400/400=1mmν2max＝qL4/(8EI)=4.928×1004/(8×9350×2157990)=0.003mm≤100/400=0.25mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.25×7.162×0.4，0.375×7.162×0.4+7.162×0.1]＝3.581kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.25×4.928×0.4，0.375×4.928×0.4+4.928×0.1]＝2.464kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.784kN，R2＝2.149kN，R3＝2.149kN，R4＝0.784kN正常使用极限状态：R'1＝0.538kN，R'2＝1.478kN，R'3＝1.478kN，R'4＝0.538kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.157×106/4120=38.058N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.882×1000/384＝15.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.076mm≤400/400＝1mm满足要求！4、最大支座反力计算R下挂max＝3.666/0.6=6.11kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[6.11]＝5.805kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！9.3高支模板9.3.1高支模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ231-20103、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称13楼悬挑层楼板新浇混凝土楼板计算厚度(mm)100模板支架高度H(m)8.4模板支架纵向长度L(m)38模板支架横向长度B(m)6.3二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.9其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.279地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz1.242风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500顶层步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度l1(mm)350主梁最大悬挑长度l2(mm)350荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数γL10.90.9可变荷载的分项系数γQ11.51.5永久荷载的分项系数γG11.30.9结构重要性系数γ01设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×1=7.443kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1×1×3)×1＝5.61kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝7.443×0.42/8＝0.149kN·mσ＝Mmax/W＝0.149×106/37500＝3.97N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.61×4004/(384×10000×281250)=0.665mmνmax=0.665mm≤min{400/150，10}=2.667mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)38×88小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)49.045小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.799小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×0.4＝3.081kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.4＝1.461kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1×1.5×0.9×3×0.4＝1.62kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.461×0.92+0.125×1.62×0.92＝0.312kN·mM2＝q1L12/2=3.081×0.352/2＝0.189kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.312，0.189]＝0.312kN·mσ=Mmax/W=0.312×106/49045=6.361N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.461×0.9+0.625×1.62×0.9＝1.733kNV2＝q1L1＝3.081×0.35＝1.078kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.733，1.078]＝1.733kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.733×1000/(2×38×88)＝0.777N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1×1×3)×0.4＝2.324kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.324×9004/(100×9350×215.799×104)＝0.394mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.324×3504/(8×9350×215.799×104)＝0.216mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×350/150，10)＝4.667mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.6主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×0.9×3]×0.4＝3.185kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.4＝1.565kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×0.4＝1.62kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×γL×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1×1×3)×0.4＝2.404kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.185×0.9＝3.583kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.565+0.437×1.62)×0.9+3.185×0.35＝2.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.15kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.404×0.9＝2.704kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×2.404×0.9+2.404×0.35＝1.653kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.623kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.752×106/4120=182.646N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.812×1000/384＝19.853N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)