超高超大斜柱环梁体育场高大模板工程安全施工计算书

2.1环梁模板（扣件式、梁板立柱不共用）计算书 22.2楼板荷载复核计算书 142.3斜柱环梁脚手架安全计算复核 232.3.1一、斜柱底部脚手架 231.1 计算条件 231.1.1 计算软件 231.1.2 技术参数 231.1.2.1 模板支撑体系 231.1.2.2 场地条件 231.1.2.3 荷载取值 231.2 计算模型 23图1-1 斜柱底部脚手架轴侧图 24图1-2 斜柱底部脚手架俯视图 24图1-3 斜柱底部脚手架正视图 24图1-4 斜柱底部脚手架侧视图 25图1-5 荷载施加部位截图 25图1-6 杆件截面示意图 261.3 计算结果 26图1-7 模型Z向位移云图（mm） 26图1-8 模型应力比强度图 271.4 结论与建议 272.3.2二、环梁底部脚手架 27施工架体采用常规软件进行复核，因本工程构件的特殊性，为确保安全性，再采用有限元专业软件对斜柱环梁架体进行安全复核。环梁模板（扣件式、梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1500×1800模板支架高度H(m)14.1模板支架横向长度B(m)5.8模板支架纵向长度L(m)19.28二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境是否考虑风荷载否三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁底两侧立杆横向间距lb(mm)5800步距h(mm)1100混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)2900梁底增加立杆根数6梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)1075,2150,2650,3150,3650,4725梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数13梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝57.654kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.8]×1＝55.89kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.8)]×1＝46kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×55.89×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.097kN·mσ＝Mmax/W＝0.097×106/37500＝2.581N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×46×1254/(100×10000×281250)＝0.025mm≤[ν]＝L/250＝125/250＝0.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×55.89×0.125+0.446×1.764×0.125＝2.844kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×55.89×0.125+1.223×1.764×0.125＝8.255kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×55.89×0.125+1.142×1.764×0.125＝6.735kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×46×0.125＝2.26kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×46×0.125＝6.572kNR3'=0.928q2L=0.928×46×0.125＝5.336kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.844/1＝2.844kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[8.255,6.735,8.255]/1=8.255kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.844/1＝2.844kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.5/12=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×1.8=1.094kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×1.8=1.094kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=2.844+0.03+1.094=3.968kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=8.255+0.03=8.285kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=2.844+0.03+1.094=3.968kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.968,8.285,3.968]=8.285kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.26/1＝2.26kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.572,5.336,6.572]/1=6.572kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.26/1＝2.26kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×1.5/12=0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×1.8=0.9kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×1.8=0.9kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.26+0.025+0.9=3.185kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=6.572+0.025=6.597kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=2.26+0.025+0.9=3.185kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.185,6.597,3.185]=6.597kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×8.285×0.2252，0.5×8.285×0.252]＝0.259kN·mσ=Mmax/W=0.259×106/83333=3.107N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×8.285×0.225，8.285×0.25]＝2.071kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.071×1000/(2×50×100)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×6.597×2254/(100×9350×416.667×104)＝0.003mm≤[ν]＝l1/250＝225/250＝0.9mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.597×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.083mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×8.285×0.225,0.4×8.285×0.225+8.285×0.25]=2.817kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.349kN,R2=2.817kN,R3=2.3kN,R4=2.3kN,R5=2.3kN,R6=2.3kN,R7=2.3kN,R8=2.3kN,R9=2.3kN,R10=2.3kN,R11=2.3kN,R12=2.817kN,R13=1.349kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×6.597×0.225,0.4×6.597×0.225+6.597×0.25]=2.243kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.083kN,R2'=2.243kN,R3'=1.823kN,R4'=1.823kN,R5'=1.823kN,R6'=1.823kN,R7'=1.823kN,R8'=1.823kN,R9'=1.823kN,R10'=1.823kN,R11'=1.823kN,R12'=2.243kN,R13'=1.083kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.361、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.418×106/4730=88.268N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.156kNτmax=2Vmax/A=2×4.156×1000/450＝18.469N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.254mm≤[ν]＝L/250＝1075/250＝4.3mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.03kN，R2=0.181kN，R3=4.761kN，R4=9.906kN，R5=9.906kN，R6=4.761kN，R7=0.181kN，R8=0.03kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.024kN，R2'=0.143kN，R3'=3.795kN，R4'=7.854kN，R5'=7.854kN，R6'=3.795kN，R7'=0.143kN，R8'=0.024kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6P＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8]×0.6=Max[0.03，0.181，4.761，9.906，9.906，4.761，0.181，0.03]×0.6=5.943kN，P'＝max[R1'，R2'，R3'，R4'，R5'，R6'，R7'，R8']×0.6＝Max[0.024，0.143，3.795，7.854，7.854，3.795，0.143，0.024]×0.6=4.712kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.468×106/4490=104.242N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)Vmax＝3.863kNτmax=2Vmax/A=2×3.863×1000/424＝18.222N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.224mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=8.023kN，R2=12.777kN，R3=12.778kN，R4=8.023kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.039/0.6=0.065kN，P2=0.232/0.6=0.387kN，P3=6.143/0.6=10.238kN，P4=12.778/0.6=21.296kN，P5=12.778/0.6=21.296kN，P6=6.143/0.6=10.238kN，P7=0.232/0.6=0.387kN，P8=0.039/0.6=0.065kN八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6，P7，P8]＝21.296kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(500+2×300)=1525mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1100=1930mmλ=max[l01，l02]/i=1930/15.9=121.384≤[λ]=210长细比满足要求！2、稳定性计算P1＝0.065kN，P2＝0.387kN，P3＝10.238kN，P4＝21.296kN，P5＝21.296kN，P6＝10.238kN，P7＝0.387kN，P8＝0.065kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(500+2×300)=1855mmλ1＝l01/i＝1855.438/15.9＝116.694，查表得，φ1＝0.476立杆最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6，P7，P8]＝max[0.065，0.387，10.238，21.296，21.296，10.238，0.387，0.065]＝21.296kNf＝N/(φA)＝21.296×103/(0.476×450)＝99.422N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1100=2349mmλ2＝l02/i＝2349.419/15.9＝147.762，查表得，φ2＝0.32立杆最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6，P7，P8]+1×1.2×0.15×(14.1-1.8)＝max[0.065，0.387，10.238，21.296，21.296，10.238，0.387，0.065]+2.214＝23.51kNf＝N/(φA)＝23.51×103/(0.32×450)＝163.266N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=14.1/5.8=2.431≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十一、立杆地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)550立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.8垫板底面面积A(m2)0.16立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝23.51/(0.8×0.16)＝183.674kPa≤fak＝550kPa满足要求！

楼板荷载复核计算书一、计算依据复核软件为盈建科结构设计软件，版本为YJK2.0，按照如下规范、规程进行设计复核:1、《荷载规范》:《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土规范》或《混规》:《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《抗震规范》或《抗规》:《建筑抗震设计规范》GB50011-20104、《高规》:《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-20105、《广东高规》:广东省标准《高层建筑混凝土结构技术规程》DBJ15-92-20136、《上海抗规》:上海市工程设计规范《建筑抗震设计规范》DGJ08-9-20137、《人防规范》:《人民防空地下室设计规范》GB50038-20058、《钢结构规范》:《钢结构设计标准》GB50017-20179、《高钢规》:《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-201510、《门刚规程》:《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》GB51022-201511、《冷弯薄壁型钢规范》:《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200212、《异形柱规程》:《混凝土异形柱结构技术规程》JGJ149-201713、《组合规范》:《组合结构设计规范》JGJ138-201614、《钢骨规程》:《钢骨混凝土结构技术规程》YB9082-200615、《钢管规范》:《钢管混凝土结构技术规范》GB50936-201416、《叠合柱规程》:《钢管混凝土叠合柱结构技术规程》CECS188:200517、《矩形钢管规程》:《矩形钢管混凝土结构技术规程》CECS159:200418、《空心楼盖规程》:《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》CECS175:200419、《鉴定标准》:《建筑抗震鉴定标准》GB50023-200920、《加固规范》:《混凝土结构加固设计规范》GB50367-201321、《抗震加固规程》:《建筑抗震加固技术规程》JGJ116-2009二、设计参数1、结构总体信息结构体系框架结构结构材料信息钢筋混凝土结构所在地区全国地下室层数1恒活荷载计算信息施工模拟一风荷载计算信息不计算风荷载地震作用计算信息不计算地震作用施工模拟加载层步长12、计算控制信息水平力与整体坐标夹角(°)0.00梁刚度放大系数按2010《混凝土规范》取值否中梁刚度放大系数1.00梁刚度放大系数上限2.00边梁刚度放大系数上限1.50连梁刚度折减系数(地震)0.70连梁刚度折减系数(风)1.00连梁按墙元计算控制跨高比4.00普通梁连梁砼等级默认同墙是墙元细分最大控制长度(m)1.00板元细分最大控制长度(m)1.00短墙肢自动加密是弹性楼板荷载计算方式平面导荷膜单元类型经典膜元(QA4)考虑梁端刚域否考虑柱端刚域否墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点是结构计算时考虑楼梯刚度否梁与弹性板变形协调是弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移否刚性楼板假定不采用强制刚性楼板假定地下室楼板强制采用刚性楼板假定否是否自动划分多塔否计算现浇空心板否增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移否梁墙自重扣除与柱重叠部分否楼板自重扣除与梁墙重叠部分否是否输出节点位移否地震内力按全楼弹性板6计算否求解器设定内存0是否考虑P-Delt效应否进行屈曲分析否自动计算现浇板自重是3、地震信息砼框架抗震等级二级剪力墙抗震等级三级钢框架抗震等级三级抗震构造措施的抗震等级降低一级框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级是地下一层以下抗震构造措施抗震等级逐层降级及抗震措施4级是是否考虑性能设计否4、设计信息是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力是是否扭转效应明显否是否自动计算动位移比例系数否第一平动周期方向动位移比例（0~1）0.50第二平动周期方向动位移比例（0~1）0.50与柱相连的框架梁端M、V不调整否是否用户指定0.2V0调整系数否0.2V0调整规则Min(0.20×Vo,1.50×Vfmax)0.2V0调整时楼层剪力最小倍数0.200.2V0调整时各层框架剪力最大值的倍数1.500.2V0调整分段数00.2V0调整上限2.00考虑双向地震时内力调整方式先考虑双向地震再调整剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分0实配钢筋超配系数1.15框支柱调整上限5.00按层刚度比判断薄弱层方法高规和抗规从严底部嵌固楼层刚度比执行《高规》3.5.2-2否自动对层间受剪承载力突变形成的薄弱层放大调整否自动根据层间受剪承载力比值调整配筋至非薄弱否是否转换层指定为薄弱层是指定薄弱层层号0薄弱层地震内力放大系数1.25梁端负弯矩调幅系数0.85框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数0.50非框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数0.33梁扭矩折减系数0.40支撑临界角(度)(与竖轴夹角小于此值的支撑将按柱考虑)20按竖向构件内力统计层地震剪力否位移角小于此值时，位移比设置为10.00020剪力墙承担全部地震剪力否5、活荷载信息柱、墙活荷载是否折减否楼面梁活荷载折减不折减考虑活荷不利布置的最高层号0梁活荷载内力放大系数1.006、构件设计信息柱配筋计算原则单偏压连梁按对称配筋设计否抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋是矩形混凝土梁按T形梁配筋否按简化方法计算柱剪跨比（Hn/2h0）是墙柱配筋设计考虑端柱否墙柱配筋设计考虑翼缘墙否与剪力墙面外相连的梁按框架梁设计是验算一级抗震墙施工缝是梁压弯设计控制轴压比0.40梁端配筋内力取值位置(0-节点，1-支座边)0.00钢构件截面净毛面积比0.85X向钢柱计算长度是否按有侧移计算是Y向钢柱计算长度是否按有侧移计算是按《钢规》5.3.3-2自动判断强弱支撑否执行门规GB51022附录A.0.8否不计算地震作用时按重力荷载代表值计算柱轴压比否框架柱的轴压比限值按框架结构采用是梁保护层厚度(mm)20柱保护层厚度(mm)20剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4否底部加强区全部设为约束边缘构件否归入阴影区的λ/2区最大长度否面外梁下生成暗柱边缘构件是边缘构件合并距离(mm)300短肢边缘构件合并距离(mm)600边缘构件尺寸取整模数(mm)10构造边缘构件尺寸设计依据《高规》JGJ3-2010第7.2.16条约束边缘构件尺寸依据《广东高规》设计否按边缘构件轮廓计算配筋是组合梁施工荷载(kN/m2)1.50型钢混凝土构件设计依据《组合结构设计规范》JGJ138-2016执行《高钢规》JGJ99-2015是按叠合柱设计的叠合比0.00执行《钢结构设计标准》(GB50017-2017)是按宽厚比等级控制局部稳定是截面宽厚比等级S3支撑杆件截面宽厚比等级S37、材料信息混凝土容重(kN/m3)26.00砌体容重(kN/m3)22.00钢材容重(kN/m3)78.00轻骨料混凝土容重(kN/m3)18.50轻骨料混凝土密度等级1800梁箍筋间距(mm)100柱箍筋间距(mm)100墙水平分布筋最大间距(mm)200墙竖向分布筋最小配筋率(%)0.30结构底部单独指定墙竖向