关于某市污水处理厂的课程设计.doc

摘要本设计是关于某市污水处理厂的设计，根据课程设计的原始资料及设计要求对出水水质的要求即要求脱氮除磷，出水达到一级排放B标准，确定A2/O和三沟式氧化沟两大污水处理工艺进行工艺设计和经济技术比较。一级处理中，进水原水首先进入中格栅，用以去除大块污染物，以免对后续处理单元或工艺管线造成损害。本设计设置中格栅，中格栅后有污水提升泵提升污水进入细格栅。然后进入平流式沉砂池，用以去除密度较大的无机砂粒，提高污泥有机组分的含率。以上的污水处理为物理处理阶段，对A2/O和三沟式氧化沟两大工艺是相同的。下面分别对这两大工艺的生物处理部分进行简要介绍。三沟式氧化沟设计为厌氧池与氧化沟分建。氧化沟三沟交替进水，且兼具二沉池的作用。厌氧池释放磷。随着曝气器距离的增加，氧化沟内溶解氧浓度不断降低，呈现缺氧区好氧区的交替变化，即相继出现硝化和反硝化的过程，达到脱氮的效果。同时好氧区吸收磷，达到出磷的效果。A2/O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。厌氧池主要功能是释放磷，同时部分有机物进行氧化。缺氧池的主要功能是脱氮。好氧池是多功能的能够去除BOD，硝化和吸收磷。通过技术经济比较等最终确定氧化沟工艺为最佳方案。剩余污泥则经污泥提升泵提升至重力浓缩池。以降低污泥的含水率，减少污泥体积。污泥经浓缩后，含水率尚还大，体积仍很大。为了综合利用和最终处置，需对污泥进行干化和脱水处理。在完成污水和污泥处理构筑物的设计计算后，根据平面布置的原则，综合考虑各方面因素进行了污水厂的平面布置。据污水的流量对连接各构筑物的管渠进行了选径、确定流速以及水力坡降，然后进行了水头损失计算。据水头损失计算，对污水和污泥高程进行了计算和布置。在最后阶段完成了对平面图、高程图及各种主要构筑物的绘制。为了使工作人员能在清新美丽的环境中工作，我们布置了占总厂面积30的绿化，还设有喷泉花坛和人工湖。目录第1章污水处理厂工艺设计111设计原始资料112污水处理程度的确定213城市污水处理厂设计3第2章污水处理构筑物设计计算621泵前中格栅622污水提升泵房的设计823泵后细格栅1024平流式沉砂池1125厌氧池1426氧化沟1527接触消毒池2328加氯间2429流量计的设计计算27210配水井25211配泥池26212污泥提升泵房的设计27213污泥浓缩池28214贮泥池30215脱水机房31216污泥的最终处置32217附属建筑物面积的确定32第3章城市污水处理厂的平面布置33第4章处理流程高程设计34第5章其他3851建筑结构设计3852安全卫生及消防3853自动控制与监测39结论40第1章污水处理厂工艺设计11设计原始资料根据城市总体规划，江南某市决定在其城西地区兴建一座城市污水处理厂，以完善该地区市政工程配套，控制日益加剧的河道水污染，改善环境质量。该地区污水性质与生活污水类似。生活污水与工业污水混合后的水质预计为,总240MG/LBOD520G/LS380MG/LCODLMGNH/304；要求达到的出水水质达到城镇污水处理厂排放标准一级标准的BP标准。厂区设计地坪绝对标高采用000M，该地区夏季主导风向为东南风。土壤土质良好，地下水位较低。污水处理厂出水排入距厂150M的某河中，某河的最高水位约为160M，最低水位约为32M，常年平均水位约为200M。污水处理厂的污水进水总管管径为DN800，进水泵房处沟底标高为绝对标高43M，坡度10，充满度H/D065。初沉污泥和二沉池剩余污泥经浓缩脱水后外运填埋处置。污水厂处理规模为处理水量60000M3/D，远期90000M3/D，污水总变化系数KZ120，最小流量为日平均流量的40。12污水处理程度的确定根据设计任务书，该厂处理规模为近期30000M/D，远期50000M/D121进出水水质项目CODCR（MG/LBOD5（MG/LSSMG/L）TNMG/LNHNMG/LTPMG/L进水380240220304出水60202020151122处理程度计算1221溶解性BOD去除率活性污泥处理系统处理水中的BOD5值是由残存的溶解性BOD5SE）和非溶解性BOD5二者租出，而后者主要以生物污泥的残屑为主体。活性污泥的净化功能，是去除溶解性的BOD5。因此从活性污泥的净化功能考虑，应将非溶解性BOD5从水的总BOD5值中减去。处理水中非溶解性值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。LMGEECBODEF/613421071427052052305所以处理水中溶解性BOD5为2013664MG/L所以1溶解性BOD5的去除率为9762CODCR的去除率2184303SS的去除率924氨氮的去除率55总磷的去除率74113城市污水处理厂设计131工艺流程的比较中格栅污水提升泵房细格栅沉砂池厌氧池缺氧池好氧池二沉池接触消毒池污泥回流混合液回流剩余污泥浓缩池贮泥池脱水机房泥饼外运普通A2/O法处理工艺流程中格栅污水提升泵房细格栅沉砂池厌氧池氧化沟接触消毒池浓缩池贮泥池脱水机房泥饼外运厌氧池三沟式氧化沟处理工艺流程污泥回流剩余污泥132方案比较（1）技术比较方案一A2/O普通法处理工艺方案二厌氧池三沟式氧化沟处理工艺优点（1）该工艺为最简单的同步脱氮除磷工艺，总的水利停留时间、总的占地面积少于其他同类工艺（2）在厌氧（缺氧）好氧交替运行条件下，丝状菌得不到大量增殖，无污泥膨胀，值一般均小于SV100（3）污泥中含磷浓度高，具有很高肥效（4）运行中无须投药，两个A段只用轻缓搅拌，以不增加溶解氧浓度，运行费用低缺点（1）除磷效果难于再行提高，污泥增长有一定的限制，不易提高，特别是当P/BOD值高时更是如此。（2）脱氮效果也难于进一步提高，内循环量一般以2Q为限，不宜太高，否则增加运行费用。（3）对沉淀池要保持一定浓度的溶解氧，减少停留时间，防止产生厌氧状态和污泥释放磷的现象出现，但溶解氧浓度也不宜过高，以防止循环混合液对缺氧反应器的干扰该工艺具有普通A2/O法工艺的各项优点外，还具有氧化沟的一些独特优点优点（1）氧化沟具有独特的水力流动特点，有利于活性污泥的生物凝聚作用，而且可以将其工作区分为富氧区、缺氧区，用以进行硝化和反硝化作用，取得脱氮的效果。（2）不使用初沉池，有机性悬浮物在氧化沟内能够达到好氧稳定的程度。（3）BOD负荷低，类同于活性污泥法的延时曝气系统。使氧化沟具有对水温、水质、水量的变动有较强的适应性污泥龄一般在18到20天左右，为传统活性污泥系统的3到6倍，可以存活繁殖世代时间长、增殖速度慢的微生物硝化菌，在氧化沟中能产生硝化反应，如运行得当，氧化沟能够具有较高的脱氮效果；污泥产率低，且多以达到稳定的程度，无须再进行硝化处理。（4脱氮效果还能进一步提高。因为脱氮效果的好坏很大一部分决定于内循环量，要提高脱氮效果势必要增加内循环量。而氧化沟的内循环量从理论上说可以是不受限制的，从而氧化沟具有较大的脱氮能力。（5）氧化沟只有曝气器和池中的推进器维持沟内的正常运行，电耗较小，运行费用更低。缺点氧化沟的占地面积大（2）经济比较经过对建筑工程费、安装工程费、设备购置费等费用的比较，方案二（厌氧池氧化沟）比较经济。（3）结论经过技术经济比较，方案二在技术上先进，经济上其造价及运行费用较低，所以选用方案二为污水处理工艺。第2章污水处理构筑物设计计算21泵前中格栅格栅的主要作用是将污水中的大块污物拦截，以免其对后续处理单元的机泵或者工艺管线和设备造成损害。格栅的拦截物称为删渣，其中包括腐木、树杈、木塞、塑料袋、破布条、瓶盖、尼龙绳等。本设计中/S0347M/H125/D30M3近期Q59853远期总变化系数KZ一栅条的间隙数设计流量S/M69403MAXQ远期取最优水力断面时，HB21VB870521远期MBH6430281取栅条间隙宽度B1栅前倾角过栅流速SV/90取两台相同格栅，则S/M3470695MAXQ个270643210SIN7SINBHVQ二栅条宽度设栅条宽度SMBNB8270127010考虑隔墙厚04M548420三进水渠道渐宽部分的长度进水渠宽，其渐宽部分展开角度MB13201进水渠道内的流速为SMHBQV/65348702690AXTGTL512860542114栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度ML125通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面42MKGVBSH09736SIN190SIN233416栅后槽的总高度设栅前渠道超高MH302H96407561为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降作为补偿1H7栅槽的长度MTGTGHLL627306450280515021（栅前渠道深）MHH94306218每日删渣量在格栅间隙时，设删渣量为每1000污水产，3307M21ZKDKWQZ/2/51028647910864MAX采用机械清渣示意图如下中格栅计算草图22污水提升泵房的设计本设计采用潜污泵湿式安装，即泵直接放在集水池中，泵的效率较高，而且节省投资和运行费用。1流量确定SMQ/69403AX考虑采用四台潜污泵（三用一备），则每台流量为HS/82/213332集水池容积考虑不小于一台泵5MIN的流量3469058MW取有效水深H1则集水池面积265A3泵站杨程计算STH4M90191382泵站内水头损失10M，自由水头为10M则泵站杨程为114MSTH4设备选用据杨程选用450QW220010110型5泵房平面尺寸据所选泵型，每台泵宽093M，取机器间隔10M则取9M872M501493L则AB6泵房平面尺寸即为BL59污水泵站剖面图23泵后细格栅一栅条的间隙数设栅前水深MH6430取栅条间隙宽度B1栅前倾角过栅流速SV/80取两台相同格栅，则S/M3470695MAXQ个3806410SIN37SINBHVQ2栅条宽度设栅条宽度MS01MBNB251630630考虑隔墙厚04MMB9240512403进水渠道渐宽部分的长度进水渠宽，其渐宽部分展开角度391201进水渠道内的流速为SMHBQV/4365200AX1MTGTBL324211四栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L07312五通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面42MKGVBSH21036SIN1980SIN23341六栅后槽的总高度设栅前渠道超高MH02H1536431为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降作为补偿1H七栅槽的长度MTGTGHLL245603450713201521（栅前渠道深）MHH9463八每日删渣量在格栅间隙时，设删渣量为每1000污水产，2133102ZKDMKWQZ/2/510286490864MAX采用机械清渣细格栅计算草图24平流式沉砂池1、长度L取SMV/30T0T92、水流断面面积A设2座，则SMKQZ/210D/182305033近期2731V3、池总宽度B设每格宽2NMB60B14、有效水深MBAH58021725、沉砂池所需容积设DT3669012843104MKQXVZ6、每个沉砂斗容积设每个分格有2个沉砂斗，共4个沉砂斗3049M7、贮砂斗各部分尺寸计算设斗底宽A501斗壁与水平面的倾角为斗高MH33则贮砂斗的上口宽MTGATG01502513沉砂容积261230AHV322050163M8、沉砂室高度采用重力排砂，设池底坡度为006，坡向砂斗MAL432019202LH5635639、沉砂池总高度设超高M01MHH43150832110、验算最小流速在最小流量时，只用一格工作（）即NSDQ/1390/M1230403MIN近期2I865BHWMWNQV403819MII示意图如下所示平流式沉砂池计算草图25厌氧池1、设计流量设计流量为SM/41703设2座，每座设计流量SMQ/210473水力停留时间HT52污泥浓度LGX/3污泥回流液浓度/10考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过20H，所以设计水量按最大日平均时流量考虑。二厌氧池容积31890365210MQTV三厌氧池的尺寸水深取MH则厌氧池面积23785190HVA厌氧池设为矩形，边长取MA41920考虑03M超高，池总高为H350四污泥回流比4301XRL5、污泥回流量DMQR/78262326氧化沟261设计参数设计水量，平行设计两组氧化S/M420D/360213近期Q沟，每组设计流量SDM8/8设计进水水质浓度；浓度；5BODLS40TSLX0；LGV/16LGKN/LMGNH/30碱度；最低水温；最高水温。MAK21525T设计出水水质浓度；浓度；5BODLMGSE/30TSMLX20；LMGNH/13；污泥产率系数；混合液悬浮固体浓度T/25Y（）；混合液挥发性悬浮固体浓度MVSLMGX/40（）L；污泥龄；内源代谢系数；V/28D3005DK脱氮速率KGMLVSNKOQDN/05262设计计算（1）碱度校核出水碱度剩余碱度进水碱度（以计）357反硝化的量3CANO301去除的量714氧化沟氧化总氮的量5BOD2014707219320（以计100LMG/3CA满足碱度要求（反硝化量的计算见后。N32计算硝化菌的生长速率硝化所需最小污泥平均停留时间，取最低温度NCM15，氧的半速度常数取20MG/L，PH按72考虑。2OK2783011047021581598PHDONETTN11580150983D因此，满足硝化最小污泥停留时间为。选择安全系数来计算氧NCM34化沟设计污泥停留时间。由于考虑对污泥进行部DSFCMCD7510342分的稳定，实际设计泥龄为，对应的生长速率01/实际N3计算去除有机物及硝化所需的氧化沟体积除非特殊说明，以下均按每组进行计算。污泥内源呼吸系数取005，污泥产率系数Y取DK15/50BODKGVS去除308463051704281MXSYQDE4）计算反硝化所需要求增加的氧化沟的体积（每组）如假设，反硝化条件时溶解氧的浓度，计算温度仍采用15，20反硝化速率，LMGDO/2DNR取007MG，则/3DVSN201907109252RTD/63MGSGO根据MLVSS浓度和计算所得的反硝化速率，反硝化所要求增加的氧化沟的体积。由于合成的需要，产生的生物污泥中约含有12的氮，因此首先计算这部分的氮量。每日产生的生物污泥量为VSXDKGKYSQXDEVS/792103512041830由于，生物合成的需氮量为DKG/97折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为LMG/2851004反硝化量NO3LM/721528403所需去除氮量DKGS3/1793因此，反硝化所要求增加的氧化沟的体积为352068233MRXSVDNO（5）参与生物降解的每组氧化沟总体积为31总考虑沟中用于沉淀需要的体积，氧化沟的总体积为3M218502208AFV三沟式中设计氧化沟的总体积（M）；三沟AF工艺反应系数（考虑运行条件、污泥分布等因素），对于运行周期为8H，工艺模式为图所示时，AF055。（6）每组沟需氧量的确定速率常数K取022。1D30026255421NOQXNQXESQOVSEVSKT01879280186795DKG/6如取水质修正系数，压力修正系数，温度为20、8095125时的饱和溶解氧浓度分别为，LMGC/17920LGC/425标准状态需氧量HKGDOSR/38/8170248950617024155257每组沟剩余污泥量计算QXKFYSQXEICD/180652305170/2418033DKG/58氧化沟尺寸三组沟道采用相同的容积，则每组沟道容积3M72/183单V每组沟道单沟宽度，有效水深，超高为，中间分隔墙厚度B9H450。MB250每组沟道面积2189/72/VA单沟弯道部分的面积21456135050MB直线段部分面积2128426189A直线段长度，取87M。MBL05（9）进水管和出水管进水水管流量SMDQ/210/182/36/331管道流速，则管道过水断面SMV/902109/VA管径，取055M（550MM）。D540324校核管道流速SMAQV/32121（10）出水堰及出水竖井出水堰。出水堰计算按薄壁堰来考虑。式中堰上水头H取003M，则MQB7210386123出水堰分为3组，每组宽度。B/出水竖井。考虑可调式出水堰安装要求，在堰两边各留03M的操作距离。出水竖井长ML87230出水竖井宽（满足安装需要），则出水竖井平面尺寸为MB41L87（11）设备选择转刷曝气机。HKGOSR/382选用直径1000MM的转刷曝气机（7274R/MIN），充氧能力为45，HMKGO/2单台转刷曝气机有效长度为9M，动力效率25。HKWGO/2转刷曝气机有效长度，取76M。MSRL1754/385/所需曝气转刷台数台，三沟式氧化沟中的每条沟在不同的976N时间段内进行功能的切换（硝化、反硝化、沉淀等），因此上面求出的转刷数应该设置在一个周期内处于好氧状态的沟中。一个周期内的时间分布上处于好氧状态的沟数与不同的运行模式相关，一个周期内在时间分布上处于好氧状态的沟数N为期的时间）运行时间（也即一个周一条沟在一个周期内的好氧的时间累计一个周期内三条沟处于条1875/9因此，每条沟上配备的转刷数为台，取8台。（中间4台，17854两侧边沟各2台）每组沟共需要24台转刷曝气机，沿流线等距离设置。HKW962SOR单台转刷所需轴功率单台转刷所需电机功率。KN419潜水推进器。两侧边沟各设两台潜水推进器，共4台，每台电机功率为KWN3电动可调旋转堰门。氧化沟每个边沟设电动可调旋转堰门3台，共6门。堰门宽度4M，可调高度03M，电机功率055KW。交替工作氧化沟计算草图27接触消毒池271最大设计流量采用氯消毒工艺SMQ/69403AX接触时间T18IN3272设计计算（1接触池容积V3MAX75040T（2）采用矩形隔板式接触池两座（N2），每座池容积3752/0MV3取接触池水深，单格宽，则池长，水MH71B81L481流长度。L62987格每座接触池的分格数432/69（4）复核池容由以上计算，接触池宽，长，B732水深。H1所以331571243MV接触池出水设溢流堰。28加氯间281加氯量G投氯量按7MG/L计，则每天需要氯量HKG/5102436701282储氯量W仓库储量按15D计算，则85283加氯机和氯瓶采用投加量为020KG/H加氯机2台，一用一备，并轮换使用。液氯的贮存选用容量为1000KG的钢瓶，共5支。284加氯间和氯库加氯间与氯库合建。加氯间内布置2台加氯机及其配套设备，两台水加压泵。氯库中5支氯瓶一排布置，设5台称量氯瓶质量的液压磅秤。为搬运氯瓶方便，氯库内设单轨电动葫芦一个，轨道在氯瓶上DC621方，并通到氯库大门外。氯库外设事故池，池中长期贮水，水深15M。加氯系统的电控柜，自动控制系统均安装在值班控制室内，为方便观察巡视，值班与加氯间设大型观察窗及连通的门。285加氯间和氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计，加氯间总容积，氯库容积。为保证安全每31814560954MV328265496MV小时换气812次。加氯间每小时换气量311785G氯库每小时换气量2626加氯间，氯库平面布置图29流量计的设计计算291上游渠道上游渠道流速取07M/S，水深取066M，则上游渠道宽1V1H度上游渠道长度MBL25905211292计量槽基本尺寸咽喉宽度W。计量槽咽喉宽度取渠道宽度的039倍，则MB35093501校核上游渠道宽度19482482渐扩段出口宽度2BMW65030下游渠道水深下游与上游的水深比取06，则下游渠道水深H9612上游渐缩段长度CM37512050上游水位观测孔位置。上游渐缩段渠道壁长度为WBA402392221巴氏槽长度。咽喉段长度06M，下游渐扩段长度09M，巴氏槽总长度为2LMCL87590637519062293下游渠道长度MB4513294上下游渠道及巴氏槽总长度ML6259872321,符合要求。0690/6259/1BL210配水井2101在氧化沟后设一配水井1设计参数设计流量SMQ/41703AX水力停留时间IN2T2设计计算总流量S/41703有效容积328506MQTV池面积取有效水深H3M2713850HA池平面尺寸A0946池总高度取超高M1MHH31溢流堰位于池子出水端1M处，设置一堵溢流墙，墙上设有坡度，减小水头损失。进水水管进水采用明渠，承接沉砂池明渠建设。出水管分2根出水，可达到均匀出水的目的。2102在氧化沟前各设一个配水井，共设两座1设计参数设计流量SMQ/41703AX水力停留时间IN2T2设计计算1总流量S/209/4170/3MAX（2）有效容积1456MQTV（3）池面积取有效水深H3M2381425HA（4）池平面尺寸MAD7314（5）池总高度取超高H01HH301（6）溢流堰位于池子出水端1M处，设置一堵溢流墙，墙上设有坡度，减小水头损失。211污泥提升泵房设计一流量确定SMQ/69403AX考虑采用3台潜污泵（两用一备），则每台流量为HS/82/2133二集水池容积考虑不小于一台泵5MIN的流量34690832MW取有效水深H1则集水池面积265A三泵站杨程计算剩余污泥提升杨程MH1四设备选用据杨程选用100QW1201055型五泵房平面尺寸据所选泵型，每台泵宽088M，取机器间隔10M则取5M47630128L则MAB956泵房平面尺寸即为BL295212污泥浓缩池1设计计算可采用无回流加压溶气气浮和出水部分回流加压气浮流程。（1）确定溶气比。用全部污泥加压溶气，溶气比为01CFPSAA由于较低，取，当水温为20时，查表得0C20S；F值取07，入流污泥固体浓度。LMGSA/7164187LMGC/40故401720P得；压力太大，不合适。2/68CKGFP再取，得；合适。08SAS401721P2/53CMKGF（2）气浮池面积A。用表面水力负荷计算，按表取表面水力负荷/523HMQ则气浮池的面积20563241MQQ（3）用表面固体负荷校核/563102420HKGAC2有回流加压气浮流程（1）计算回流比R。加压水回流比可用下式计算。10FPSCA溶气比，溶气效率，所加压力。污水温度2003SAA72/04CMKGFP时LA/2648063170130FPSCARA总流量HMDQ/14/625130（2）气浮池表面积A。有回流的加压气浮表面水力负荷，取，Q28即432，则DM23/20562431QR（3）用表面固体负荷校核（符合设计规定）HMKGACQ20/62512406（4）气浮池池形尺寸。采用圆形池，半径，则表面积R9。293R（5气浮池有效水深。气浮池有效水深决定于气浮停留时间，根据气浮停留时间与气浮污泥浓度的关系，当气浮污泥固体含量要求达到4时，气浮停留时间，考虑15的安全系数，设计停留时间，则MIN60THT51MIN90MATQRH6252634151240（6）气浮池总高H。超高采用03M，刮泥机高度03M，则37溶气罐容积。一般加压水停留时间为13MIN，设计采用3MIN。回流水量HDQ/4329/79053162520溶气罐容积4MV溶气罐直径高度1（24），若直径为191M,则高度为573M。213贮泥池1污泥浓缩池后设一座贮泥池，设计进泥量3162DM/3贮泥时间为12H单个池容为31582436MQTV取有效深度H216HVA贮泥池尺寸将贮泥池设计为正方形其长宽高为178M178M5M2脱水机房后设一贮干泥池，设计进泥量为245DM/3贮泥时间为12H单个池容为35124QTV设为正方形MA5214脱水机房本设计拟采用带式压榨过滤机，其特点为脱水效率高，处理能力大，连续过滤性能稳定，操作简单，体积小，重量轻，节约能源，占地面积小。1设备选用进泥量HMDQ/7513/362含水率97P泥饼含水率3选用2台设备，互为备用，每台进泥量为1581，则选用带式压榨过滤机。DM/3与带式压滤机配套使用的辅助设备有加药系统，污泥泵、冲洗水泵、加药计量泵，辅助设备由设备制造厂配套提供。2脱水机房尺寸据所选设备的实际安装尺寸，考虑设备安装和检修空间，其平面尺寸为MBL109254216污泥的最终处置泥饼外运，部分作有机费用，部分与生活垃圾混合填埋。第3章城市污水处理厂的平面布置1、平面布置的一般原则1、处理构筑物的布置应紧凑，大型处理厂则以矩形为宜，各处理单元可毗邻布置成片，节约用地。可以沟渠代替联络管线，最大可能减少沿程和局部水头损失，也可给管理上带来许多方便。2、处理构筑物应尽可能的按流程布置，以免管线迂回，同时应充分的利用地形，以减少土方量。3、总图布置应考虑远近期结合，有条件时，可按远期水量布置，将处理构筑物分为若干系列，分期建设。4、污泥处理构筑物应尽可能布置成单独区域，以保安全，并方便管理，贮气罐与其他构筑物的间距则应根据容量大小按有关规定办理。5、污水厂内管线种类很多，应考虑综合布置，以免发生矛盾，污水和污泥管理应尽可能考虑重力自流。6、污水厂内应设超越管。以便在发生事故时，使污水能超越一部分或全部构筑物，进入下一级构筑物。7、经常有人工作的建筑物如办公室等用房应布置在上方向一方，在北方地区，并应考虑朝阳。8、在布置总图时，应考虑安排充分的绿化地带。9、污水厂的占地面积，随处理方法和构筑物选型不同，而有很大的差异。2、平面布置污水处理厂共占地平面布置简图见附录一。第4章处理流程高程设计1、高程布置的一般原则1、计算各处理构筑物的水头损失时，应选择一条距离最长、水头损失最大的流程进行较准确的计算，考虑最大流量、雨天流量和事故时流量的增加，并应适当留有余地，以防止淤积时水头不够而造成的滴水现象，影响处理系统的正常运行。2、污水尽量经一次提升就应能靠重力通过处理构筑物，而中间不应再经加压提升。3、避免处理构筑物之间跌水等浪费水头现象，充分利用地形高差，实现自流。4、在计算并留有余量的前提下，力求缩小全程水头损失及提升泵站的流程，以降低运行费用。5、进行构筑物高程布置时，应与厂区的地形，地质