轻型商用车传动轴及万向节设计设计说明书 毕业设计

本科学生毕业设计轻型商用车传动轴及万向节设计THEGRADUATIONDESIGNFORBACHELORSDEGREEDESIGNOFLIGHTCOMMERCIALVEHICLETRANSMISSIONSHAFTANDCARDANJOINT摘要汽车的万向传动轴是由传动轴、万向节两个主要部件联接而成，在长轴距的车辆中还要加装中间支承。万向传动轴主要用于工作过程中相对位置不断改变的两根轴间传递转矩和旋转运动。在本世纪初万向节与传动轴的发明与使用，在汽车工业的发展中起到了极其重要的作用。随着汽车工业的发展，现代汽车对万向节与传动轴的效率、强度、耐久性和噪声等性能方面的设计及计算校核要求也越来越严格。本毕业设计将依据现有生产企业在生产车型CA1041的万向传动装置作为设计原型。在给定整车主要技术参数以及发动机、变速器等主要总成安装位置确定的条件下，对整车结构进行了分析，确定了传动轴布置方案，采用两轴三万向节带中间支承的布置形式。在确定了传动方案后，对传动轴、万向节总成、中间支承总成进行设计，使该总成能够在正常使用的情况及规定的使用寿命内不发生失效。关键字传动轴；万向节；中间支承；设计；校核IABSTRACTTHEUNIVERSALDRIVESHAFTOFAUTOMOTIVEISCOMPOSEDOFTRANSMISSIONSHAFTANDCARDINJOINTTHEMAINFUNCTIONOFTHEUNIVERSALDRIVESHAFTISTOTRANSMITTINGTORQUEANDROTATIONMOVEMENTBETWEENTWOSHAFTSWHOSERELATIVEPOSITIONISVARIATIONINTHEWORKINGPROCESSATTHEBEGINNINGOFTHISCENTURYTHETRANSMISSIONSHAFTANDCARDINJOINTPLAYANIMPORTANTROLEINTHEDEVELOPMENTOFAUTOMOBILEINDUSTRYASTHEDEVELOPMENTOFAUTOMOBILEINDUSTRY,THEAUTOMOBILEDEMANDTHATTHEDESIGNANDVERIFICATIONOFTRANSMISSIONSHAFTANDCARDINJOINSTRICTERINTHEEFFICIENCY,INTENSION,DURABILITYANDNOISEPERFORMANCETHISGRADUATIONDESIGNCHOOSESEXISTINGPRODUCTIONBUSINESSENTERPRISEOFBASISISPRODUCINGTHECARTYPECA1041OFTENTHOUSANDTOSPREADTOMOVETOEQUIPTHECONDUCTANDACTIONSDESIGNPROTOTYPEUNDERTHECONDITIONSOFTHEMAINTECHNICALPARAMETERSOFTHEGIVENVEHICLE,INSTALLATIONLOCATIONOFENGINE,TRANSMISSIONANDOTHERMAJORASSEMBLYAREDETERMINED,THESTRUCTUREOFTHEVEHICLEISANALYSISED,THETRANSMISSIONSHAFTLAYOUTPROGRAMISDETERMINEDTWOSHAFTTHREECARDINJOINTSISADAPTEDAFTERDETERMININGTHETRANSMISSIONOPTIONS,THERIGHTDRIVESHAFTANDUNIVERSALJOINTASSEMBLY,INTERMEDIATEBEARINGASSEMBLYISDESIGNED,SOTHATTHEASSEMBLYCANBEUSEDINNORMALSITUATIONSANDTHELIFEWITHINNOFAILUREKEYWORDSTRANSMISSIONSHAFT；CARDINJOINT；MIDDLESUPPORTING；DESIGN；VERIFICATION目录摘要IABSTRACTII第1章绪论111选题的目的和意义112国内外研究现状、发展趋势113研究内容及方法2131传动轴方案的选择及主要参数的确定2132万向节类型的选择2133十字轴式万向节的结构分析2134万向节总成主要参数的确定与校核3135中间支承的设计与校核3第2章传动轴总成的设计521万向传动轴总体概述522传动布置型式的选择523传动轴断面尺寸的确定与强度校核6231传动轴的运动分析6232传动轴断面尺寸的计算与校核924主传动轴滑动花键的设计1225中间传动轴花键的设计1526本章小结17第3章万向节总成的设计1831万向节类型的选择1832十字轴式万向节的结构分析1933万向节的受力分析20331单十字轴万向节的受力分析20332双十字轴万向节传动22333多十字轴万向节传动2334万向节总成主要参数的确定与校核24341十字轴24342滚针轴承2635联接元件的设计29351联接螺栓29352万向节叉3136十字轴总成的润滑3237本章小结33第4章中间支承的设计3441中间支承的结构分析与选择3442轴承的选取3543本章小结37结论38参考文献39致谢40附录411第1章绪论11选题的目的和意义随着汽车工业的迅猛发展，车型的多样化、个性化已经成为发展趋势，对汽车节能、舒适与轻量化的要求越来越高。而传动轴及万向节的设计装配不良将产生振动和噪声，增添未能估算在内的符加动载荷，还可能导致传动系不能正常运转和早期破坏，万向传动轴是汽车传动系的重要组成部件之一1。传动轴选用与设计的合理与否直接影响传动系的传动性能。选用、设计不当会给传动系增添不必要的和设计未能估算在内的附加负荷，可能导致传动系不能正常运转，因此该总成设计是汽车设计中重要的环节之一。12国内外研究现状、发展趋势传动轴普遍采用具有较高的强度的薄钢板卷焊而成的空心轴，超重型货车的传动轴则直接采用无缝钢管制成。近年来由于对汽车低能耗，低成本的要求越来越高，汽车必须轻量化，汽车变得更易产生振动和噪声。因此对传动系重要组成部分万向节振动特性必须进行分析2。目前国内外都将以NVH噪音，振动，啸声为设计目标，为了满足这类要求，汽车制造厂对该总成的设计要求越来越严格。随着MATLABL软件的开发，国内对传动轴的设计己从传统设计向模糊可靠性设计发展。基本方法是把传统设计公式中的参量看作随机变量，进行概率计算，从中找出规律，得出合理的校核强度和截面参数。汽车和工程机械用传动轴在高速转动时要产生弯曲振动。因此导致共振现象使传动轴断裂尤其是高速轴。为避免共振产生应进行振动计算。确定其临界转速常规优化设计是为了使传动轴在工作时不出现共振现象使传动轴的临界转速尽量避开其实际最高转速。因载荷的随机性及切削加下时下件表而凹凸不平及材料软硬不均。临界转速具有离散性。它不是一个点，而是一个区域。而模糊可靠性设计理论应用于具有振动的传动轴的优化设计中，提出传动轴的模糊可靠性优化设计方法，建立了在满足给定模糊可靠要求设计条件下优化设计数学模型。传动轴模糊可靠性优化设计在设计中，既考虑设计参数的随机性和模糊性，又能进行多参数设计，使设计方案最优，且在设计后能预测新产品的可靠度3。这是可靠性和最优化设计的有机结合。万向节是实现万向传动的关键，万向节性能的优劣直接影响到整车的行驶性能、动力性、舒适性。从19世纪初虎克式万向节在汽车上应用以来，经过100多年的发2展己经有十几种形式。可分为铡性万向节和挠性万向节。刚性万向节又可分为不等速万向节、准等速万向节和等速万向节。等速万向节因其加工制造精度高、难度大，需成套引进国外专用加工生产设备，且投资费用大、价格高，已成为实现国产化的关键问题之一。由于等速万向节传动轴应是用橡胶护套来密封的，橡胶护套的寿命从很大程度上决定了传动轴总成的使用寿命，因此橡胶护套设计和考核试验也成了等速万向节设计的重要环节之一。由于近年来PRO/E、CATIA、MATLAB等软件的开发与应用，国内的企业、科研单位也致力于基于CATIA、MATLAB等的模糊、仿真设计，从而大大提高了我国对万向节的设计、制造水平。综合以上国内外文献和相关书籍可以看出随着计算机的发展、各种计算机辅助软件的设计开发，如PRO/E、CAD、CATIA等以及有限元分析等设计理论的发展，必然会给万向节的设计、研发带来日新月异的进展，万向节及传动轴的设计己逐步实现自动化，集成化，智能化。13研究内容及方法131传动轴方案的选择及主要参数的确定在汽车行驶过程中，由于发动机的振动及不平路面的冲击等因素引起弹性悬架系统的振动，使变速器的输出轴和驱动桥的输入轴相对位置经常变化，故两根轴不能刚性地连接，而必须采用一般由两个十字轴万向节和传动轴组成的万向传动装置。在变速器与驱动桥之间距离较远的情况下，应将传动轴分成两段，并用三个十字轴式万向节连接起来，且在中间传动轴后端加装中间支承。根据给定的发动机功率、变速器最大传动动比、主速器传动动比计算出最大剪应力和弯曲应力，选取钢材的材料并查得其屈服极限，传动轴临界转速的校核。132万向节类型的选择对万向节类型及其结构进行分析，并结合（CA1041）技术要求选择合适的万向节类型。考虑到本毕业设计所针对的车型为中轻型货车，对其万向传动轴的设计应满足制造加工容易、成本低，工作可靠承载能力强，使用寿命长，结构简单，调整维修方便等要求，本设计选用十字轴式万向节，带中间支承的两段式传动轴。133十字轴式万向节的结构分析十字轴式万向节的基本构造，一般由一个十字轴、两个万向节叉、和滚针轴承等组成。两个万向节叉上的孔分别松套在十字轴的两对轴颈上。为了减少磨擦损失，提高效率，在十字轴的轴颈处加装有由滚针和套筒组成的滚针轴承。然后，将套筒固定3在万向节叉上，以防止轴承在离心力作用下从万向节叉内脱出。这样，当主动轴转动时，从动轴既可随之转动，又可绕十字轴中心在任意方向摆动。目前，最常见的滚针轴承轴向定位方式有盖板式、卡环式、瓦盖固定式和塑料环定位式等4。134万向节总成主要参数的确定与校核1、十字轴十字轴万向节的损坏形式主要是十字轴轴颈和滚针轴承的磨损，十字轴轴颈的滚针轴承帽工作表面出现压痕和剥落。一般情况下，当磨损或压痕超过015MM时便应报废。十字轴主要失效形式是轴颈根部断裂，所以设计时应保证该处有足够的抗弯强度。2、十字轴滚针轴承滚针轴承的结构分析汽车万向节用滚针轴承的结构型式较多，但就滚针来说、主要有三种型式锥头滚针、平头滚针及圆头滚针。为了防止在运输及安装过程中掉针，国内的协作配套厂家大多都采用锥头滚针5。这种结构的轴承除滚针端头为圆锥形外，还多了一个挡针圈并且在外圈滚道与底道之间加工出基底凹槽，滚针圆锥头靠挡针圈及外圈基底凹槽挡住，从而避免了径向掉针。3、联接螺栓在发动机前置后驱动的汽车中，连接变速器与驱动桥之间的传动轴是靠万向节叉与驱动桥或变速器的法兰盘组成的联轴器来传递转矩的，由于螺栓联接工作时即承受剪切力又承受轴向力，所以需校核抗拉强度，抗剪强度和抗挤压强度。4、万向节叉万向节叉与十字轴组成连接支承，在力F作用下产生支承反力，在与十字轴轴孔中心线成截面处，万向节叉承受弯曲和扭转载荷，应对其弯曲应力和扭应5W力进行校核。B135中间支承的设计与校核在长轴距汽车上，为了提高传动轴临界转速，避免共振以及考虑整车总体布置上的需要，常将传动轴分段。在乘用车中，有时为了提高传动系的弯曲刚度，改善传动系弯曲振动看特性，减小噪声，也将传动轴分成两段。当传动轴分段时，需加设中间支承。在设计中间支承时，应合理选择橡胶弹性元件的径向刚度，固有频率对RC0F应的临界转速R/MIN尽可能低于传动轴的常用转速范围，以免共振，保证隔06FN4振效果好。许用临界转速为10002000R/MIN，对于乘用车，取下限。当中间支承的固有频率依此数据确定时，由于传动轴不平衡引起的共振转速10002000R/MIM，而由于万向节上的附加弯矩引起的共振转速为5001000R/MIN，这样就避免了中间支承与传动轴的谐振6。5第2章传动轴总成的设计21万向传动轴总体概述万向传动轴是汽车传动系的重要组成部件之一。传动轴选用与设计的合理与否直接影响传动系的传动性能。选用、设计不当会给传动系增添不必要的和设计未能估算在内的附加负荷，可能导致传动系不能正常运转。传动轴是将发动机输出的转知经分动器传递给前驱和后驱的传动机构，转速达30007000R/MIN,振动是传动轴总成设计需考虑的首要问题。尽管采取涂层技术来减小滑移阻力，但产生的滑移阻力仍为等速万向节的1040倍，而滑移阻力将产生振动。为选型设计提供依据，传动轴分为CJCJ型、BJBJ型（靠花键产生滑移BJDOJ型、BJTJ型、BJLJ型5种类型。22传动布置型式的选择万向节传动轴是汽车传动系的重要组成部件之一。传动轴选用与设计布置的合理与否直接影响传动系的传动性能。选用与布置不当会给传动系增添不必要的和设计未能估算在内的附加动负荷，可能导致传动系不能正常运转和早期损坏。车辆的万向节传动，主要应用于非同心轴间和工作中相对位置不断改变的两轴之间的动力传递。装在变速器输出轴与前后驱动桥之间。变速器的动力输出轴和驱动桥的动力输入轴不在一个平面内。有的装载机在车桥与车架间装有稳定油缸、铰接式装载机在转向时均会使变速箱与驱动桥之间的相对位置和它们的输出、输出入轴之间的夹角不断发生变化。这时常采用一根或多根传动轴、两个或多个十字轴万向节的传动7。图21为用于汽车变速箱与驱动桥之间的不同万向传动方案。（A）单轴双万向节式（B）两轴三万向节式图21汽车的万向传动方案76如图A为常用的单轴双万向节传动，如图B为连接距离较长且不宜于采用单轴双万向节传动的连接。由于参考车型轴距为285米，故选取如图B的传动方案。23传动轴断面尺寸的确定与强度校核231传动轴的运动分析传动轴的长度和夹角及它们变化范围，由汽车总布置设计决定。设计时应保证在传动轴长度处在最大值时，套管叉与花键轴有中够的配合长度；而在长度处于最小时，两者不顶死。传动轴夹角的大小影响万向节十字轴和滚针轴承的寿命、万向传动效率和十字轴旋转的不均匀性。当传动轴长度确定后，其断面尺寸必须保证有足够的强度，并能承受相当的转速。其许用的传动轴转速，不应超过临界转速。所谓临界转速，即当某个长度为L的传动轴，在两支点中旋转时，如图22所示，由于轴自身的重力作用，使传动轴中心（即质量中心）相对轴线有一偏移量（初挠度）A，如果再考虑到轴与孔的间隙，传动轴质量的不均匀，则A将再增大。当此轴旋转时，在质量中心必有离心力的作用，这个别离心力又将引起传动轴的进一步弯曲，产生附加挠度Y。由于重力的大小和方向是不变的，而离心力的大小与方向是改变的，故使传动轴的弯曲力（垂直力与离心力的向量和）也周期性的变化着，从而传动轴的挠度也随时在变化。即传动轴的旋转，将伴随有弯曲振动，它的频率即等于传动轴的转速。当传动轴的转速接近于它的弯曲自然振动频率时，即出现共振现象，振幅（挠度）急剧增加，致使传动轴折断，这一转速即称为传动轴的临界转速。图22万向节传动轴的弯曲振动传动轴的临界转速与轴的直径、长度和支承点数目有关。设传动轴转速为。作用在传动轴上的离心力则为/SRAD2AYMF（21）7式中M传动轴的质量这时离心力被与长度成正比的材料弹性力P所平衡，由材料力学得知8LEICYP（22）式中E传动轴材料的抗拉弹性模数，N/MM2；102L支承长度，取两万向节的中心距离（M）；I轴剖面对其对称轴线（直径）的转动惯量（M4）；系数C与受载情况、支承型式有关，当载荷在两端自由支承的梁上沿长度平均分布时，而在同样受载情况下，对两端固定支架支承的梁；5384384CP材料弹性力由平衡条件得32LEICYAYM（23）解得23MLEICAY（24）式中A初挠度；Y附加挠度；传动轴角速度当时，轴的挠度Y趋于无穷大，即若轴以与此相应的角速度旋转23MLEIC0H时必将折断。这时3006MLCEINKH（25）对于直径为D的实心轴，由力学得知，64ILD2（26）8式中传动轴材料单位体积重量由此，对于两端自由支承（开式传动轴），且载荷沿轴长平均分布的轴，其临界转速为R/MIN2801LDNK（27）对于两端有固定支承的轴（轴封闭于传动轴套管中的闭式传动轴），则R/MIN28013LDNK（28）对于大量采用的空心轴，若其剖面外径D，内径为D，则646422DILM2于是两端自由支承的轴R/MIN2801LDDNK（29）对两端固定支承的轴，则R/MIN280132LDDNK（210）以上各式中D、D、L均用同样的长度单位（厘米）。对于绝大多数开式传动轴，可按两端自由支承的轴来计算，工作长度L可取两万向节中心间距离。如为闭式传动轴，可按两端固定支承的轴承计算，工作长度L可取两轴承中心间距离。从上面公式可以看出当传动轴外径相同时，空心轴的临界转速比实心的要高。9这就是为什么传动轴广泛采用空心轴的原因之一。同时还可看出当L增加，下降，0KN为了提高可缩短传动轴长度，增大轴管内外径。所以当MM时，常采用0KN150中间支承。当传动轴外径相同时，空心轴的临界转速比实心的要高。为了提高在0K制造方面采取的主要措施是；用质量分面比较均匀的焊接钢管代替无缝钢管；作轴管的钢板厚度一般取185250MM；对每根传动轴总成应进行动平衡检验，保证不平衡度在规定范围以内，如果不合格应进行校正（贴焊平衡块）并使偏心振摆也在公差以内。在确定传动轴截面尺寸时，一定要使传动轴的实际最大转速小于其临界转速。其安全系数K应在以下范围内。（211）021MAXNKO式中为对应于车辆最大行驶速度时，传动轴的转速MAXN如果传动轴的动平衡很好，而且花键连接制造精度很高，此时临界转速的安全系数，可取较小值。当传动轴质量不平衡或花键连接处磨损出间隙后，传动轴就能在低于临界转速下发生破坏。表21为某载重汽车的实验数据，表示传动轴破坏转速8。VN传动轴总成应进行动平衡试验，其不平衡度为对轿车及轻型客、货车，30006000R/MIN时不大于12NMM；对5T以上的货车，在10004000R/MIN时不大于10NMM。十字轴端面磨损会使其轴向间隙及窜动增大而影响动平衡，因此应严格控制该间隙或采用弹性盖板，有的可加装端面滚针轴承，传动轴总成的径向全跳动动应不大0508MM。由公式210可以确定传动轴总成的最大可能长度，如果它小于汽车总布置所要求的传动轴尺寸，则需在变速器和后驱动桥之间安置两根万向传动轴，且在它们的联接处（在前传动轴后端）需设置固定在车架车身上的中间支承。在某些轿车上，为了缩短传动轴的长度而采用加长的变速器。表21某载重汽车传动轴的破坏转速与行驶里程的关系8行驶里程（KM）017000100000在重心平面上的振摆（MM）11515827510破坏转速与临界转速之比（）0/KVN092086069232传动轴断面尺寸的计算与校核本设计传动方式为开式、两轴三万向节带中间支承形式。解放牌CA1041K26L载货汽车主要技参数见附录。由安全系数，得计算临界转，取K15，转速为对应MAXNKOMAXKNOMAXN于车辆最大行驶速度时，传动轴的转速。5AXAKEI式中发动机最大功率时的转速R/MIN；MAXE340MN变速器最高档传动比；则5KI75KIR/MIN。24035MAXAKEIN将R/MIN代入得2XMAXKNOR/MIN53791MAXKO取R/MIN40KON选取主传动轴进行计算电焊管参数应按冶金部标准YB24263选取。表22给出外径D6095MM的标准参数值。表226095MM电焊钢管YB24263（MM）外径钢管厚度6014、15、16、18、20、22、25、28、30、32、3563514、15、16、18、20、22、25、28、30、32、357014、15、16、18、20、22、25、28、30、32、357514、15、16、18、20、22、25、28、30、32、35、38、40、42、45118314、15、16、18、20、22、25、28、30、32、35、38、40、42、458914、15、16、18、20、22、25、28、30、32、35、38、40、42、45、489514、15、16、18、20、22、25、28、30、32、35、38、40、42、45、48由于传动轴为开式，两端自由支承所以临界转速按公式29计算。设主传动轴外径为，内径为，传动轴管厚度为B。初选传动轴管外径MM，厚度2CD2CD752CDMM，则MM将R/MIN，主传动轴长度5B705D40KONMM，MM，MM代入29得9702CL2C2CDR/MIN128397051128280LNK经计算主传动轴符合临界转速设计要求。在按临界转速初选轴管断面尺寸以后，还需要进行扭转强度验算，由于传动0K轴夹角引起的附加扭矩和弯矩很小，所以为了计算简单，将不考虑由于夹角而引起的附加扭矩和弯矩，只按纯扭矩计算其扭转应力。传动轴的最大扭转应力MPA可按下式计算经计算主传动轴轴管符合设计要求，能保证在各种工况下有效的传递转矩。由于中间传动轴比主传动轴短，所以主传动轴轴管的外径和管壁厚度同样适用于中间传动轴。24主传动轴滑动花键的设计汽车行驶过程中，变速器与驱动桥的相对位置经常变化。为避免运动干涉，传动轴中设有由滑动叉和矩形或渐开线花键轴组成的滑动花键来以实现传动轴长度的变化。滑动花键有矩形花键和渐开线花键两种形式。本设计选矩形花键，其主要参数可按照机械设计手册选取9。下表23给出了部分轻系列花键的基本尺寸初选花键断面基本尺寸NDDB为846509。矩形花键主要有下图23所示四种形式由于汽车上所用的花键要求可以沿轴向滑动，所以选A型花键。表24给出了部分矩形内花键长度根据表24所给出的长度，初选花键长度MM，花键轴孔长度MM。85L150L12在选定花键尺寸后，还应对作用在花键轴上的扭转应力MPA和作用在齿侧的挤压H应力MPA进行校核。Y表23矩形花键基本尺寸系列（摘自GB/T11442001）（MM）小径D轻系列规格NDDB轻系列R轻系列C2862326602013283236603023683640703024284246803024684650903025285258100403注表中N键齿数；D花键大径；B键宽；R倒角；C倒角表24矩形内花键长度很系列摘自GB/T100811988（MM）花键小径D3652花键长度或L21L22120孔的最大长度L200花键长度或系列L21L10,12,15,18,22,25,28,30,32,36,38,42,45,48,50,56,60,63,71,75,80,85,90,95,100,110,120,130,140,160,180,200对于传动轴上的花键轴，通常以底径计算扭转应力MPA，的计算公式如下HH13MM。1425本章小结本章完成了对中间传动轴、主传动轴的设计。在给定了发动机转矩、变速器低挡传动比的情况下确定了中间传动轴与主传动轴的内、外径，保证发动机在各工况工作时传动轴不发生共振行成传动轴的折断。在确定了传动轴尺寸后对其扭转应力进行了校核，使传动轴在各种工况以及冲载荷情况下不会产生扭转变形。两段传动轴间转矩是靠主传动轴花键与中间传动轴花键传递的，这两处花键的设计也是这一章的重中这重。本设计中选用了相对渐开线花键定心精度更高、加工更容易的矩型花键，这种形式提高了传动轴高速转动时的稳定性，也减少了花键的磨擦从而提高了传动轴整体的使用寿命。由于花键配合间隙小，减小了车辆行驶时的振动的噪声，提高了驾驶舒适性。15第3章万向节总成的设计31万向节类型的选择万向节是转轴和转轴之间实现变角度传递动力的基本部件，按其在扭转方向上是否有明显的弹性，可分为挠性万向节和刚性万向节。刚性万向节的动力是靠零件之间的铰链式连接传递的；而挠性万向节的动力则靠弹性零件传递的，且有一定的缓冲减振作用。刚性万向节根据其运动特点又可分为不等速万向节、准等速万向节和等速万向节和等速万向节三种形式11。不等速万向节是指万向节连接的两轴夹角大于零时，输出轴和输入轴之间以变化的瞬时角速度比传递运动，但平均角速度相等的万向节。准等速万向节是指在设计角度下以相等的瞬时角速度传递运动，而在其他角度下以近似相等的瞬时角速度传递运动的万向节。输出轴和输入轴以始终相等的瞬时角速度传递运动的万向节，称之为等速万向节。万向节分类如下图31所示万向节刚性万向节不等速万向节十字轴式准等速万向节双联式凸块式三销轴式球面滚轮式样等速万向节球叉式球笼式挠性万向节图31万向节的分类由于十字轴式万向节具有结构简单、传动可靠、效率高、且制造成本低，被广泛应用于各类汽车的传动系统中。根据本设计适用的车型，选用十字轴式万向节。1632十字轴式万向节的结构分析十字轴式万向节的基本构造，一般由一个十字轴、两个万向节叉、和滚针轴承等组成。两个万向节叉上的孔分别松套在十字轴的两对轴颈上。为了减少磨擦损失、提高效率、在十字轴轴颈和万向节间有由滚针和套筒组成的滚针轴承。然后，将将套筒固定在万向节叉上，以防止轴承在离心力作用下从万向节叉内脱出。这样，当主动轴转动时，从动轴既可随之转动，又可绕十字轴中心在任意方向摆动。目前，最常见的滚针轴承轴向定位方式有盖板式、卡环式、瓦盖固定式和塑料环定位式等12。最普通的盖板式轴承轴向定位结构是用螺栓和盖板将套筒固定在万向节叉上，并用锁片将螺栓锁紧。它工作可靠，拆装方便，但零件数目较多。有时将弹性盖板点焊于轴承座底部，装配后，弹性盖板对轴承座底部有一定的预压力，用来防止高速转动时由于离心力作用，在十字轴端面与轴承座底之间出现间隙而引起十字轴轴向窜动，并避免了由于这种窜动所造成的传动轴动平衡状态的破坏。13卡环式又分为外卡式和内卡式两种。它们具有结构简单、工作可靠、零件少和质量小的优点。瓦盖固定式结构中的万向节叉与十字轴颈配合的圆孔不是一个整体，而分成两半，再用螺钉连接起来。这各结构具有拆装方便、使用可靠的优点，但加工艺复杂。塑料环定位结构是在轴承碗外圆和万向节叉的轴承孔中部开一环形槽，当滚针轴承动配合装入万向节叉到正确位置时，将塑料经万向节叉上的小孔压注到环槽中，待万向节叉上另一与环槽垂直的小孔有塑料溢出时，表明塑料己充满环槽。这种结构轴向定位可靠，十字轴轴向窜动小，但拆装不方便。为了防止十字轴轴向窜动和发热，保证在任何工况下，十字轴的端间隙始终为零，有的结构在十字轴轴端与轴承碗之间加装端面止推滚针或滚柱轴承。滚针轴承的润滑和密封好坏直接影响十字轴万向节的使用寿命。毛毡油封由于漏油多，防尘、防水效果差，加注润滑油时，在个别滚针轴承中可能出现空气阻塞而造成缺油，故应用己越来越少。在结构较复杂的双刃口复合油封中反装的单刃口橡胶油封，用作径向密封；另一双刃口橡胶油封用作端面密封。当向十字轴内腔注入润滑油时，陈油、磨损产物及多余的润滑油便从橡胶油封内圆表面与十字轴轴颈接触处溢出，不需安装安全阀，防尘、防水效果良好。在灰尘较多的条件下使用时，可显著提高万向节寿命。十字轴万向节结构简单，强度高，耐久性好，传动效率高，生产成本低；但所连接的两轴夹角不宜过大。当夹角由增至于时，万向节中的滚针轴承寿命416将下降到原来寿命的1/4。1733万向节的受力分析331单十字轴万向节的受力分析当十字轴万向节的主、从动轴之间的夹角为时，主、从动轴的角速度1、2之间存在如下关系（31）1221COSIN式中主动叉转角，定义为万向节主动叉所在平面与万向节主、从动轴所在1平面的夹角。由于是周期为2的周期函数，所以也为同周期的周期函数。当1COS21/为0、时，2达到最大值，；当为、时，2达到最1COS/MAX2/3小值，。因此，当主动轴以等角速度转动时快、时慢，此即为普通CS/1MIN2十字轴万向节传动的不等速性15。十字轴万向节传动的不等速性可用转速不均匀系数K来表示（32）TANSI1MIN2AX2K如不计万向节的磨擦损失，主、从动轴转矩T1和T2与各自相应的角速度有的关系，这样有21T（33）122COSIN1T显然，当1/2最小时，从动轴上的转矩为最大值，；当COS/1MAX2T最大时，从动轴上的转矩为最小值，。当T1与一定时，T212/COS/1MIN2在其最大值与最小值之间每一转变化两次。具有夹角的十字轴万向节，由于其主、从动叉轴上的转矩T1、T2作用在不同的平面上，因此仅在主动轴驱动转矩和从动轴反转的作用下是不能平衡的。在不计万向节惯性力矩时，主、从动叉轴上的转矩T1、T2和矢量互成一角度而不能自行封闭，此时在万向节上必然还作用有另外的力矩。从万向节叉与十字轴之间的约束关系分析可知，主动叉树十字轴的作用力矩，除主动轴驱动转矩T1之外，还有作用在主动叉18平面的弯曲力矩。同理，从动叉对十字轴也作用有从动轴反转矩T2和作用在从动1T叉平面的弯曲力矩在这四个力矩的作用下，使十字轴万向节得以平衡。2当主动叉在两特殊位置时，附加弯曲力矩的大小及变化特点当主动叉处于和位置时，如图31（A）,由于T1作用在十字轴轴线平面01上，故必为零，而T2的作用平面与十字轴不共面，必有存在，且矢量垂1T22T直于矢量T2，合矢量指向十字轴平面的法线方向，与T1大小相等，方向相反。这样，从动叉上的附加弯矩T1SIN。当主动叉处于和位置时图2331（B）,同理可知为零，主动叉上的附加弯矩T1TAN。2（A或时01（B/2或12/3图31十字轴万向节的力矩平衡分析可知，附加弯矩、的大小是在零与上述两面最大值之间变化，变化周1T2期为，即每一转变化再次。使从动叉轴支承受周期性变化的径向载荷为（34）212SINLTFJ19式中L2万向节中心至从动叉轴支承间的距离此时，万向节也承受与上述力大小相等、方向相反的力。与此方向相反的反作用力矩则由主动叉轴的支承承受。同样，使主动叉轴支承承受周期性变化的径向载1T荷，万向节也承受与其大小相等、方向相反的力。在从动轴支承和万向节上造成大小相等、方向相反的侧向载荷为（35）COSTAN21LF附加弯矩可引起与万向节相连零部件的弯曲振动，在万向节主、从动轴支承上引起周期性变化的径向载荷，从而激起支承处的振动，使传动轴产生附加应力和变形，从而降低传动轴的疲劳强度。因此，为了控制附加弯矩，应避免两轴之间的夹角过大。如果十字轴万向节的主动叉轴转速不变，则从动叉轴周期地加速、减速旋转，产生的惯性力矩为（36）22JTG式中，J2从动叉轴旋转质量的转动惯量；2从动叉轴的角加速度，可通过对式31求导得出（37）COSIN12I122可见，当输入轴转速很高，且输入、输出轴之间夹角较大时，由于从动叉轴旋转的不均匀加剧所产生的惯性力矩，可能会超过结构许用值。应采取有效方法降低此惯性力矩。332双十字轴万向节传动当输入轴与输出轴之间存在夹角时，单个十字轴万向节的输出轴相对于输入轴是不等速旋转的。为使处于同一平面的输出轴与输入轴等速旋转，可采用双万向节传动，但必须保证与传动轴相边的两面万向节叉布置在同一平面内，且使两万向节夹角1与2相等如图32A、C。在双万向节传动中，直接与输入轴和输出轴相连的万向节叉所受的附加弯矩分别由相应轴的支承反力平衡。当输入轴与输出轴的轴线平行时如图32A，直接连接传动轴的两万向节叉所受的附加弯矩彼此平衡，传动轴发生如图32B中双点划线所示的20弹性弯曲，从而引起传动轴的弯曲振动。当输入轴与输出轴的轴线相交时如图32C，传动轴两端万向节叉上所受附加弯矩方向相同，不能彼此平衡，传动轴发生如图32D，中双点划线的弹性弯曲，因此对两端的十字轴产生大小相等、方向相反的径向力。此径向力作用在滚针轴承碗的底部，并在输入轴与输出轴的支承上引起反力。（AZ型布布置示意图（BZ型布置时的弯矩图（CW型布置示意图（DW型布置时的弯矩图F图32附加弯矩对传动轴的作333多十字轴万向节传动多万向节传动的从动叉相对主动叉的转角差为（38）2SIN41E式中多万向节传动的当量夹角；E21主动叉的初相位角；主动轴转角1式38表明，多万向节传动输出轴与输入轴的运动关系，如同具有夹角为，而E主动叉具有初相的单万向节传动一样。假如多万向节传动和各轴轴线均在同一平面，且各传动轴两端万向节叉平面之间的夹角为零或/2，则当量夹角为E393212式39中，1、2、3等为各万向节的夹角。式中的正负号这样确定当第一万向节的主动叉处在各轴轴线所在的平面内，在其余的万向节中，如果其主动叉平面与此平面重合定义为正，与此平面垂直定义为负。为使多万向节传动的输出轴与输入轴等速旋转，应使。万向节传动输出轴0E与输入轴的转角差会引起动力总成支承和悬架弹性元件的振动，还能引起与输出轴相连齿轮的冲击和噪声及驾驶室内的谐振噪声。因此，在设计多万向节传动时，应该让当量夹角不大于。另外，对多万向节传动输出轴的角加速度幅值应加以E321E限制。对于乘用车，；对于商用车，。221/50SRADE21/60SRADE34万向节总成主要参数的确定与校核便于设计时确定十字轴总成尺寸，表31列出不同吨位载重汽车的十字轴尺寸范围16。341十字轴根据该设计车型载质量M2T，按表31初选十字轴长H90MM，轴颈直颈MM,轴颈长度H21MM，滚针直径MM，滚针长度L18MM，滚针数21D30DN26，滚针轴承帽外径D35MM。十字轴万向节的损坏形式主要是十字轴轴颈和滚针轴承的磨损，十字轴轴颈的滚针轴承帽工作表面出现压痕和剥落。一般情况下，当磨损或压痕超过015MM时便应报废。十字轴主要失效形式是轴颈根部断裂，所以设计时应保证该处有足够的抗弯强度。22设作用于十字轴轴颈中点的力为F如图33所示310COS2RT式中T万向传动