莱钢大学办公楼设计 框架结构毕业设计

毕业设计题目莱钢大学办公楼设计学院土木建筑学院专业土木工程班级土木1107学生陈浩学号20110622014指导教师林明强二一五年六月一日济南大学毕业设计摘要本次设计为多层办公楼设计，设计结合现代的生活观念，建立“整合设计”的感念，突出“以人为核心”的设计理论，本结构采用框架结构，平面灵活，使用性强，从结构上做到为人们创造方便舒适的办公空间。本次设计包括建筑设计和结构设计。该设计主要采用的是框架结构，结构型式采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼面采用现浇钢筋混凝土板。基础根据场地情况选择浅基础。结构设计方面，首先是根据建筑技术、使用条件、场地条件和抗震设计等要求，合理进行结构选型、结构布置和基础形式等，绘制结构布置图；然后进行结构计算，采用框架结构近似计算法，求竖向荷载作用下的内力用弯矩叠代法；求水平荷载作用下的内力时，有D值法等。求水平地震作用的时候采用底部剪力法。然后进行结合所学过的知识、通过查阅参考资料初步设计，再交指导老师审查，审查通过后，利用AUTOCAD或天正完成绘图，利用EXCEL、WORD等完成设计说明书及其他内容的编写。关键词框架结构；办公楼；荷载计算济南大学毕业设计IABSTRACTTHEDESIGNFORTHEMULTILAYEROFFICEBUILDINGDESIGN,COMBINEDWITHMODERNCONCEPTOFLIFE,TOESTABLISHA“INTEGRATEDDESIGN“CONCEPT,HIGHLIGHTTHEDESIGNTHEORYOF“HUMANCENTERED“,THISSTRUCTUREADOPTSFRAMESTRUCTURE,PLANARFLEXIBLE,STRONGUSABILITY,FROMTHESTRUCTURETOCREATECONVENIENTANDCOMFORTABLEOFFICESPACEFORPEOPLETHEDESIGNINCLUDESARCHITECTURALDESIGNANDSTRUCTURALDESIGNTHISDESIGNMAINLYADOPTSFRAMESTRUCTURE,STRUCTURALTYPEUSINGCASTINPLACEREINFORCEDCONCRETEFRAMESTRUCTURE,FLOORUSINGCASTINPLACEREINFORCEDCONCRETESLABACCORDINGTOSITECONDITIONCHOOSESHALLOWFOUNDATIONSTRUCTUREDESIGN,FIRSTOFALLISACCORDINGTOTHECONSTRUCTIONTECHNOLOGY,USINGCONDITIONSANDSITECONDITIONSANDSEISMICDESIGNREQUIREMENTS,SUCHASREASONABLESTRUCTURETYPESELECTION,STRUCTUREARRANGEMENTANDFOUNDATIONFORMS,ETC,DRAWTHESTRUCTUREARRANGEMENTTHENSTRUCTURECALCULATION,USINGTHEAPPROXIMATECALCULATIONMETHODOFFRAMESTRUCTURE,INTERNALFORCEUNDERTHEVERTICALLOADWITHBENDINGMOMENTITERATIVEMETHODFINDTHEINTERNALFORCEOFHORIZONTALLOADS,DVALUEMETHOD,ETCOTHEBOTTOMSHEARMETHODISUSEDTOHORIZONTALSEISMICACTIONTHENCOMBINEDWITHTHELEARNEDKNOWLEDGE,THROUGHTHECHECKRESOURCESFORPRELIMINARYDESIGN,TOGUIDETEACHERREVIEWAGAIN,AFTERREVIEWBYTHEUSEOFAUTOCADORWASCOMPLETEDRAWING,USEOFEXCEL,WORD,ETCTOCOMPLETETHEDESIGNSPECIFICATIONANDOTHERCONTENTTOWRITEKEYWORDSFRAMESTRUCTUREOFFICEBUILDINGTHELOADCALCULATION济南大学毕业设计II目录摘要IABSTRACTII1前言12设计资料23结构布置及计算简图531结构布置532结构选型54荷载计算741恒荷载计算742活荷载计算943风荷载计算1044重力荷载代表值计算115内力分析1551水平地震作用下内力计算1552恒荷载作用下内力计算2353活荷载作用下内力计算3054风荷载作用下内力计算366内力组合3961梁柱内力组合3962梁柱内力调整407框架梁柱截面设计4571框架梁截面设计4572框架柱截面设计548板的结构设计6681计算简图6682楼面板设计6683屋面板设计689楼梯设计7191平面布置图7192梯段板设计71济南大学毕业设计III93平台板设计7294平台梁设计73结论75参考文献76致谢77济南大学毕业设计01前言框架结构体系的优点是建筑平面布置灵活，能获得较大的空间；建筑立面容易处理，结构自重较轻；计算理论比较成熟；在一定高度范围内造价较低，目前在多高层房屋建筑中应用十分广泛。其缺点是侧移刚度较小，在地震作用下非结构构件（如非填充墙、建筑装饰等）破坏较严重。因此，采用框架结构时应控制建筑物的层数和高度。设计中需要考虑到建筑抗震要求、结构构件的变形以及施工的方便性等问题。为了使设计能够满足钢筋混凝土框架结构设计规范的要求，我们需要熟悉钢筋混凝土结构设计的全过程，需要充分理解钢筋混凝土结构基本理论、基本方法。本次毕业设计系统、全面地帮助我们对四年来所学专业知识进行了一次复习与巩固，使我们对结构设计的宏观理解上了一个层次，对专业知识的应用更加熟练，独立钻研与动手能力得到强化。本设计共包含九个部分，分别为设计资料、结构布置及计算简图、荷载计算、内力计算、内力组合、梁柱截面设计、板结构设计、楼梯结构设计。由于个人水平能力有限，设计中难免有错误与不妥之处，希望得到各位老师与同学的批评指正。济南大学毕业设计12设计资料本设计为五层的钢筋混凝土框架结构，主要设计资料如下21标高设计标高0000，室内外高差450MM。22气象资料一月份全年最冷月平均气温8，七月最热月平均气温32。历年平均降水量613MM，夏季平均降水量4248MM，年最大降水量11426MM。基本风压04KN/；主导风向冬季西北，夏季东南。基本雪压035KN/；最大冻深300MM。23工程地质与水文地质资料地基允许承载力R150KN/，土类型为一般粘土，类场地，最高地下水位自然地面以下12M。24抗震烈度抗震设防烈度为7度，地震分组为第二组，三级抗震要求。25墙身做法外墙采用彩色聚氨酯外保温墙面加气混凝土墙厚370刷混凝土界而处理剂一道；6厚13水泥砂浆打底扫毛；7厚125水泥砂浆找平扫毛；15厚聚氨酯胶粘贴30厚发泡聚氨酯块500300（胶的配比A料B料14）；7厚聚合物砂浆保护层，配比胶料粉料14重量比；刷外墙涂料备注1碎拼大理石颜色设计人定。，选定块材边长不大于300，厚度应一致；2镶贴厚度不大于20；3设计有图案时，应先贴图案部分。内墙采用水泥砂浆抹面（加气混凝土墙）厚240刷混凝土界面处理剂一道；5厚13水泥砂浆打底扫毛；济南大学毕业设计29厚116水泥石灰膏砂浆扫毛；6厚125水泥砂浆压实抹光；喷内墙涂料或刷油漆。备注涂料或油漆品种、颜色由设计人定。26楼面做法彩色釉面地瓷砖楼面120厚现浇钢筋混凝土楼板；20厚素水泥浆一道；20厚12水泥砂浆找平层；3厚T910地板胶粘剂粘贴彩色釉面地瓷砖，稀水泥浆填缝。备注彩色釉面砖规格、颜色由设计人定；胶粘剂也可采用其它合格产品。27屋面做法平瓦保温屋面（混凝土板基层）120厚现浇钢筋混凝土屋面板；100160厚（2找坡）水泥膨胀珍珠岩；20厚13水泥砂浆；三层油毡防水层；100厚憎水膨胀珍珠岩块；备注适用于防水等级为、级的屋面；防水材料也可采用LM防水涂料。28门窗做法1门采用的材料首层大厅门及走道最东侧和最西侧采用玻璃门，其余的均为实木门2窗采用的材料均采用铝合金窗29活荷载1、办公室根据建筑结构荷载规范，办公楼办公室的可变荷载标准值取20KN/M2。2、洗手间根据建筑结构荷载规范，办公楼洗手间的可变荷载标准值取25KN/M2。3、走道济南大学毕业设计3根据建筑结构荷载规范，办公楼走道的可变荷载标准值取25KN/M2。4、楼梯间根据建筑结构荷载规范，办公楼楼梯间的可变荷载标准值取35KN/M2。5、屋面根据建筑结构荷载规范，办公楼的不上人屋面可变荷载标准值取05KN/M2。6、会议室根据建筑结构荷载规范，办公楼会议室的活荷载标准值取25KN/M2。210所用材料1、板混凝土采用C30级，FC143N/MM2,FT143N/MM2；钢筋采用HPB300，FYFY270N/MM2；HRB400，FYFY360N/MM2。2、梁混凝土采用C30级，FC143N/MM2,FT143N/MM2；纵向受力钢筋采用HRB400，FYFY360N/MM2；箍筋采用HPB300级，FYFY270N/MM2。3、柱混凝土采用C30级，FC143N/MM2,FT143N/MM2；纵向受力钢筋采用HRB400，FYFY360N/MM2；箍筋采用HPB300级，FYFY270N/MM2。济南大学毕业设计43结构布置及计算简图31结构布置根据任务书及场地条件的要求，莱钢大学办公楼设计选用横向框架承重结构体系。柱间距离分别如下纵向4800MM；横向6600MM（边跨），2400MM（中跨），平面布置如图21。各构件混凝土强度等级均为C30；钢筋型号见具体各构件计算书。图31柱网尺寸图（单位MM）32结构选型321梁板柱截面初选3211梁截面初选（1）边跨横梁（AB跨和CD跨）梁高为H（1/121/8）L（1/121/86600（550825）MM，初选取值H济南大学毕业设计5600MM梁宽为B（1/31/2）H（1/31/2）600（200300）MM，初选取值B300MM（2）中跨横梁（BC跨）梁高为H（1/121/8）L（1/121/82400（200300）MM，初选取值H500MM梁宽为B（1/31/2）H（1/31/2）500（167250）MM，按构造要求初选取值B250MM（3）纵向连系梁梁高为H（1/181/12）L（1/181/124800（267400）MM，初选取值H500MM梁宽为B（1/31/2）H（1/31/2）500（167250）MM，初选取值H250MM3212柱截面初选对于较低设防烈度地区的多层民用框架结构，一般可通过满足轴压比限值进行截面设计。本设计中房屋高度H0270252115871740560001100114257641245220502702376153005600042004328695412452205027025467632504600067006931520214308205027025五层54072800460001300131900321430820502702115026300560008400885872531660320503602521701617405600016001662432316603205036023132653005600074007751359218509205030025476092504600075007835652214183583205031025四层53986800460001200121764821430820502702120897300560011601248251241680420504802521880817405600018001870308218212735205044023158973005600089009362301316603205036025414207250460014101536973221848710205062025三层54144800460001300131912821430820502702二层125217300560014101531018694181017205094025济南大学毕业设计5121975717405600019001974252318763205045023180733005600101010771199218212735205044025续表714166932504600166018383453414212841205073025539938004600012001217648214308205027021286963005600160017511703641811411709205070025220154174056000190019742522182127352050440232021530056001130120802324168042050480254165842504600164018082336416804205070025一层54530800460001400142046521430820502702711斜截面受剪承载力计算在本设计中，框架梁主要承受均布荷载作用，在斜截面受剪承载力设计时不设置弯起钢筋，只配箍筋。构件斜截面抗震调整系数为850RE通过计算可得本设计边跨及中跨梁都为厚腹梁，即。4BHW所以在不考虑抗震的情况下，框架梁的截面尺寸应当满足0CF25V同时，还要满足斜截面受剪承载力计算01SVY0TBHNAFH7在考虑抗震的情况下，框架梁的截面尺寸应当满足0CREBF2V同时，还要满足斜截面受剪承载力计算）（0SVY0TCVREBHAFB61各层框架梁的受剪承载力计算及配筋见下列表济南大学毕业设计52表72一层框架梁斜截面受剪承载力计算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力设计值VKN16234（抗震）13107（非抗震）17304（抗震）14387（非抗震）14435（抗震）25（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考虑抗震情况V02FCBH0/RE162345652717304565271443538694不考虑抗震情况V025CFCBH01310760061438760062541113所选箍筋直径（MM）101010箍筋肢数N222单只箍筋面积ASV1MM2785478547854箍筋间距SMM200200200加密区箍筋810081008100抗震验算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）162342584217304258421443519602非抗震验算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN131072869214387286922521266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013注箍筋加密区的长度取15H和500中的较大值；箍筋最大间距取纵向钢筋直径的济南大学毕业设计538倍、梁高的1/4和150中的最小值。表73二层框架梁斜截面受剪承载力计算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力设计值VKN15379（抗震）13055（非抗震）13407（抗震）10618（非抗震）12094（抗震）25（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考虑抗震情况V02FCBH0/RE153795652713407565271209438694不考虑抗震情况V025CFCBH01305560061061860062541113所选箍筋直径（MM）101010箍筋肢数N222单只箍筋面积ASV1MM2785478547854箍筋间距SMM200200200加密区箍筋810081008100抗震验算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）153792584213407258421209419602非抗震验算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN130552869210618286922521266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013济南大学毕业设计54表74三层框架梁斜截面受剪承载力计算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力设计值VKN14457（抗震）13069（非抗震）15597（抗震）14425（非抗震）9911（抗震）25（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考虑抗震情况V02FCBH0/RE14457565271559756527991138694不考虑抗震情况V025CFCBH01306960061442560062541113所选箍筋直径（MM）101010箍筋肢数N222单只箍筋面积ASV1MM2785478547854箍筋间距SMM200200200加密区箍筋810081008100抗震验算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）14457258421559725842991119602非抗震验算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN130692869214425286922521266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013济南大学毕业设计55表75四层框架梁斜截面受剪承载力计算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力设计值VKN13103（抗震）13061（非抗震）11120（抗震）10574（非抗震）6769（抗震）25（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考虑抗震情况V02FCBH0/RE13103565271112056527676938694不考虑抗震情况V025CFCBH01306160061057460062541113所选箍筋直径（MM）101010箍筋肢数N222单只箍筋面积ASV1MM2785478547854箍筋间距SMM200200200加密区箍筋810081008100抗震验算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）13103258421112025842676919602非抗震验算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN130612869210574286922521266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013济南大学毕业设计56表76五层框架梁斜截面受剪承载力计算及配筋表截面支座A支座LB支座RB最不利剪力设计值VKN9262（抗震）9680（非抗震）10337（抗震）10904（非抗震）1916（抗震）018（非抗震）截面尺寸BHMM300600300600250500MMS404040截面有效高度H0MM560560460梁跨高比L/H112511254825考虑抗震情况V02FCBH0/RE9262565271033756527191638694不考虑抗震情况V025CFCBH09680600610904600601841113所选箍筋直径（MM）101010箍筋肢数N222单只箍筋面积ASV1MM2785478547854箍筋间距SMM200200200加密区箍筋810081008100抗震验算VVB042FTBH0FYVNASV1H0/S/RE（KN）9262258421033725842191619602非抗震验算VVB070FTBH0FYVNASV1H0/SKN968028692109042869201821266配箍率SVNASV1/BS026026031最小配箍率SV,MIN024FT/FYV013013013济南大学毕业设计5772框架柱截面设计根据内力组合得到的结果，即可选择各截面最不利内力进行截面的配筋计算。必须指出的是内力组合所得到的内力并不一定是最不利内力。例如对于大偏心受压的情况，可能是N较小但不是最小而M又较大时更危险，因此必要时应根据截面大小偏压的情况重新组合，做出最不利的一组内力配筋。根据计算，确定有关控制界面的配筋。柱的混凝土强度等级采用C30，FC143N/MM2,FT143N/MM2,110；纵向受力钢筋采用HRB400级，FYFY360N/MM2；箍筋一律采用HPB300级，FYFY270N/MM2。721剪跨比和轴压比验算由于本设计为三级抗震框架结构，可以查的轴压比限值为085表77轴压比计算表楼层柱端柱底最大轴力KN柱截面A（MM2）FCACKN轴压比NN/FCAC备注A1347614004002288059085满足要求1B1509784004002288066085满足要求A1060194004002288046085满足要求2B1192404004002288052085满足要求A777204004002288034085满足要求3B878424004002288038085满足要求A494074004002288022085满足要求4B564584004002288025085满足要求A211014004002288009085满足要求5B250664004002288011085满足要求表78剪跨比计算表楼层柱端弯矩MC（KNM）剪力VC（KN）有效高度H0（MM）剪跨比0CHVM备注济南大学毕业设计58A1639469443606562满足要求1B1949878513606902满足要求A1483380673605112满足要求2B1586481303605422满足要求A1229068113605012满足要求3B1413768753605712满足要求A981454353605022满足要求4B1126153703605832满足要求A792039833605522满足要求5B837735593606542满足要求722正截面承载力计算本设计中偏心受压柱正截面承载力设计的时采用对称配筋。除顶层外偏心受压柱正截面承载力抗震调整系数取为080，顶层因为轴压比小于015，所以取RERE075。各层框架柱正截面受压承载力计算见下列表表79一层A柱的正截面承载力及配筋计算A柱上端A柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN设计弯矩MKNMRE取0811999261179861311588213115设计轴力NKNRE取08103662104811604946238210780962382保护层D/2AS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNE115752491132012102481821024附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI01357544911520123024281823024曲率修正系数或10NAFC51100100100100100100长细比影响系数HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系数21041LHEI102107102101110101济南大学毕业设计59M2/SAHEI或298472080531505392541910039254系数C50,取101100100100100100100系数C50,取08080080080080080080界限受压区高度B051805180518051805180518实际受压区高度01HFNC050305090294030305240303偏心性质与B比较大偏心大偏心大偏心大偏心小偏心大偏心05030509029403030303大偏心受压计算ASASMM2630254895406147124471240532小偏心受压计算ASASMM72533实选钢筋416416416416416416实选钢筋面积MM804804804804804804实际配筋率100050050050050050050全部纵筋最大配筋率100MAX555555全部纵筋最小配筋率100三IN级抗震070070070070070070单侧纵筋最小配筋率100I020020020020020020表710一层B柱的正截面承载力及配筋计算B柱上端B柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN设计弯矩MKNMRE取08155984435149781535399715213设计轴力NKNRE取0881842117784652788410712078267166保护层D/2AS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNE190593765229451825482522650附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI02105957652494520254282524650曲率修正系数或10NAFC51100097100100095100长细比影响系数HL/02或10100100100100100100济南大学毕业设计60偏心矩增大系数21041HLEI101104101101108101M2/SAHEI或372702199641194364571905140897系数C50,取101100100100100100100系数C50,取08080080080080080080界限受压区高度B051805180518051805180518实际受压区高度01HFNC039705720317040805870326偏心性质与B比较大偏心小偏心大偏心大偏心小偏心大偏心0397031704080326大偏心受压计算ASASMM6002061768571836285805980649小偏心受压计算ASASMM4486082369实选钢筋416416416416416416实选钢筋面积MM804804804804804804实际配筋率100050050050050050050全部纵筋最大配筋率100MAX555555全部纵筋最小配筋率100三IN级抗震070070070070070070单侧纵筋最小配筋率100I020020020020020020表711二至四层A柱的正截面承载力及配筋计算（取二层计算）A柱上端A柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN设计弯矩MKNMRE取0811366331763291186638845912设计轴力NKNRE取08801788213048590822528481550318保护层D/2AS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNE1417640391302514426457911749附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI01617660391502516426657913749济南大学毕业设计61曲率修正系数或10NAFC501100100100100100100长细比影响系数HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系数21041LHEI101104102101104102M2/SAEI或323382228131326325902284230024系数C50,取101100100100100100100系数C50,取08080080080080080080界限受压区高度B051805180518051805180518实际受压区高度01HFNC038903990236039904120244偏心性质与B比较大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心038903990236039904120244大偏心受压计算ASASMM2343546685181627157423356717小偏心受压计算ASASMM实选钢筋416416416416416416实选钢筋面积MM804804804804804804实际配筋率100050050050050050050全部纵筋最大配筋率100MAX555555全部纵筋最小配筋率100三IN级抗震070070070070070070单侧纵筋最小配筋率100I020020020020020020表712二至四层B柱的正截面承载力及配筋计算（取二层计算）B柱上端B柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN设计弯矩MKNMRE取081269138821214911594258611235设计轴力NKNRE取086675892708537688329539255428保护层D/2AS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNE1901041872262416844271120270济南大学毕业设计62附加偏心矩MMAE200020002000200020002000初始偏心矩MMI02101061872462418844471122270曲率修正系数或10NAFC51100100100100100100长细比影响系数HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系数21041LHEI101104101101105101M2/SAEI或372202243440870350322094738493系数C50,取101100100100100100100系数C50,取08080080080080080080界限受压区高度B051805180518051805180518实际受压区高度01HFNC032404500261033404630269偏心性质与B比较大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心032404500261033404630269大偏心受压计算ASASMM409714388144478302805551435388小偏心受压计算ASASMM实选钢筋416416416416416416实选钢筋面积MM804804804804804804实际配筋率100050050050050050050全部纵筋最大配筋率100MAX555555全部纵筋最小配筋率100三IN级抗震070070070070070070单侧纵筋最小配筋率100I020020020020020020表713五层A柱的正截面承载力及配筋计算A柱上端A柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN设计弯矩MKNM取075RE5943667114481630501865设计轴力NKN取07512266133109094142101582610451保护层D/2AS或400040004000400040004000济南大学毕业设计63截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNME48427275511254338921927217845附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI050427295513254358922127219845曲率修正系数或10NAFC51100100100100100100长细比影响系数HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系数21041LHEI100101107101101101M2/SAEI或664274584719482522513748536043系数C50,取101100100100100100100系数C50,取08080080080080080080界限受压区高度B051805180518051805180518实际受压区高度01HFNC006000650044006900770051偏心性质与B比较大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心006000650044006900770051大偏心受压计算ASASMM332771250312312215823854717小偏心受压计算ASASMM实选钢筋416416416416416416实选钢筋面积MM804804804804804804实际配筋率100050050050050050050全部纵筋最大配筋率100MAX555555全部纵筋最小配筋率100三IN级抗震070070070070070070单侧纵筋最小配筋率100I020020020020020020表714五层B柱的正截面承载力及配筋计算B柱上端B柱下端截面柱上端MAXM柱上端AXN柱上端MIN柱下端AXM柱下端MAXN柱下端IN济南大学毕业设计64设计弯矩MKNM取075RE628337295740467325941610设计轴力NKN取075134001628311030153441880012458保护层D/2MAS或400040004000400040004000截面有效高度HA或AMM0H360003600036000360003600036000截面重心偏心矩MMNME468882290152040304551379812923附加偏心矩MMA200020002000200020002000初始偏心矩MMI0488882490154040324551579814923曲率修正系数或10NAFC51100100100100100100长细比影响系数HL/02或10100100100100100100偏心矩增大系数21041LHEI100101100101101102M2/SAEI或64888411507004487803195631221系数C50,取101100100100100100100系数C50,取08080080080080080080界限受压区高度B051805180518051805180518实际受压区高度01HFNC006500790054007500910060偏心性质与B比较大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心006500790054007500910060大偏心受压计算ASASMM350099335332501852037443689小偏心受压计算ASASMM实选钢筋416416416416416416实选钢筋面积MM804804804804804804实际配筋率100050050050050050050全部纵筋最大配筋率100MAX555555全部纵筋最小配筋率100三IN级抗震070070070070070070单侧纵筋最小配筋率100I020020020020020020济南大学毕业设计65本设计中的框架柱均采用对称配筋（ASAS），计算步骤如下大小偏心的判别公式01BHFNC当03H0且B时，为大偏心受压当03H0或虽03H0，IEIEIE但B时,为小偏心受压。计算的主要公式（1大偏心受压构件如果算出XH02A则ASAS501021SYCAHFBNE其中SIHE2/如果算得的XH02时，令X2A则ASAS0SYHFEN其中或SIAE2/SIAH2/（2）小偏心受压构件首先求出其中BCSBCHFAHFNE010121043801然后将上式中的值代入下式求得,其中51A021SSYCAHFESIAHE2/723斜截面承载力计算表715柱斜截面受剪承载力计算表层数第一层第二层柱别边跨柱中跨柱边跨柱中跨柱轴力值NKN132410（抗震）134761（非抗震）148975（抗震）150978（非抗震）102815（抗震）106019（非抗震）115022（抗震）119240（非抗震）最不利剪力值KNCV6944（抗震）1130（非抗震）7737（抗震）881（非抗震）8067（抗震）2502（非抗震）8130（抗震）1900（非抗震）柱截面尺寸BHMM400400400400400400400400A或AMM40404040截面有效高度H0MM360360360360济南大学毕业设计66（MM）NH4600460036003600剪跨比02/H639363935353考虑抗震情况RECCBFV0RE取080694448452773748452806748452813048452不考虑抗震情况025HFCC11305148088151480250251480190051480与N大小比较AF30（取小值）68640686406864068640所选箍筋直径（MM）10101010箍筋肢数N4444单肢箍筋面积ASV1MM2785785785785箍筋间距SMM200200200200加密区箍筋间距SMM100100100100抗震验算0561NHSAFBFVVYTREC（KN）取085RE694428835773728835806728835813028835非抗震验算SHNAFBVSVYTC/251701KN11302808588128085250228085190028085最小体积配箍率/MINYVCVF058064044048加密区箍筋体积配箍率10SALIV147147098098层数第三层第四层柱别边跨柱中跨柱边跨柱中跨柱轴力值NKN72749（抗震）77720（非抗震）82795（抗震）87842（非抗震）45171（抗震）49407（非抗震51828（抗震）56458（非抗震）最不利剪力值KNCV6811（抗震）2189（非抗震）6875（抗震）1665（非抗震）5435（抗震）2187（非抗震）5370（抗震）1653（非抗震）柱截面尺寸BHMM400400400400400400400400A或AMM40404040济南大学毕业设计67截面有效高度H0MM360360360360（MM）NH3600360036003600剪跨比02/53535353考虑抗震情况RECCBHFV/00681151480687551480543551480537051480不考虑抗震情况25218951480166551480218751480165351480与N大小比CAF3较（取小值）68640686404517151828所选箍筋直径（MM）10101010箍筋肢数N4444单肢箍筋面积ASV1MM2785785785785箍筋间距SMM200200200200加密区箍筋间距SMM100100100100抗震验算0561NHSAFBFVVYTREC（KN）取080RE681130637687530637543528994537029460非抗震验算SHNAFBVSVYTC/251701218928085166528085218728085165328085最小体积配箍率/MIYVCV034037032032加密区箍筋体积配箍率10SALNIV098098098098层数第五层柱别边跨柱中跨柱轴力值NKN18946（抗震）21101（非抗震）22650（抗震）25066（非抗震）济南大学毕业设计68最不利剪力值KNCV3983（抗震）2487（非抗震）3559（抗震）1782（非抗震）柱截面尺寸BHMM400400400400A或AMM4040截面有效高度H0MM360360（MM）NH36003600剪跨比02/5353考虑抗震情况RECCBHFV/00398351480355951480不考虑抗震情况25248751480178251480与N大小比CAF3较（取小值）1894622650所选箍筋直径（MM）1010箍筋肢数N44单肢箍筋面积ASV1MM2785785箍筋间距SMM200200加密区箍筋间距SMM100100抗震验算0561NHSAFBFVVYTREC（KN）取080RE398327158355927418非抗震验算SHNAFBVSVYTC/251701248728085178228085最小体积配箍率/MIYVCV032032加密区箍筋体积配箍率10SALNIV098098济南大学毕业设计69箍筋加密区长度按规范，所以取），（），（5064MAX506/H4MAXN06M，但对底层柱根，故柱根取16M。13/603/N8板的结构设计81计算简图楼板结构布置见图81图81楼面板结构布置图82楼面板设计821荷载计算办公区域222/36795/412/80563MKNQGKQMKNG走廊区域济南大学毕业设计70222/06831/752/468031MKNQGKQMNG822双向板设计1计算跨度双向板内跨边跨0轴线间距CL2/10/250C