206DN1000一分加热器的结构设计【通过答辩毕业论文+CAD图纸】

买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 分加热器的结构设计 、 摘要： 本课题详细介绍了换热器的设计与制造过程 ,它以流体的物性参数和生产量要求为基础 ,利用传热过程基本原理、通过计算确定固定管板式换热器的基本型式。依据 制压力容器和 壳式换热器等标准对换热器各零部件结构与强度进行设计，包括筒体、管箱、封头、折流板及管板等，管板是连接壳体、管束和管箱，并承受压力和热膨胀以及来自此三部件载荷的主要部件。特别的，对于管板，我们分析了其危险截面应力并加以校核，保证其安全性。在加工制造方面，用简单的 流程图将各零部件的加工与装配次序表现得清晰明了，对管子与管板的连接、管孔的加工提出了更详细具体的要求。 关键词 :固定管板式换热器；管板；折流板； 封头 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 of Its is on of is in of of of in a of of so to is is to it is in to In of is a of of of to of 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 第一章 引 言 述 热器在工业中的应 用 换热设备是使热量从热流体传递到冷流体的设备，使化工、炼油、动力、食品、轻工、原子能、制药、机械及其他许多工业部门广泛使用的一种通用设备。在化工厂中，换热设备的投资约占总投资的 10% 20%；在炼油厂中，约占总投资的 35% 40%。 目前国内使用的换热器多为列管换热器和螺旋板换热器。它的主要特点是管内外换热面积相等。这样当交换系数相差较大的交换介质在管内外进行热量交换时，由于其不平恒性而达不到理想的交换目的，换热效率相对较低。 管壳式换热器主要由换热管束、壳体、管箱、分程隔板、支座等组成。换热管束包括换热 管、管板、折流板、支持板、拉杆、定距管等。换热管可为普通光管，也可为带翅片的翅片管，翅片管有单金属整体轧制翅片管、双金属轧制翅片管、绕片式翅片管、叠片式翅片管等，材料有碳钢、低合金钢、不锈钢、铜材、铝材、钛材等。壳体一般为圆筒形，也可为方形。管箱有椭圆封头管箱、球形封头管箱和平盖管箱等。分程隔板可将管程及壳程介质分成多程，以满足工艺需要。 新型换热设备结构及材料研究及过程装备 术研究 方向以工程流体力学、传热学、应用力学为理论基础，集过程、工艺、结构于一系统之中，进行了优化与综合 研究，推出了传统挡板管壳式换热器的换代产品。首次系统地研究和论述了“纵流壳程换热器”的流体力学、传热性能及强化机理，组合结构的设计强度分析，强化换热管及管束制造，结构性能的模糊优化，管束的动力和计算机辅助设计及仿真模拟技术。从理论上为新型“纵流壳程换热器”技术的发展与工程应用奠定坚实基础。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 第二章 换热器的选型 型 的基本原则 热器类型的选取 因为管壳式换热器单位体积具有的传热面积较大以及传热效果较好 ,特别是固定管板式换热器结构简 单、紧奏、能承受较高的压力 ,造价低 ,管程清洗方便 ,管子 损坏时易于堵管或更换 质流向的确定 若传热面积不变，采用逆流时可使加热流体的消耗量降低。可节省操作费，故在设计或生产使用中应尽量采用逆流换热。 设计参数中已给定换热面积 ,因此介质流向确定为逆流 . 质流程的选择 根据固定板式换热器流体流径的选择原则 ,尿液应走管程 ,水蒸汽走壳程 . 热管的结构尺寸 易结构的液体宜采用较大的管径 ,而设计参数中的尿液易结垢 ,并且有气 所以选用 25格的管子 ,所以管子的长度取 子的排列和管心距的确定 管子按等边三角形排列 ,管板的强度高 ,流体走短路的机会少 ,且管外流动扰动较大 ,因而对流传热系数较大 ,相同的壳程内可以排列更多的管子 心距 t=(.5)d。所以 t=32 管壳程数及管子数 所需管子的数量 N=A/L d。 =230/50 管板利用率 =2) 2)50 板利用率在 管数适合 0 钢。 取管程数为 2,则每程的管子数为 325 因为温度差校正系数 t 程数取为 1。 流板排列与间距 单壳程的换热器仅需设置横向折流板 ,横向折流板同时兼有支撑传热管 ,防止产生振动的作用 其结构简单 ,性能优良 弓形流板的排列采用水平装配 ,这样可造成流体的强烈扰动 ,传热效果好。 取弓形流板切去圆缺的高度为壳体内径的 20即弓形折留板的高度为 8000即折流板间距为 300 第三章 结 构 设 计 体的计算 计算厚度 S=2 1000/(2 170 设计厚度 +名义厚度 d+整 =12(有效厚度 水压实验压力 / t=1=p) 设计温度下圆筒的计算应力 t= 2 )( e=0( = t =170 设计温度下圆筒的最大允许工作压力 )(2 = 0 =压实验应力校核 T=i+2000+9)/2 p) s=325 1=P) 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 板 的计算与 应力校核 管板是管壳式换热器的主要部件。管板的设计是否合理对确保换热器的安全运行、节约金属材料、降低制造成本是至关重要的。此次设计的固定管板式换热器的管板是依据 表 1 固定管板式换热器管板尺寸 D 螺柱 数量 1195 1140 1098 1000 1085 1000 52 30 6 假定管板的有效厚度为 57 管板的腐蚀欲量 程分程隔板槽深 4程结构槽深 4管板的公称厚度 7+2+4=63管板的公称厚度和管板的设计温度确定管板的许用应力 板的设计温度 00管板采用 16件 35 法兰力矩 （ a）垫片 查垫片标准 47042000,石棉橡胶板垫片 垫片外径 1087 垫片内径 1037片系数 m= 垫片比压力 y=20片基本密封宽度 ( (10874= 垫片有效密封宽度 b=片压紧力 作用中心圆直径 2b=1087069b)螺栓载荷 螺栓材料选用 40据 1998表 4栓材料在常温下的许用应力 b=212栓材料 200的许用应力 65紧状态下需要的最小螺栓载荷 W=1069 20=600170N 操 作状态下需要的最小螺栓载荷 W=10692 1069 617774N (c)螺栓面积 预紧状态下所需螺栓面积 Aa=600170/212=2831 p/ 617774/165=15865 需螺栓面积 最大值 5865 27螺栓强度计算直径 d=际螺栓面积 36=19251d)螺栓设计载荷 预紧状态下螺栓设计载荷 W= b（ （ 15865+19251） /2=3722296N 操作状态下螺栓的设计载荷 W=617774N (e)法兰力矩 管程压力操作工况下法兰力矩 D G =10002 554300N t=(10692 21893N 1069 97083N 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 =()/2=(11402=54t= 2-( 4=1140/2-(1000+1069)/4=G=( 2=(11402=p=1554300 54+221893 97083 0618350 基本法兰力矩 b=15865 212=119399990 壳体法兰应力系数 Y=按 K=1195/1000=图 9 热管稳定许用应力 换热管回转半径 i= 22 )2(41 =热管受压失稳当量长度 00 热管材料在设计温度下的屈服点 2.065热管材料在换热管平均金属温度下的弹性模量 86000数 1651860002 =149 i=300/0 热管稳定许用应力 )2 /1(2 Cr iL = )1492 801(2165 = 参数和系数计算 壳体圆筒内径面积 A =4 10002 =785000壳体圆筒金属横截面积 s( s)=12 (1000+12)=38132 换热管金属横截面积 na=t(t)=650 (114806 换热管有效长度 L=450057=4386束模数 10004386 114806186000L t n 板材料在管板设计温度下的弹性模量 196000管板强度削弱系数 =管加强系数 K= t n =隔板槽一侧的排管根数 ,n =27 隔板槽 两侧相邻管中心距 ,4管区内未被换热管支撑的面积 ,对于三角形排列 n S(27 32 (32)=15115 管板步管区面积 650 322 +15115=591524 管板步管区当量直径 8 6 1 5 2 444 At 数 t= i=868/1000=板周边不布管区无量纲宽度 k=K(1(兰外径 195兰宽度 2=(11952=箱法兰厚度 f =68 法兰颈部大端厚度 1 =32兰颈部小端厚度 2 =20 管箱圆筒厚度 h=12文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 管箱法兰材料在管程设计温度下的弹性模量 96000h/ f / =箱旋转刚度 = 000 682(21 =壳体法兰厚度 f =634体厚度 s=12体材料在平均金属温度下的弹性模量 91685 s/2/1000= f /4/1000= =体旋转刚度 000 542(21 =转刚度无量纲参数 48 684 板开孔后面积 4=785000252 /4=466093 =466093/785000=E1 89600 114806/191685 38132= = 1=114806/466093=S = =t = Q = K= 查 图 92= = =1=)2(2 1 m=)= K=Q=查 = )3/( =1= 5 2 a）第一种计算工况（壳程压力作用下无温差的工况） 记入热膨胀差。 = =量组合压力 + )=效压力组合 本法兰力矩系数 M m= 1 93 9 9 9 9044 33 板边缘力矩 系数 M =M m+ 1)( 板边缘剪切系数 = M =文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 管板总弯矩系数 1 21 1e= m1=1e,当 m 0时，按 K和 1=板布管区周边剪切应力系数 板径向应力系数 12 1)1(41 r 板布管区周边处径向应力系数 1 (43 体法兰力矩系数 ( 板径向应力 )( 2=)631000(2=板材料在设计温度下的许用应力 =135 r 135= 合格 管板布管区周边处径向应力 )(2(21 2 2 = )631 0 0 0() 4 4 4 2 = 合格 管板布管区周边剪切应力 p= ( ) )63868( p 135= 合格 壳体法兰应力 )(4 2=)541000( 2 =f 135= 合格 壳体圆筒轴向应力 1( = c 170= 合格 换热管轴向应力 t= ) 7 5 )22(1 = t 101=101 合格 换热管与管板连接拉脱力 q= M P q 101= 合格 结论 :第一种计算工况全部应力合格。 经计算其余三种工况也满足要求。 第四章 管束的振动计算及防振设计 假设水蒸气流量为 30000 , 密度为 1 =153m ,尿液的密度为 2 1020 3/买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 算横流速度 计算各排换热管之间的总间隙量 1b ,其中第六排换热管的总间隙量1010b= 210b+28 B=2 7 7=270 ,出口处的横流速度 1V = 11m 00 3 0 00 0 折流板间的横流速度 2V 10 0 3 00 0 0 算卡曼旋涡频率 节径比 列角为 30 进 ,出口处的卡门旋涡频率为 : 折流板间的门旋涡频率为 : 算紊流抖振主频率 T=S=l=S =进 ,出口处的紊流抖振主频率为 (211 = =(222 =算声频 水蒸气的定压比热与定容比热的比值 取水蒸气的压缩系数 Z=1 声速为 s /声波为 c 17 612 35 212 热管的固有频率 换热管刚性较差的部位在折流板的缺口处 ,故 : 跨 数 n 7 折流板缺口区跨距 00 管板与相邻折流板间的距离 931 932 换热管材料的弹性模量 E=186000 换热管空管质量 管内流体质量 查得附加惯性系数 外流体虚拟质量 0 0 7 12 单位管长质量 ot 因 2 1K , 7n ,查图得 换热管一阶固有频率 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 2025( 444 4411 界横 流速度 排列角为 30 ,节径比为 查表得 设换热管的对数衰减率 ,则 221 os (oc 11 论 (1) 由于 6/ cv cv 6/ ct ct 不会发生振动。 (2) 由于 V V 1 (3) 6/1 ff v 2 / 11/ 12 / 在壳程流体进出口处及折流板缺口区管束不会发生振动。 第 五 章 焊接工艺设计 要受压元件的材料选择及其可焊性评价与焊接材料选择说明 料的选择 (1)筒体材料的选择 根据壳程设计压力和操作温度 ,选择筒体的材料为 1616一种低碳低合金钢，合金元素含量少（总量不超过 3），具有优良的综合力学性能，其强度、韧性、耐腐蚀性、低温和高温性能均优于相同含碳量的 碳素钢。采用 16仅可以减小容器的厚度，减轻重量，节约钢材，而且能解决换热器在制造、检验、运输、安装中因厚度太大所带来的各种困难。 (2)管板材料的选择 管板材料选择 16件， 16低合金结构钢 ,它具有良好的综合力学性能、焊接性能及低温冲击韧性，冷冲压及可切削性均好，和 钢相比，成分上仅多了一点锰，除具有同样好的塑性和焊接性外，而屈服强度却提高 50%左右，耐大气腐蚀约提高 20低温冲击韧性也比优越，但其缺口敏感性较碳钢大，在有缺口存在时，疲劳强度比 低，且易产生裂纹，故在加工时应引起注意。这种钢一般在热轧或正火状态下使用，正火后可改善钢材的塑性、低温冲击韧性或冷压成型等加工性能。 (3)管箱、补强圈材料的选择 为了材料准备和焊接的方便，管箱、补强圈材料材料也选用 16 (4)法兰材料的选择 法兰的材料也选用 16件。 料的可焊性评价 金属材料的可焊性是一项极其重要的工艺性能，可以按不同标准或不同角度来衡量其可焊性。通常把金属材料在焊接时形成裂纹的倾向及焊接接头区脆化的倾向作为评价金属材料可焊性的主要指标。 下面用 碳当量 评定可焊性 。 ，钢材塑性良好，淬硬倾向不明显，可焊性好。一般不会产生裂缝。 间，钢材塑性下降，强度增加，淬硬倾向明显，可焊性较差。工 件应采取焊前预热，焊后缓冷等工艺防止裂缝。 钢材塑性较低，强度较高，淬硬倾向很强，可焊性不好。工件焊前经预热 到较高温度，焊接时采取减少焊接应力和防止开裂的工艺措施，焊后还应进行热处理，确保焊接接头质量。 （ 1） 16件 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 r i u 5 =C 的值和 以 16件的可焊性比较优良。 （ 2） 16 )( 以 16 接材料的选择 根据焊接材料的设计原则，在保证焊接接头与母材相同的高温蠕复强度和抗淬化性的前提下改善其焊接性，即提高其抗裂性，应使用与母 材成份基本相同的同类焊材，而且异种钢的焊接一般选用与较低强度等级钢材相匹配的焊条 。 焊接采用电弧焊 , 16507焊条 , 16碳钢 ,碳钢与碳钢间用 管子与管板的焊接用 条 . 第 六 章 固定管板式换热器的零件加工 头的备料及加工 换热器选用标准封头 ,这是因为封头中心有最大的拉应力。赤道边缘有最大的压应力 (拉应力与压应力相等 ) ,标准封头带有一定的直边高度 ,使连接处的边缘应力不至发生在焊缝上 ,直边高度的大小随公称直径和壁厚的不同而不同。封头展开直径由经验公式得 出 , = 1. 21 2h 展开直径超出钢板的宽度 ,根据 规定 ,封头拼缝进行 100 %合格级别同容器壳体相应的对接接头 ,且各条焊缝间距大于 3 倍钢板厚度 ,且 100还由于 封头的规定 ,即封头成型后最小厚度不低于图纸中标注的厚度减去钢板的负偏差 ,考虑到封头压制成形的减薄量 ,一般采用比图纸标注尺寸略厚的钢板制造封头 由于毛坯钢板边缘的相互挤压 ,使封头的直边部分增长且参差不齐 ,多余部分必须切除 ,同时将封头端面加工出焊接坡口 ,以便与筒节焊接 可以用氧气切割或机械加工 在立式车床上进行加工 ,多余部分过长 ,可先进行切割再车削加工 凹陷和划痕等缺陷 ,当其深度不超过件厚的 10 ,且最大不超过3可将其磨平 ,需保证平滑过度 . 图 头冲压过程 1上冲模 2压边圈 3封头坯料 4下冲环 5脱件装置 体的加工 1筒体加工 该换热器属于类容器 ,筒体是管壳式换热器中最重要的承压零件 ,一般用钢板制作 口钢板有宽度为 长为 8m,故对于筒体直径大于 570 ,常需以多节筒体拼接而成 ,其制作工艺过程为 : (1)落料 按图纸展开尺寸划落料尺寸线 ,展开方向为钢板轧制方向 ,除在一块钢板上划出套料尺寸线外 ,尚应划出两块 650 125然后按线用剪板机或气割下料 . (2)冷作 在筒体展开两端面上铣出焊接坡口 ,通常坡口角度为 25 ,误差 边尺寸为 1 清除杂质 ;在筒体钢板的两展开端面的三个面上 ,按焊接坡口图所示尺寸 打磨 (包括试板 ),去除氧化皮 ,油污等垃圾 ,以便后面的筒体纵缝焊接。 预弯 ; 预弯可在各种压力机上进行 ,如下图 ,它 是利用一副圆心相同的上下模具 ,在强大的压力 (油压 )下 ,使钢板端部产生塑性变形而弯成的 ,不同 R 的筒体应选用不同的上下模具 ,由于钢板的冷作后还会产生弹性形变 ,故所选模具的 。 预弯也可以在三辊卷板机上进行。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 轧圆 ;将预弯后的钢板放入三辊卷板机中 ,使钢板在下辊带动下左右反复滚动 ,逐渐使之弯曲形成圆筒状 ,然后松开上辊轴承 ,使筒体退出。 固定 ;点焊外部纵缝区域 ,使之固定 (3)电焊 两块试板分别与筒体点焊 固定 ,使两板间的拼缝与筒体纵缝在同意直线上 ,拼缝间隙 01 对包括试板在内的筒体内直缝用同样的电流电压一次焊成。接着再焊包括试板在内的筒体外直缝。 (4)表面清理 对筒体内外进行喷砂 (小铁丸 )处理 ,去除氧化皮 ,并清除焊渣。 (5)对试板进行加工与检验 对焊缝作 100射线拍片探伤 ,并对试板作机械性能实验 ,合格后方可进行 下一节筒体焊接。 (6)冷作 将筒体放入三辊卷板机中再次滚圆 ,并用榔头对通体作圆度修整。 (7)检验 对筒体作 20 的直缝 以上是第一节筒体制作工艺过程 ,其长度尽 同样的方法制作第二 , 三节筒体。 板的备料与加工 1管板加工 (1)落料 :按图纸外圆尺寸线放工艺余量每边约 5按线切割落料。 (2)车削 :在车床上夹住下图的端面侧外圆 ,按图纸尺寸车外圆 , 的凸肩 并在凸肩面上按尺寸起出两条 60的圆环形三角槽 ,此槽是管板法兰与关箱法兰的密封槽。 (3)车削 :将工件掉头 ,车床卡盘夹住外圆 a ,车端面 并车出 的凸肩。 (4)划线 :在 (5)以 c 外圆及 A 平面为基准定位 ,装上管孔钻模板 ,对准周边上所划的十字线夹紧 车管孔双面倒角。 (6)钻削 :以 a 外圆及 A 平面为基准定位 ,装上法兰螺钉孔钻模板 ,对准周边上的十字线 夹紧。在钻床上逐个钻出法兰螺钉孔。 (7)钳工 :修去全部毛刺和锐角。以同样的工艺制出换热器的另一端管板。 装工艺与要求 箱的组装、焊接与加工 先将焊好并经检验合格的筒节两端分别与封头和已粗加工的法兰按要求组装 ,焊接起来 ,待环焊缝检验合格后 ,再焊法兰与筒节的焊缝 ,焊接顺序为 :先焊法兰背面焊缝 ,再焊端口焊缝 ,对于厚筒体可两面兼顾 ,而对于薄壁筒体厚法兰 ,除采用逆向分段对称焊接外 ,还应对厚法兰进行焊前预热 ,以降低焊接变形和避免焊缝裂纹的产生。最后划线 ,开孔、组焊接管与管箱封头或筒体的组合焊缝 ,安装分程隔板。制作完毕 ,对于有分程隔板或侧向开孔超过三分之一圆筒内径的管箱 ,作消除应力的热处理 ,法兰的密封面在热处理后加工。不锈钢管箱原则上不进行消应力处理 ,如图纸上有要求时 ,则按图纸提示的方法或供需双方商量的方法进行热处理。 束的组装 筒体在穿进管束之前先开设各接管孔 ,以避免组装后开孔时氧化物飞溅到管子上面而引起腐蚀或结垢。组装顺序 :在平台上垂直固定好带拉杆丝孔的一段管板 ,装进拉杆 ,依次穿进定距管、折流板、紧固螺母。在每块折流板下垫置垫块 ,使拉杆处于水平位置 ,进行穿管。然后将管束利用行车 ,导链及辅助工装装进已开好孔的筒体 ,再装进另一块管板 . 需要注意的是 : 管板的方位必须一致 ( 事先标注好 0 、 90 、 180 、 270 ) 装配完后 ,必须先焊接管板与筒体的连接焊缝 ,然后再胀接或者焊接管子与管板的连接接头 ,否则将会由于管板与筒体间焊接应力 ,引起换热管和管板的变形。 子与管板的连接 管子与管板的连接处 ,常常是热交换器最容易出现渗漏的部位 ,如果连接接头设计或制造施工不合理 ,将直接影响到管子与管板的连接质量。要保证管子与管板连接的可靠性 ,不仅要求设计按设计条件选用合理的接头连接 形式 ,而且制造厂还要有成熟的管头焊接工艺评定。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 参 考 文 献 1制压力容器 234700 4707力容器法兰 4力容器用碳素钢和低合金钢锻件 5夏清陈、常贵主编 天津大学出版社 6朱有庭、曲文海、于浦义主编 化学工业出版社 7董大勤主编 化学工业出版社 8 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 不按比例买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 外文 变动的曲面造型 我们提出了一种新的手段，能使自由行态的曲面造型相互影响。这种造型方法提供给用户们的是一种无限的，柔顺的，没有固定控制的曲面，从而取代了那种固定的网状控制点。用户们自由地实施那些经过处理的适合操作指令的控制点和曲线。这些复杂的曲面形状也许会因为增加更多的控制点和曲面而变得没有明显的界限。在利用那些控制的约束，这些曲面的形状会在一种或多种的简单的标准下而变得十分确定，就比如光滑度。我们解决导致强迫变形的最优化问题的方法停留在一个允许不一致的 B 型活动曲线规曲面细分曲面描写上。自动细分是用来确 保那些约束是满足要求，而不去执行错误的领域。高效的数字化表示会在公式和描述问题上的线性开发中获得。 相互影响的自由形态曲面设计的最基本目标是能使用户能简单的控制曲面的形状。一般来说，这个目标的追寻已经由一种寻找“正确”的曲面描述所构成，对于用户来说，他们的自由程度是足以控制指挥操作的。处理曲面造型的要素，是用控制操作 B 型活动曲线规的啮合或其他曲面制作的张力，清楚得地反映这种看法。 这种控制啮合处理出现在大型的测量上，因为曲面控制点转移的响应是直观的：拉或推一个控制点会造成那些本来能轻易地通过良好的相互影响位 置的确定来控制的形状，发生一个局部撞击或凹陷。不幸的是，那些局部撞击或凹陷不会只对想创作的人起重要作用。举例来说，尽管几乎任何用控制啮合面方法的人都有试着去做一个概念化的简单变化的失败经验，但是最后他们强迫去精确地复位许多甚至是全部图形，通过控制点去实现所希望的外形。 这种问题的性质是有限制的。在没有设置固定的控制就有希望达到用户要求的预期之前，提升任何时候这种为用户准备的控制是与自由度描述精密结合的能力是有限制的。 这种我们将在纸上描述的工作表明了一个通过切断控制与描述之间联系来避开不可弯曲性的能力。我们 想象着提供给用户的造型是一块无限的柔性片状光滑曲面它本身没有固定的控制或构造，按它的复杂性和能力性决定细节方面也没有前端限制。对这块曲面来说，用户也许能很自由地附加一种特征变化，就像那些为了处理知道相互影响的曲面操作而年切断的点和弯曲曲线。 约束在这些控制的利用下，曲面形态不是被那些描述的奇特行为所左右，而是被一种或多种简单直接的标准所决定，就不如说曲面应该越光滑越好，与原型形状越一致越买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 紧密越好，如此等等。 我们这种陈述的选择是被为了提供给用户一种简单的独立描述的外观所激发的；但是，维持这种外观确实非常困难 的。正式地说，我们的方法是使曲面的详述承担对约束的变化性和最优化问题的解释，换言之，是在极端完整的条件下进行约束的曲面。为了认识到我们不仅要尽快形成和解决满足相互影响的目的，也要足够精确地准备有用的曲面造型，我们必须要做到以下关键问题： 我们需要的一个曲面是简明的，是有能力在对曲面复杂性没有固有限制的情况下决定详细程度的改变；是有能力描述 曲面（在练习中，我们经常满足 2C 连续）和提供我们所希望的有效率的约 束最优化问题的解决方法。从另外的方面来说，在描述被向用户隐藏之前，我们不需要曲面负责一种直观的或自然的方法去控制点的操作。 我们必须能够精确的，高效的利用和维持约束在曲面上的变化，包括那些需要曲面包含一条曲线，或者需要两个曲面用一条被详细说明的整齐的曲线所连接。这样的约束产生了特殊的问题，因为这种约束平均含有一个必须极端化的整体。依照这种约束下，我们必须能够极端化任何一种曲面整体的变化，去产生清楚的