陈四楼矿240万吨新井设计【毕业论文+CAD图纸全套】

买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 陈四楼矿 240 万吨新井设计 摘 要 本设计分为一般部分和科技英语翻译部分。一般部分为永城矿区陈四楼煤矿 240 万吨 /年新井通风安全设计；科技英语翻译部分为 计算机映射采矿中的断层 。 陈四楼煤矿设计生产能力为 240 万吨 /年，矿井服务年限为 55 年，采用立井单水平，回风大巷布置在岩层中作为本矿井的开拓方案。水平设在 。带区布置采用 带区单一煤层分带巷道布置，初期在一带区布置一个综合机械化放顶煤工作面，采用倾斜长壁一次开采。矿井采用抽出式通风方式，轨道斜巷进风，皮带斜巷回风。根据通风容易和困难时期的风量和通风 阻力计算选择主要通风机，并对通风系统进行了评价。 设计对矿井的瓦斯、自然发火等自然灾害提出了有效的防治措施，特别对自然发火的防治进行了详细的叙述和黄泥灌浆设计，可有效防治自然发火。 科技英语翻译部分探讨了计算机映射采矿中的断层，并举例说明！ 关键词 ： 立井； 长壁； 抽出；突水；断层 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 is up of is t/a. is s in of a, 5 is of up is 520m. of In we up an a ut of a to s is to s in of s s is We to of so we on of of it a s in of of 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 目 录 1 矿区概述及井田地质特征 . 区概述 . . 探程度 . 层 . 质构造 . 文地质 . 层特征 . 层 . 的特征 . 采技术条件 . 2 井田开拓 . . . . . 巷和井底车场的布置 . 井开拓方案 . 井的基本巷道 . 3 采煤方法与采区巷道布置 . . . . . . . . 4 矿井通风 . 井通 风系统选择 . . . . 电 硐室、火药库 . 数 . . . 井通风方式的选择 . . . 作面通风方式的选择 . . 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 . 风量的计算 . 井风量分配 . 进通风 . 进通风方法的选择 . 进通风量 . 进工作面设备选择 . . . . 井通风总风阻 . 井通风等积孔 . 井通风系统的分析与评价 . 井主要通风机选型 . 井自然风压的计算 . 风机的选择 . 动机的选择 . . 峒的要求 . 井反风措施及装置 . . 井反风设施的布置 . 矿 井通风设备的要求 . . 5 矿井安全技术措施 . 井火灾 . 井自然 发火概况 . 井自然发火分析 . 止煤层自燃发火的预报及监测措施 . 灭火措施 . 井瓦斯 . 井瓦斯地质条件 . 井及采区瓦斯涌出概况 . 井瓦斯防治措施 . . 灾路线 . 参考文献： . 致 谢 . 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 1 矿区概述及井田地质特征 区概述 永城矿区陈四 楼井田位于河南省永城市境内，行政区属于永城市城厢、陈集、顺和三个乡，井田中心南距永城市区 8地理坐标为东经 1162220 ， 北纬300035 。 矿区北靠陇海铁路，东临京沪铁路，青（青龙山）阜（阜阳）铁路从矿区东南约 20有京九铁路商阜段。永城县城距商丘车站 95徐州车站 97宿州车站 74间均有柏油公路相连。区内主要村镇之间亦有简易公路相通，交通运输十分便利。（见图 山 东河南江苏黄海商丘永城徐州夹河寨连云港淮安南京镇江常州无锡苏州上海南通宣城铜陵芜湖格溪口合肥水家湖蚌埠阜阳样集夏邑青龙山邳县骆马湖宿迁清江市宝应博州安 徽陈家集芦苓海青町唐州漯阜线陇线京杭运河淮北矿务局淮南矿务局青阜线宿县 煤田津线阜淮 线淮南线长江白唐淮北京郑州永城矿区陈四楼矿图 城矿区交通位置图 田地质特征 探程度 本井田自 1957 年普查找煤开始，至 1986 年 4月提交精查地质报告，历时 30年，共施工钻孔 283个，平均每平方公里近 钻孔，钻探工程量 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 全国储委煤炭专业委员会于 1986 年 5 月 24 日至 2 7 日对该报告进行了审查，地质 11队根据审查意见，对报告进行了修改补充，于 7月 22日送交煤委复查。 1986年 8月 27日获正式批准。 该井田地质勘探工作基本符合煤炭资源地质勘探规范的规定，勘探手段的确定基本合理，报 告对井田地质构造、地层、煤层、煤质、水文地质及开采技术条件等方面的研究，基本上达到了精查勘探的要求。 正式批准后的井田精查地质报告可作为矿井设计和建设的依据 . 层 永城煤田为华北型沉积，地层分区属华北区、鲁西分区、徐州小区的范畴。本井田无基岩出露，全部被新生界冲积层所覆盖，缺失上奥陶统至下石炭统、三迭系至第三系古新统两段。钻探揭露的基岩地层上至石千峰组（平顶山砂岩 )，下至中奥阳统马家沟灰岩，厚度 1100m。自下而上叙述如下 : 1、中奥陶统马家沟组 (由白云质灰岩、灰岩组成，井田内揭 露厚度30 2、石炭系 ()，假整合于中奥陶统之上 : 中统本溪组 (C 2b)，由铝质泥岩及山西式铁矿组成，厚度 222m。，平均 m；上统太原组（ C 3t)，由 911 层薄至中厚层状灰岩和泥岩、砂质泥岩及粉、细砂岩组成，间夹不可采煤层 3 5 层，厚度 93164m，平均 133 m； 3、二迭系 (P)，揭露厚度 下统齐全，上统 志层以上多被剥蚀： 山西组（ 厚度 m，平均 泥岩、砂质泥岩、砂岩及煤层组成。二 2 煤层 斌存于中部，下以 岩标志层顶界与石炭系分界，上以状铝质泥岩底界与下石盒子组分界； 下石盒子组（ 厚度 均 泥岩、砂质泥岩、砂岩及三煤组组成，以 岩标志层底界与上石盒子分界； 上石盒子组（ 钻孔穿见厚度 m，共分四段，每段底部都以一层稳定的砂岩标志层相分界 (9， )，其岩性组成也是以泥岩、砂质泥岩、粉砂岩及砂岩为主，不含具有工业价值的煤层。 4、新生界 (井田内覆盖层中，仅有上第三系和第四系，缺失下第三系。厚度 300430m。平均 m，由粘土、亚枯上、亚砂土及中、细、粉砂交互成层。上第三系为河湖买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 相沉积，直接覆盖于古生界之上。 质构造 1、褶曲 井田内褶曲较少。 2、断裂 井田内断裂构造较少，均为正断层。其中 39 断层落差在 040m。 文地质 1、含水层及隔水层特征 自上而下分为四个含水组： （ 1）新生界孔隙含水组：区内松散地层沉积为冲积及湖积，其厚度受古地形影响而东薄西厚、南薄北厚。含水砂层一般为 1 12层，平均总厚 部以 大气降水垂直渗入为主，中部及深部以水平侧向渗透为主。属孔隙承压水，q=s m ， K=3m/d。含水砂层之间及其与基岩之间有厚度比较稳定的枯土层，形成天然的隔水屏障，局部地段与基岩处有透镜状砂层，即所谓“天窗”，对浅部开采会具有一定影响。 （ 2）二迭系砂岩裂隙，孔隙含水组：主要由上、下石盒子组及山西组砂岩裂隙孔隙承压水组成。其补给方式以水平侧向渗透补给为主，渗透能力差，富水性弱，迳流滞缓，以静储量为主，易于疏干。 q=s m ， K=d，水质类型为 （ 3）石炭系灰岩岩溶裂隙含水组：主要含水岩层为石灰岩 (11层 )，次为砂岩。灰岩以 层比较稳定，岩溶裂隙比较发育，但多被泥质或钙质充填。 （ 4）奥陶系岩溶裂隙含水组：区域范围内，在安徽省闸河煤田东西两侧出露，本煤田仅在芒山有局部出露。岩溶发育，富水性强。 2、井田水文地质条件 本井田水文地质类型为中等 简单，其主要依据是： （ 1）直接充水含水层，三煤层和二煤层顶板砂岩含水性弱，单位涌水量一般小于 s m，本应为简单类型，但 在太原组灰岩补给； （ 2）上覆新生界含水层与基岩界面之间有厚度大于 30常地买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 段对煤系地层无充水作用； （ 3）下覆太原组灰岩含水层与二 2煤层之间有砂岩和泥岩组成的隔水层，厚度在 50m 以上，正常地段二 2煤层的开采不存在底板突水的威胁； （ 4）井田内断层富水性及导水性弱 q2 风容易 矿井等积孔可用下式计算： 中 : A 等积孔， 故通风容易时期的等积孔为 A = 通风困难时期的等积孔为 A = 据标准，矿井在通风困难和容易时期，通风均容易。 井通风系统的分析与评价 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 矿井通风系统的评价主要是指通风系统的稳定性、安全性和抗灾能力以及经济合理性评价，现以以下几方面进行评价： （ 1） 通过等积孔的计算可知矿井在整个时期通风均容易。 （ 2） 本矿吨煤通风成本不高，通风方案比较经济。 （ 3） 矿井采用抽出式通风方式，有利于瓦斯管理。 （ 4） 掘进工作面采用压入式通风，局部通风机处于新鲜风流中，既安全也便于管理维修，柔性风筒的使用，经济又方便。 （ 5） 主通风机采用反转 反风，提高了通风系统的经济性和抗灾能力。 （ 6） 经过风速验算，可知各巷道及工作面风速均符合规程的有关规定。 本矿通风系统简单，各带区回采工作面及掘进面，还有主要机电硐室都能按规程规定进行通风，通风网络没有复杂的角连，这些条件可以保证矿井风流的稳定可靠。 井主要通风机选型 矿井通风设备指主通风机及电动机，应先选择主通风机，然后根据主通风机所需的功率选择电动机。 主通风机的选择一般以个体特征曲线为依据，先要确定通风容易和困难时期的运转工况点，要确定工况点必须计算主通风机的工作负压。为了使主通风机在通 风容易时期的工作效率不至于太低，在困难时期不超负荷工作，故要考虑自然风压的作用。 井自然风压的计算 自然风压用下式计算： H (式中： 自然风压， H 地面与井底车场的标高差， m； 进风流的平均容重， N/ 回风流的平均容重， N/ 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 表 气平均密度 季节 进风井筒 出风井筒 冬季 kg/kg/季 kg/kg/季自然风压： H ( 季自然风压： H ( 通风机的选择 1）通风机的工作风量 防爆门和主通风机附近有漏风存在，所以通过主通风机的风量应大于通过入风井口的矿井总风量。对于抽出式通风机，一般按下式计算： Q 式中： 通过主通风机的风量， m3/s； Q 风井风量， m3/s； K 抽出式矿井通风外部漏风系数，取 K= 矿井主通风机的工作风量如下： 容易时期： m3/s 困难时期： m3/s （ 2）主通风机工作风压 选择主要通风机，为了使所选的主要通风机在通风容易，通风困难时期能满足要求，需考虑自然风压帮助（或反对）主要通风机风压的作用。在通风容易和困难时期，为了拓宽主通风机的工作范围，在通风容易时期应计算最大的帮助主通风机工作的自然风压，那么根据自然的特征，应选在冬季计算，同理，计算通风困难时期的自然风压应选在夏季。 容易时期： m 通风容易时期静风压， 容易时期矿井总阻力， 通风机附属装置阻力， 150 冬季矿井自然风压， 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 则 50 a 困难时期： m a xm a 通风困难时期静风压， 困难时期矿井总阻力， 夏季矿井自然 风压， 则 50（ a 3）工况点的确定 容易时期： S2/难时期： S2/机风压与风量的关系： 容易时期： 难时期： ）首先根据 通风机，实际风压不高于最高风压的 90%，如不能落在通风机特性曲线上，则应计算通风机的工作风阻，由下式计算： 2m a xm a 在通风机特性曲线图上绘制通风机的工作风阻曲线，风阻曲线与通风特性曲线的交点即为通风机的实际工作点，再由实际工作点确定轴功率。 经过比较，根据矿井总阻力和矿井总风量，确定 轴流式风机作矿井主要通风机。选定通风机后，绘出所选通风机的特性曲线及工况点（确定实际的各参数如下表。 表 通风机性能参数 型号 时期 叶片安装角（） 转速（ r/ 风压（ 风量（ m3/s） 效率（ %） 输入功率（ 容易时期 22 600 498 6 45 困难时期 00 824 8 74 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 Qf(m3/s)(0 60 80 100 120 140 160=83152025303540Qf(m3/s)(kW)6n=600r/6 叶片 =003540 20 40 60 80 100 120 140 1604080120160200困难时期工况点容易时期工况点容易时期需风点困难时期需风点图 机性能曲线 动机的选择 用下式计算电动机功率： 102 (买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 式中： K 电动机能力备用系数，一般采用 Q 通风机运转点的风量， m3/s； H 通风机运转点的压力， 通风机运转点的效率； c 机械传动效率，用联轴节传动一般采用 三角皮带传动一般采用 则 容易时期的风机输入功率为： 498 102 53.4 难时 期的风机输入功率为： 824 102 54.6 通风容易与困难两个时期的输入功率不大，所以选用异步电动机。 根据规程规定，当选用异步电动机时，当 两个时期都用一种较大功率的电动机，当 月 ） 时，采空区又无火情，可采用间歇注氮；若采用连续注氮，其注氮量不小 于 200m3/h。采面推进为 5 米 /月时，其注氮量不小于 300 m3/h。采面推进为小于 5米 /月时，其注氮量必须大于 400 m3/h。虽然流量不大，但连续不断注入，可减缓下隅角风流的正面“冲击”和因惰性气体成分而缩小氧化自燃带的宽度，起到降低采空区下隅角空气温度防止浮煤自燃的作用。 为提高注氮效果，必须及时封严堵实进风巷的下隅角；注氮管路的释放口必须加以保护和随采面的推进而改动，使其保持在氧化自燃带范围之内；氮气管内安设传感器或人工定时（每天至少 1 次）检测氮气质量、流量，管路内氮气浓度不准低于 97%。另外，还 应注意采空区抽放瓦斯强度与注氮量的关系，以及尽量实施采面均压通风等措施。 当工作面处于断层或其他原因造成的困难条件难以正常推进时，可通过加大注氮量来改变“三带”宽度。 采空区注氮分为工作面后部采空区注氮和邻近工作面采空区注氮两种，工作面后部采空区注氮管道布置一般如图 注氮管道铺设在进风平巷中，注氮释放口开设在后部采空区中的进风平巷一侧，以利用通风压力使氮气流入采空区中。 注氮管道的埋设及氮气释放口的设置应符合以下要求。 （ 1）氮气释放口应高于底板，以 90管拐向采空区，与工作面保持平行，注意孔口 不可向上，并用石块或木垛加以保护。 （ 2）氮气释放口之间的距离，应根据采空区“三带”尺寸、注氮方式和注氮强度、煤炭自然发火期的长短、工作面推进速度以及采空区冒落情况等因素综合确定，图 5放口的最佳位置应设在氧化带的中部。 （ 3）注氮管道一般采用单管，管道中铺设三通。从三通上接出 10m 短管进行注氮。 在日常注氮时，应加强管理工作，除保证氮气的浓度外，还应注意下列问题： （ 1）注氮数量的多少，应根据采空区中的气体成分进行确定，以距工作面 200%作为确定的标准。如 果采空区中 于50或者工作面上 出现高温、异味等 自燃征兆，都应加大注氮强度和注氮量。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 氮管埋设及释放口位置注氮管道回风顺槽进风顺槽氮气释放口采 空 区图 氮管埋设及释放口位置 （ 2）利用束管检测系统，合理设置检测传感器，加强对采空区、工作面和回风平巷中 O 的检测；同时，由瓦斯检查员随时对工作面及其回风平巷中的 O 浓度进行检查，要保证工作面风流中的氧气浓度。若发现工作面上的氧气浓度降低，应暂停注氮或减少注氮强度。 （ 3）注意检查工作面 ，特别是其回风上隅角及回风平巷中的瓦斯涌出情况，若发现采空区内大量涌出瓦斯使风流中瓦斯超限时，可适当降低注氮强度或应用采空区抽放瓦斯的方法进行处理。 （ 4）第一次向采空区注氮或停止注氮后再次注氮时，应先排出注氮管内的空气，避免将空气注入采空区中。注氮管道较长时，更应注意这一问题。 （ 5）通过观测，如不采取有效的措施，则注入的氮气将顺着进风平巷 采空区 回风平巷间的漏风通道，大量泄漏到回风平巷中。因此，必须对主要漏风通道、回风平巷和进风平巷进行封堵并加强注氮管理，以减少氮气泄漏。 （ 6）铸氮期间不能停风。由于 注氮是正压状态，将迫使采空区瓦斯积聚到上隅角处，在每次开始注氮时，应检查上隅角的瓦斯含量，并采取有效的措施，使其稀释。 3）其他防灭火措施 （ 1）加快工作面推进速度 加快工作面推进速度，让采空区遗煤在氧化发火前，就进入采空区后方窒息带，从而避免火患。与其他措施相比，这是一项最为积极有效的方法，既不需要专门的防火投入，由于工作面实现高产高效的生产目标一致，是一项绿色安全措施，应成为第一选择，然后再考虑辅以其他必要措施。 （ 2）加强巷道防火的措施 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 大量的实践表明，放顶煤开采时最多的发火点在巷道。这是因为放顶煤开 采的平巷均沿底掘进，巷道顶板是煤层，一旦发生破碎、冒落，极易发生自燃，对此必须加以防范。巷道防火的措施主要有如下几点： 1 加强巷道维护，及时对破损处进行修复。 2 当巷道出现冒落空洞时，必须及时处理。处理冒落区时，一方面应将空洞用黄泥或其他充填物填实；另一方面还应对空洞周边裂隙带采用灌注凝胶、高水材料或其他物质的方法，防止发火区继续蔓延。 3 对媒质松软破碎、周围条件较差（小型构造、旧巷、旧采区较多等）发火危险较大的巷道， 随着两巷向前掘进，在巷道帮顶每隔 5一组钻孔（ 5），采取间断注水方式湿润煤体，进行预防性防火。 4 对巷道冒顶，遇旧巷、旧采区或有发火隐患地点，采取包帮、包砂碹进行充填河砂或粉煤灰处理，对无法包帮充填河砂而有高温、浮煤的地点，采用插水针降温和湿润浮煤进行处理。 凡发火隐患地点都悬挂检查牌板，专人定时检查、采气分析，加强监视。 （ 3）开切眼及停采线附近的防火措施 开切眼和停采线附近是容易引起自然发火的地点。因此，在开切眼进行设备安装、试采期间以及至停采线设备撤出期间 必须采取相应的防火措施，具体如下： 1尽力缩短时间，加快安装或撤架，同时“一通三防”各系统必须与之保持同步并运行正常。 2在切眼形成尚未安装前，按事先编制的措施进行打钻，采取连续注水方式，湿润开切眼周围煤体。 3 停采后机架尚未撤出前，尽快封堵上下隅角和从架间打钻向架后采空区下砂形成砂墙，同时向采空区后方灌注泥浆，并向煤壁及支架上方打钻注水。 （ 4）加强煤炭自燃的预测预报工作 这项工作是非常重要的，如果能够准确地进行自然 发火预测预报，则可以及时、有效地对煤炭自燃隐患作出处理，将其消灭在萌芽状态，以避免酿成火灾事故。为此，有煤炭自燃危险的放顶煤工作面应该采取如下自燃预测预报措施： 1 建立观测网点，对巷道高冒区、彩面架间、上下隅角及采空区抽方瓦斯管内等重点部位进行专人定时人工采气，用 据指示气体（ 含量及变化状况，及时发出火情预报。 2 在原生煤体采空区内埋设束管监测买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 探头（靠近上下平巷的采空区分别埋设两组），对距 工作面 40括 行连续监测。 3 在回风平巷煤柱安设的 头，对回风中 量进行连续监测。 4 为瓦检员和消防专职人员配备便携式 测仪，按规定进行流动检查。 井瓦斯 瓦斯（ 井下煤岩涌出的各种气体的总称，其主要成份是以甲烷为主的烃类气体，有时也专指甲烷，也称煤层气。 甲烷是无色、无味、可以燃烧或爆炸的气体。它对人呼吸的影响同氮气相似，可使人窒息。例如，由于甲烷的存在冲淡了空气中的氧，当甲烷浓度为 43时，空气中相应的氧浓度即降到 12 ，人感到呼吸非常短促；当甲烷浓度在空气中达 57时，相应的氧浓度被冲淡到 9，人即刻处于昏迷状态，有死亡危险。甲烷分子直径 扩散度是空气的 ，它会很快地扩散到巷道空间。甲烷的密度为 准状况下 )，为空气密度的 烷在巷道断面内的分布取决于该巷道有无瓦斯涌出源。在自然条件下，由于甲烷在空气中表现强扩散性，所以它一经与空气均匀混合，就不会因其比重较空气轻而上浮、聚积，所以当无瓦斯涌出时，巷道断面内甲烷的浓度是均匀分布的；当有瓦斯涌出时，甲烷浓度则呈不均匀分布 。在有瓦斯涌出的侧壁附近甲烷的浓度高，有时见到在巷道顶板、冒落区顶部积存瓦斯，这并不是由于甲烷的密度比空气小，而是说明这里的顶部有瓦斯 (源 )在涌出。 甲烷的化学性质不活泼。甲烷微溶于水，在 温度 20时，1000时可溶解 烷对水的溶解度和温度、压力的关系如图 示。从图中可以看到，当瓦斯压力为 50 大气压、温度 30时，其溶解度仅为 1，所以，少量地下水的流动对瓦斯的排放影响不大。 图 水对甲烷的溶解度 瓦斯与氧气适当混合具有燃烧和 爆炸性。瓦斯爆炸事故是矿井的严重自然灾害，买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 一旦发生，不仅造成大量人员伤亡，而且还会严重摧毁矿井设施，为矿井带来巨大的灾难。自 1675年英国茅斯丁矿发生第一次大型瓦斯爆炸事故以来，瓦斯爆炸事故还在不断发生，一直是威胁煤矿安全生产的最主要自然灾害。 在煤矿的采掘生产过程中，当条件合适时，还会发生瓦斯喷出或煤与瓦斯突出，产生严重的破坏作用，甚至造成巨大的财产损失和人员伤亡。 瓦斯是一种温室气体 1，它产生的温室效应是二氧化碳（ 20 倍 ，在全球气候变暖中的份额为 15，仅次于 国是煤炭生产和消费大国， 伴随着煤炭的开采，我国每年向大气排放瓦斯约 194亿 占世界采煤排放瓦斯总量的 1 3，瓦斯对大气的严重污染已引起关注。 瓦斯是一种优质洁净能源 。瓦斯的燃烧热为 37 当于 11.5 煤燃烧产生的热量。瓦斯燃烧后的气体 不含硫化氢，所产生的污染大体上只有石油的1 40，煤炭的 1 8001。 瓦斯还是重要的化工原料 ，它还可以转化成合成原料气，制备出合成氨、合成醇、烃类等重要的化工产品。 我国的瓦斯资源丰富，初步估计达 30 35万亿 当于 450亿吨标准煤。 对煤矿瓦斯进行抽放并加以利 用，既可大量减少瓦斯事故的发生，又减少对环境的污染，同时为社会提供优质洁净能源和重要的化工原料，带来巨大的经济效益。 井瓦斯地质条件 陈四楼煤矿历次瓦斯鉴定结果均为低瓦斯矿井， 2003年瓦斯鉴定结果矿井瓦斯绝对涌出量为 14544 m3/对涌出量为 2.0 m3/t；二氧化碳绝对涌出量为 4849.5 m3/d 即 m3/对涌出量为 m3/t。瓦斯相对涌出量最大的采区和采煤