京沪高铁梁厂基础计算书

1中国水利水电集团京沪高速铁路土建工程三标段六工区邹城制梁场基础计算书中国水利水电第八工程局设计院2008 年 4 月2批 准：戴科夫核 定：涂怀健审 查：陈恕祥 陈勇校 核：李锦岚 何光华 鲁志刚设 计：谢凯锋 刘安国 马懿1A、制梁台座基础设计荷载情况：每根预制梁860t计算，模板：底模33t、侧模9398t、内模6070t、端模7.5t/套，制梁台座中部基础采用500mm厚 C25扩大基础,上部为钢筋混凝土500mm*1000mmC25纵梁,基础纵梁端部采用直径1000mmC25钻孔桩。整个预制梁按33.4m*7m受荷面积考虑。一、承台梁计算1荷载计算a、两侧纵梁尺寸 500mm 1500mm承台梁自重 1.05 0.5 1.5 2519.69 mKN箱梁自重 KN47.26195)38.402.1498.36.274.(05.1 模板自重 KN753150总计： 4.39mb、中间纵梁尺寸 500mm 1500mm承台梁自重 1.05 0.5 1.5 2519.69箱梁自重 KN45.1205. 375.1802.14.2918.407.1637. 模板自重 KN5.6总计： 1.69.4.3m2内力计算（底板）kPakag20.0.7159基础纵梁、底板均按构造配筋。底板：14200 12200 双层钢筋网基础纵梁：上部 422，下部 422，箍筋 8100/200二、承台计算承台尺寸 5000mm6200mm1000mm 荷载情况：按每根梁 860t，模板 118t 计算，2桩直径 1000mm。荷载计算： 29.12.6525.018605.1 mKN1、示意图2、计算信息1）几何参数计算跨度: Lx = 5000 mm; Ly = 6200 mm板厚: h = 1000 mm2）材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm 2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2 Ec=2.80104N/mm2钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm 2 Es = 2.0105 N/mm2最小配筋率: = 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 50mm保护层厚度: c = 50mm3）荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: G = 1.000可变荷载分项系数: Q = 1.000准永久值系数: q = 1.000永久荷载标准值: gk = 191.900kN/m 2可变荷载标准值: qk = 0.000kN/m 234）计算方法:弹性板5）边界条件(上端/下端/左端/右端):自由/自由/自由/自由60 设计参数结构重要性系数: o = 1.00泊松比: = 0.2003、计算参数:1）计算板的跨度: Lo = 6200 mm2）计算板的有效高度: ho = h-as=1000-50=950 mm4、配筋计算(lx/ly=5000/6200=0.8062.000 所以按双向板计算):1）X 向底板钢筋（1) 确定 X 向板底弯矩Mx = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo 2= 0.0650*(1.000*0.000+1.000*191.900)*6.22= 479.481 kN*m（2) 确定计算系数s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho)= 1.00*479.481106/(1.00*11.9*1000*950*950)= 0.045（3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.045) = 0.046（4) 计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*11.9*1000*950*0.046/300= 1722mm2（5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 1722/(1000*1000) = 0.172%min = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为 As = min*b*h = 0.200%*1000*1000 = 2000 mm 2采取方案 d20150, 实配面积 2094 mm22）Y 向底板钢筋4（1) 确定 Y 向板底弯矩My = 表中系数(G*gk+Q*qk)*Lo 2= 0.1157*(1.000*0.000+1.000*191.900)*6.22= 853.108 kN*m（2) 确定计算系数s = o*Mx/(1*fc*b*ho*ho)= 1.00*853.108106/(1.00*11.9*1000*950*950)= 0.079（3) 计算相对受压区高度 = 1-sqrt(1-2*s) = 1-sqrt(1-2*0.079) = 0.083（4) 计算受拉钢筋面积As = 1*fc*b*ho*/fy = 1.000*11.9*1000*950*0.083/300= 3123mm2（5) 验算最小配筋率 = As/(b*h) = 3123/(1000*1000) = 0.312%min = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案 d25150, 实配面积 3272 mm25、跨中挠度计算：Mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1）计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= 0.0650*(0.000+191.900)*6.22 = 479.481 kN*mMq = Mgk+q*Mqk= 0.0650*(0.000+1.000*191.900)*6.22 = 479.481 kN*m2）计算受弯构件的短期刚度 Bs（1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.33)= 479.481106/(0.87*950*2094) = 277.046 N/mm5（2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*1000= 500000mm 2te = As/Ate (混凝土规范式 8.1.24)= 2094/500000 = 0.419%（3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 = 1.1-0.65*ftk/(te*sk) (混凝土规范式 8.1.22)= 1.1-0.65*1.78/(0.419%*277.046) = 0.103因为 不能小于最小值 0.2，所以取 = 0.2（4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 EE = Es/Ec = 2.010 5/2.80104 = 7.143（5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f矩形截面，f=0（6) 计算纵向受拉钢筋配筋率 = As/(b*ho)= 2094/(1000*950) = 0.220%（7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f)(混凝土规范式 8.2.3-1)= 2.0105*2094*9502/1.15*0.200+0.2+6*7.143*0.220%/(1+3.5*0.0)= 7.207105 kN*m23）计算受弯构件的长期刚度 B（1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 当 =0 时，=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)（2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 479.481/(479.481*(2.0-1)+479.481)*7.207105= 3.603105 kN*m24）计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B= 0.01861*(0.000+191.900)*6.24/3.603105= 14.642mm65）验算挠度挠度限值 fo=Lo/200=6200/200=31.000mmfmax=14.642mmfo=31.000mm，满足规范要求!三、直径 1000mm 钻孔桩计算（强风化 700KN 作为持力层）根据梁场地址勘察报告：第一层为粉质粘土，土层厚度平均 5.42m，容许承载力260kPa，压缩模量 10.815MPa，侧阻力特征值 35KPa；第二层为粗砂，土层厚度平均 3.57m，容许承载力300kPa，压缩模量 36MPa，侧阻力特征值 65KPa；第三层为粉质粘土，土层厚度平均 2.30m，容许承载力260kPa，压缩模量 11.782MPa，侧阻力特征值 35KPa；第四层为粗砂，土层厚度平均 3.12m，容许承载力300kPa，压缩模量 36MPa，侧阻力特征值 75KPa；第五层为全风化斜长花岗岩，土层厚度平均 3.22m，容许承载力320kPa，压缩模量 8.843MPa，侧阻力特征值 65KPa。第五层为强风化斜长花岗岩，容许承载力700kPa。1、制梁台座端部桩基础验算1）承载力验算因为在制梁台座上要对梁体进行初张拉，初张拉后箱梁中部拱起重量全部由两端支撑，故要对制梁台座端部桩基础进行验算。荷载： KN487250173086根据铁路桥涵地基和基础设计规范 ，钻孔灌注桩的容许承载力：P （1）AmlfUi021式中：P桩的容许承载力（KN）U桩身截面周长（m） ，换成孔桩径计算；fi各层土的侧阻力特征值（kPa） ；li各土层的厚度（m） ；A桩底制成面积（m 2） ，按设计桩径计算（旋转锥 30mm50mm、冲击7锥 50mm100mm、冲抓锥 100150mm） ；桩底地基土的容许承载力（kPa） ；m0钻孔灌注桩桩底支撑力折减系数（ 取 0.50.7） 。dh201将岩土系数带入公式（1）,按桩长 19m 计算，其直径按 1.0m 计算，得到单桩的容许承载力：P1815KN端部承台有四根桩支撑，考虑一定的偏载，单桩实际所受荷载为：P 1.463872.1PKN故制梁台座端部桩基础满足承载力要求。2）配筋计算 KNAfNc 14807.5609.1)20(6.0 按构造配筋（0.650.2）实配 1316 =2614.3 配筋率 0.333 箍筋 10100/200 螺旋箍S2m2、沉降量验算：1、设计资料1)荷载信息荷载: N = 5920.00 kN单位面积承台及其上土重: 30.00 kN/m 22)桩信息桩数: 4桩长: 16.00 m桩截面尺寸: 1.00 m桩端阻力比: = 0.1250桩类型: 圆桩3)快速输入参数参数: A = 3000 mm参数: B = 4200 mm参数: C = 1200 mm下 下 下 下 下下 下 下 下 B/2CCB/2CA / 2A / 2C4 32 184)标高信息天然地面标高: 0.00 m地下水标高: -2.57 m承台高: 1.00 m承台底标高: -1.20 m5)计算用参数分层厚度: 0.03 倍桩长沉降点坐标: x = 0.00 m y = 0.00 m沉降计算经验系数: 0.20下 下 下 下 下 - 2. 57下 下 下 下 下 0. 003.223.122.303.575.426)土层信息:土层信息表土层情况 厚度(m) 重度 kN/m3 Es(MPa)1 5.42 19.60 10.812 3.57 19.00 36.003 2.30 19.60 11.784 3.12 19.00 36.005 3.22 22.00 8.847)桩位信息:桩位信息表桩位坐标 x 坐标(m) y 坐标(m)Pile1 1.50 -2.10Pile2 -1.50 -2.10Pile3 1.50 2.10Pile4 -1.50 2.108)承台边界节点信息:承台边界节点表承台边界 x 坐标(m) y 坐标(m)Point1 2.70 3.30Point2 -2.70 3.30Point3 -2.70 -3.30Point4 2.70 -3.302、计算结果1)计算单桩底面的附加压力承台底面土层自重应力9 ihi = 19.6 1.2 = 23.52kN/m2上式中 i地下水位以下时取浮重度承台自重及其上土重荷载Gk = Ap = 35.64 30.00 = 1069.2 kN承台底面的附加荷载N = Nz + Gk - Aihi = 5920.00 + 1069.20 - 35.64 23.5 = 6150.9 kN单桩附加荷载Q = 1537.74 kNNnpile = 6150.954 =2)确定分层厚度按用户输入的桩长倍数确定Z = 16.00 0.03 = 0.48 m3)计算分层沉降量根据基础规范附录 R,采用公式 R.0.4-8 计算，计算的分层沉降值见下表: s = p Ql2 mj=1 nji=1hjiEsji nk=1Ipk + (1 - )Is2k分层总和法沉降计算表num 标高(m) 附加应力 (kPa) 自重应力 (kPa) 压缩模量 Es(MPa) 计算层厚 (m) 沉降量 (mm)1 -17.20 22.81 193.50 8.84 0.43 1.112 -17.63 24.12 198.66 10.00 0.48 2.27沉降计算到土层的最底部,程序不再计算退出s = 2.27 mm4)桩基沉降计算经验系数由用户输入沉降计算经验系数 p = 0.205)最终的沉降量计算s = p s = 0.200 2.267 = 0.45 mmB、存梁台座基础计算10放两根梁：1)荷载情况：按每根梁 1.05*1.1*860*21986.6t 计算底板尺寸1200mm*11500mm*5000mm，每根柱承受荷载 ,混凝土强度等级 C25。KN5.49618简图如下：1设计资料柱子数量: 双柱基础类型: 阶梯型基础基础阶数: 二阶基础埋深 d: 1200 mmas: 50 mm转换系数 Ks: 1.00基础及其上覆土平均容重 0: 25.00 kN/m3混凝土强度等级: C25, fc = 11.90 N/mm2, ft = 1.27 N/mm2钢筋强度等级: HRB335(20MnSi), fy = 300.00 N/mm2作用在基础顶部的荷载: 柱子编号 N(kN) Mx(kNm) My(kNm) Vx(kN) Vy(kN)柱子 a 4966.50 0.00 0.00 0.00 0.00柱子 b 4966.50 0.00 0.00 0.00 0.00计算形式: 验算截面尺寸基础是否对称: 是基础几何尺寸为:B = 1000 mm H = 1000 mmCb = 4500 mm11B1 = 10000 mm L1 = 6000 mmB11 = 2750 mm L11 = 3000 mmB2 = 7000 mm L2 = 3000 mmB21 = 1250 mm L21 = 1500 mmh1 = 600 mm h2 = 600 mm基础总高度 h = 1200 mm2依据规范建筑地基基础设计规范 （GB 50007-2002）混凝土结构设计规范 （GB 50010-2002）3修正地基承载力修正后的地基承载力特征值 fa = 200.00 kPa4用户荷载转化将用户输入的荷载转化到基础形心处转化后的荷载作用点离基础左边界距离 Xc = 5000 mm转化后的荷载作用点离基础下边界距离 Yc = 3000 mm此时荷载的设计值采用以下公式计算:N = Na + NbMx = Max + Mbx + (Na + Nb) Y1 - (Vay + Vby) hMy = May + Mby - Na X1 + Nb X2 + (Vax + Vbx) h其中 X1 = Xc - B11 = 2250 mmX2 = B11 + Cb - Xc = 2250 mmY1 = Yc - L11 = 0 mm代入数值, 可得作用在基础底部形心处的荷载为:N = 9933.00 kN, Mx = 0.00 kNm, My = 0.00 kNm荷载的标准值取荷载的设计值除以荷载转换系数 Ks, 所以可得Nk = 9933.00 kN, Mkx = 0.00 kNm, Mky = 0.00 kNm5地基承载力验算基础底面积 A = B1 L1 = 10000.000 6000.000 = 60.00 m2基础及其上覆土自重标准值 Gk = 0Ad = 25.00 60.00 1.200 = 1800.00 12kN基础及其上覆土自重设计值 G = 1.35Gk = 1.35 1800.00 = 2430.00 kN faE = pk = Nk + GkA = 9933.00 + 1800.0060.00 = 195.55 kPa200.00 kPa B1 / 6ekx = |Mky|Nk + Gk= 0.009933.00 + 1800.00 = 0.00 m L1 / 6eky = |Mkx|Nk + Gk= 0.009933.00 + 1800.00 = 0.00 mpkmax = pk + |Mkx|Wx + |Mky|Wypkmin = pk - |Mky|Wy - |Mkx|Wx其中 Wx = B1L126 = 10000 600026 = 60.00 m3Wy = B12L16 = 10000.002 6000.006 = 100.00 m3pkmax = 195.55 + 0.0060.00 + 0.00100.00 = 195.55 kPapkmin = 195.55 - 0.0060.00 - 0.00100.00 = 195.55 kPapkmax 1.2 faE = 240.00 kPa6基础抗冲切验算计算公式：按建筑地基基础设计规范 （GB 50007-2002）下列公式验算：Fl 0.7 hp ft am h0 m = (at ab)/2Fl = pjmax Al其中 N 为作用在 Al上的柱子对基础的轴向作用力1）求基底净反力最大值 B1 / 6ex = |My|N + G= 0.009933.00 + 2430.00 = 0.00 m13 L1 / 6ey = |Mx|N + G= 0.009933.00 + 2430.00 = 0.00 mpjmax = NA + |Mx|Wx + |My|Wy= 9933.0060.00 + 0.0060.00 + 0.00100.00 = 165.55 kPa2）X 方向冲切验算截面 h pjmax at ab am Al Fl 0.7hpftamh0验算结果截面 1 600 165.55 3.00 4.10 3.55 4.80 794.23 1735.77 满足要求截面 2 1200 165.55 1.00 3.30 2.15 4.84 801.26 2124.78 满足要求截面 3 1200 165.55 1.00 3.30 2.15 4.84 801.26 2124.78 满足要求截面 4 600 165.55 3.00 4.10 3.55 4.80 794.23 1735.77 满足要求3）Y 方向冲切验算截面 h pjmax at ab am Al Fl 0.7hpftamh0验算结果截面 1 600 165.55 7.00 8.10 7.55 8.60 1423.32 3691.57 满足要求截面 2 1200 165.55 1.00 3.30 2.15 6.25 1034.07 2124.78 满足要求截面 3 1200 165.55 1.00 3.30 2.15 6.25 1034.07 2124.78 满足要求截面 4 600 165.55 7.00 8.10 7.55 8.60 1423.32 3691.57 满足要求7.基础局部受压验算计算公式: 混凝土结构设计规范中公式Fl 1.35 c lfcAln 混凝土局部受压强度提高系数l = AbAl柱子 Fl Ab Al l 1.35clfcAln 验算结果柱子 a 4966.50 7.50 1.00 2.74 43995.81 满足要求柱子 b 4966.50 7.50 1.00 2.74 43995.81 满足要求8.截面抗弯计算1)计算公式基础抗弯计算采用倒置的悬臂板的计算模型, 承受一个梯形分布荷载, 其等效均布荷载计算公式为:peq = (2p1 + p2) / 3其中 p1为悬臂端梯形荷载的荷载设计值, 取基础边界上基底净反力设计值14的平均值p2为固定端梯形荷载的荷载设计值, 取为轴心荷载作用下基底净反力的设计值基础四个边界上基底净反力设计值分别为: pXl = NA - MyWy = 9933.0060.00 - 0.00100.00 = 165.55 kPapXr = NA + MyWy = 9933.0060.00 + 0.00100.00 = 165.55 kPapYt = NA - MxWx = 9933.0060.00 - 0.0060.00 = 165.55 kPapYb = NA + MxWx = 9933.0060.00 + 0.0060.00 = 165.55 kPapj = NA = 9933.0060.00 = 165.55 kPaAs = M0.9fyh02)基础底部钢筋计算X 方向基础底部钢筋截面 等效 peq 弯矩 M 截面宽度 b 截面高度 h 计算面积 As1配筋面积As2截面 1 165.55 1117.46 3 600 7525.00 7525.00截面 2 165.55 2514.29 3 1200 8097.55 8100.00截面 3 165.55 2514.29 3 1200 8097.55 8100.00截面 4 165.55 1117.46 3 600 7525.00 7525.00Y 方向基础底部钢筋截面 等效 peq 弯矩 M 截面宽度 b 截面高度 h 计算面积 As1配筋面积As2截面 1 165.55 1862.44 7 600 12541.67 12541.67截面 2 165.55 5173.44 7 1200 16661.63 16661.63截面 3 165.55 5173.44 7 1200 16661.63 16661.63截面 4 165.55 1862.44 7 600 12541.67 12541.67其中计算面积 As1表示未考虑最小配筋率前钢筋的计算面积配筋面积 As2表示考虑最小配筋率后钢筋的计算面积X 方向底部实际配置钢筋为:18170 钢筋总根数为：36 实配面积：9160.88 mm2Y 方向底部实际配置钢筋为:18150 钢筋总根数为：84 实配面积：17049.42 mm215放一根梁：1)荷载情况：按每根梁 1.05*1.1*860903t 计算底板尺寸1000mm*7000mm*4000mm，每根柱承受荷载 ,混凝土强度等级 C25。KN5.274903简图如下：2)设计资料柱子数量: 双柱基础类型: 阶梯型基础基础阶数: 一阶基础埋深 d: 1000 mmas: 50 mm转换系数 Ks: 1.00基础及其上覆土平均容重 0: 25.00 kN/m3混凝土强度等级: C25, fc = 11.90 N/mm2, ft = 1.27 N/mm2钢筋强度等级: HRB335(20MnSi), fy = 300.00 N/mm2作用在基础顶部的荷载: 柱子编号 N(kN) Mx(kNm) My(kNm) Vx(kN) Vy(kN)柱子 a 2257.50 0.00 0.00 0.00 0.00柱子 b 2257.50 0.00 0.00 0.00 0.00计算形式: 验算截面尺寸16基础是否对称: 是基础几何尺寸为:B = 1000 mm H = 1000 mmCb = 4500 mmB1 = 7000 mm L1 = 4000 mmB11 = 1250 mm L11 = 2000 mmh1 = 1000 mm基础总高度 h = 1000 mm3)、修正地基承载力修正后的地基承载力特征值 fa = 200.00 kPa4)、用户荷载转化将用户输入的荷载转化到基础形心处转化后的荷载作用点离基础左边界距离 Xc = 3500 mm转化后的荷载作用点离基础下边界距离 Yc = 2000 mm此时荷载的设计值采用以下公式计算:N = Na + NbMx = Max + Mbx + (Na + Nb) Y1 - (Vay + Vby) hMy = May + Mby - Na X1 + Nb X2 + (Vax + Vbx) h其中 X1 = Xc - B11 = 2250 mmX2 = B11 + Cb - Xc = 2250 mmY1 = Yc - L11 = 0 mm代入数值, 可得作用在基础底部形心处的荷载为:17N = 4515.00 kN, Mx = 0.00 kNm, My = 0.00 kNm荷载的标准值取荷载的设计值除以荷载转换系数 Ks, 所以可得Nk = 4515.00 kN, Mkx = 0.00 kNm, Mky = 0.00 kNm5)、地基承载力验算基础底面积 A = B1 L1 = 7000.000 4000.000 = 28.00 m2基础及其上覆土自重标准值 Gk = 0Ad = 25.00 28.00 1.000 = 700.00 kN基础及其上覆土自重设计值 G = 1.35Gk = 1.35 700.00 = 945.00 kN faE = pk = Nk + GkA = 4515.00 + 700.0028.00 = 186.25 kPa200.00 kPa B1 / 6ekx = |Mky|Nk + Gk= 0.004515.00 + 700.00 = 0.00 m L1 / 6eky = |Mkx|Nk + Gk= 0.004515.00 + 700.00 = 0.00 mpkmax = pk + |Mkx|Wx + |Mky|Wypkmin = pk - |Mky|Wy - |Mkx|Wx其中 Wx = B1L126 = 7000 400026 = 18.67 m3Wy = B12L16 = 7000.002 4000.006 = 32.67 m3pkmax = 186.25 + 0.0018.67 + 0.0032.67 = 186.25 kPapkmin = 186.25 - 0.0018.67 - 0.0032.67 = 186.25 kPapkmax 1.2 faE = 240.00 kPa6)、基础抗冲切验算18计算公式：Fl 0.7 hp ft am h0m = (at ab)/2Fl = pjmax Al 其中 N 为作用在 Al上的柱子对基础的轴向作用力a求基底净反力最大值 B1 / 6ex = |My|N + G= 0.004515.00 + 945.00 = 0.00 m L1 / 6ey = |Mx|N + G= 0.004515.00 + 945.00 = 0.00 mpjmax = NA + |Mx|Wx + |My|Wy= 4515.0028.00 + 0.0018.67 + 0.0032.67 = 161.25 kPabX 方向冲切验算截面 h pjmax at ab am Al Fl 0.7hpftamh0验算结果截面 1 1000 161.25 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 满足要求截面 2 1000 161.25 1.00 2.90 1.95 16.90 467.22 1619.42 满足要求截面 3 1000 161.25 1.00 2.90 1.95 16.90 467.22 1619.42 满足要求截面 4 1000 161.25 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 满足要求cY 方向冲切验算截面 h pjmax at ab am Al Fl 0.7hpftamh0验算结果截面 1 1000 161.25 1.00 2.70 1.85 1.64 263.85 1536.38 满足要求截面 2 1000 161.25 1.00 2.70 1.85 1.64 263.85 1536.38 满足要求截面 3 1000 161.25 1.00 2.70 1.85 1.64 263.85 1536.38 满足要求截面 4 1000 161.25 1.00 2.70 1.85 1.64 263.85 1536.38 满足要求7)、基础局部受压验算计算公式: 混凝土结构设计规范中公式Fl 1.35 c lfcAln （7.8.1-1）19混凝土局部受压强度提高系数 (7.8.1-2)l = AbAl柱子 Fl Ab Al l 1.35clfcAln 验算结果柱子 a 2257.50 7.50 1.00 2.74 43995.81 满足要求柱子 b 2257.50 7.50 1.00 2.74 43995.81 满足要求8)、截面抗弯计算a计算公式基础抗弯计算采用倒置的悬臂板的计算模型, 承受一个梯形分布荷载, 其等效均布荷载计算公式为:peq = (2p1 + p2) / 3其中 p1为悬臂端梯形荷载的荷载设计值, 取基础边界上基底净反力设计值的平均值p2为固定端梯形荷载的荷载设计值, 取为轴心荷载作用下基底净反力的设计值基础四个边界上基底净反力设计值分别为: pXl = NA - MyWy = 4515.0028.00 - 0.0032.67 = 161.25 kPapXr = NA + MyWy = 4515.0028.00 + 0.0032.67 = 161.25 kPapYt = NA - MxWx = 4515.0028.00 - 0.0018.67 = 161.25 kPapYb = NA + MxWx = 4515.0028.00 + 0.0018.67 = 161.25 kPapj = NA = 4515.0028.00 = 161.25 kPaAs = M0.9fyh0b基础底部钢筋计算X 方向基础底部钢筋20截面 等效 peq 弯矩 M 截面宽度 b 截面高度 h 计算面积 As1配筋面积As2截面 1 161.25 181.41 4 1000 707.24 6000.00截面 2 161.25 -141.09 4 1000 550.07 6000.00截面 3 161.25 -141.09 4 1000 550.07 6000.00截面 4 161.25 181.41 4 1000 707.24 6000.00Y 方向基础底部钢筋截面 等效 peq 弯矩 M 截面宽度 b 截面高度 h 计算面积 As1配筋面积As2截面 1 161.25 1269.84 7 1000 4950.66 10500.00截面 2 161.25 1269.84 7 1000 4950.66 10500.00c基础上部钢筋计算X 方向基础上部钢筋位置 等效 peq 弯矩 M 截面宽度 b 截面高度 h 计算面积 As1配筋面积As23.50 m 161.25 -1128.75 4 1000 4400.58 6000.00第一列的数值表示剪力为 0 的截面距基础左边(下边)的距离其中计算面积 As1表示未考虑最小配筋率前钢筋的计算面积配筋面积 As2表示考虑最小配筋率后钢筋的计算面积X 方向底部实际配置钢筋为:18150 钢筋总根数为：27 实配面积：6870.66 mm2Y 方向底部实际配置钢筋为:18150 钢筋总根数为：47 实配面积：11960.04 mm2X 方向顶部实际配置钢筋为:18150 钢筋总根数为：27 实配面积：6870.66 mm2C、900t 提梁机基础设计（单梁）满载时：一、轨道承载力计算基底宽 3200mm，主肋宽 1600mm，翼缘板外挑长度21根据郑州市华中建机有限公司提供的图纸，单个轮压m8016320p1.1216237.6KN，一侧轮子总长 5860mm，基底应力按 45 度角分布，基础受荷载长度 7860mm，基底总应力： akp8.192.38676.725.08501.5.82.47.1 二、轨道梁计算（C30）1、荷载计算1)提梁机荷载q 48.786.5241.82.1PmKN2)轨道梁自重 55.21g5.0.05. （轨道自重）21mKN荷载总计：778.48+55.2+1.05834.7 mKN2、荷载简图834.7kN/m834.7kN/m834.7kN/m834.7kN/m834.7kN/m834.7kN/m834.7kN/m3、内力计算0 支座 1 跨中 1 支座 2 跨中 2 支座 3 跨中 3 支座 4 跨中弯矩(KN*m) 0 47.68 -61.74 16.97 -45.13 28.21 -49.24 20.91剪力（KN） 282.11 427.38 362.18 362.48 349.91 359.59 342.23 342.234 支座 5 跨中 5 支座 6 跨中 6 支座 7 跨中 7 支座弯矩(KN*m) -49.24 28.21 -45.13 16.97 -61.74 47.68 0剪力（KN） 359.59 359.59 321.97 362.98 427.38 427.38 282.21224、配筋计算(1)梁板部分配筋计算基底宽 3200mm，主肋宽 1600mm，翼缘板外挑长度 ，翼m8016320缘板边缘厚度 500mm,施工图。1）斜截面抗剪强度验算（按每米长计算） mfVhc 45.02.103.47.08586.0 故斜截面抗剪满足强度要求2）翼缘板受力计算 KNM/.486.023/5.86120 3.59.1. mfhrAyds实配 16200 =1005 (横向)S2实配 412 =452 (纵向) 按构造配筋m（2）肋梁部分配筋计算1）正截面承载力计算跨中截面：a、计算信息几何参数：梁宽: b=1600mm 梁高: h=1000mm 梁的计算跨度: lo=850mm混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 钢筋种类: HRB335 fy=300N/mm2 最小配筋率: min=0.150纵筋合力点至近边距离: as=60mm 荷载信息:M=47.68kN*m设计参数:结构重要性系数: o=1.2b、计算过程判断深受弯构件类型： lo/h=850/1000=0.852, 属于深梁。计算梁截面有效高度： ho=h-as=1000-60=940mm 计算内力臂长度： z=0.6*lo=0.6*850=510.00mm23计算纵向受拉钢筋：As=M/(fy*z)*o=47.68*10 6/(300*510.00)*1.2=373.9mm2验算配筋率：=As/(b*h)=373.9/(1600*940)=0.025 =0.025min=0.200，不满足最小配筋率要求，取 As=min*b*h=0.200*1600*940=3008mm 2 。实配 1020 =3142SA2m支座截面：a、计算信息几何参数：梁宽: b=1600mm 梁高: h=1000mm 梁的计算跨度: lo=850mm材料信息：混凝土等级: C30fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 钢筋种类: HRB335 fy=300N/mm2最小配筋率: min=0.200纵筋合力点至近边距离: as=60mm 荷载信息：M=61.74kN*m设计参数：结构重要性系数: o=1.2b、计算过程判断深受弯构件类型： lo/h=850/1000=0.852, 属于深梁。计算梁截面有效高度： ho=h-as=1000-60=940mm 计算内力臂长度： z=0.6*lo=0.6*850=510.00mm计算纵向受拉钢筋：As=M/(fy*z)*o=61.74*10 6/(300*510.00)*1.2=484.2mm2验算配筋率：=As/(b*h)=484.2/(1600*940)=0.032 =0.027min=0.200，不满足最小配筋率要求，取 As=min*b*h=0.200*1600*940=3008mm 2 。实配 1020 =3142SA2m2）斜截面承载力计算 mhlhds 10)2(9410(3)2(310 KNbfldscd 38.4279.36.)85(.6)(60 故截面尺寸满足要求24KNbhflVascc 38.4271.380163.4)10852.9(6)2.9(6010 故按构造配筋。箍筋 10300(四肢箍)空载时：一、轨道承载力计算轨道梁尺寸 1600mm600mm，根据郑州市华中建机有限公司提供的图纸，单个轮压 p1.17582.5KN，一侧轮子总长 5860mm，基底应力按 45 度角分布，基础受荷载长度 7006mm，基底总应力： akp1566.1070.725.8162. 二、轨道梁计算（C30）1、荷载计算1)提梁机荷载q 31.27086.51.82.1PmKN2)轨道梁自重 25.21g.05. （轨道自重）21mKN荷载总计：270.31+25.2+1.05296.6 mKN2、荷载简图25296.6kN/m296.6kN/m296.6kN/m296.6kN/m296.6kN/m296.6kN/m296.6kN/m3、内力计算0 支座 1 跨中 1 支座 2 跨中 2 支座 3 跨中 3 支座 4 跨中弯矩(KN*m) 0 16.94 -21.94 6.03 -16.04 10.02 -17.50 7.43剪力（KN） 100.25 151.86 128.8 128.8 124.33 127.78 121.61 121.614 支座 5 跨中 5 支座 6 跨中 6 支座 7 跨中 7 支座弯矩(KN*m) -17.50 10.02 -16.04 6.03 -21.94 16.94 0剪力（KN） 127.78 127.28 114.41 128.80 151.86 151.86 100.254、配筋计算1）正截面承载力计算跨中截面：a、计算信息几何参数：梁宽: b=1600mm 梁高: h=600mm 梁的计算跨度: lo=850mm混凝土等级: C30fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 钢筋种类: HRB335 fy=300N/mm2 最小配筋率: min=0.200纵筋合力点至近边距离: as=60mm 荷载信息:M=16.94kN*m设计参数:结构重要性系数: o=1.2b、计算过程判断深受弯构件类型： lo/h=850/600=1.422, 属于深梁。计算梁截面有效高度： ho=h-as=600-60=540mm 计算内力臂长度： z=0.6*lo=0.6*850=510.00mm计算纵向受拉钢筋：As=M/(fy*z)*o=16.94*10 6/(300*510.00)*1.2=132.7mm2验算配筋率：=As/(b*h)=132.7/(1600*940)=0.0088 =0.0088min=0.200，不满足最小配筋率要求，取 As=m