六层框架结构办公楼设计计算书参考资料

六层框架结构办公楼设计- 1 -1 工程概况1.1 概况本工程为某大学综合办公楼，本工程为六层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约 3000m2 左右，建筑平面一字型，受场地限制，宽度 15m,长度40m。开间长 4m，进深长 6m，层高 3.6m，走廊宽 3m。框架梁、板、柱均采用现浇混凝土。1.2 地质资料1.2.1 场地概况拟建建筑场地已经人工填土平整，地形平坦，地面高程 4.6m。1.2.2 地层构成勘察揭露的地层，自上而下除第一层为近期人工填土外，其余均属第四全新世海陆交相互沉积。勘察深度范围内所揭露的地层，厚度变化很小，分布较均匀，其各层概况为： 杂填土：以粘土为主，含大量垃圾和有机质，不宜作为天然地基，平均厚度 2.5m。 淤泥质粉质粘土：深灰色，流塑状态。平均厚度 7.1m。 细砂：以细砂为主，少量粉砂，含粘粒，饱和，松散稍密状。平均厚度为 2.4m中砂：以中粗砂为主，饱和，属密实状态，承载力特征值为 220kpa，工程地质性良好，可以做桩尖持力层。本层为揭穿。1.2.3 地下水情况场地地下水在勘探深度范围内分上下两个含水层，第一含水层位于第层淤泥质粉质粘土层中，属上层空隙滞水，水位高程约为 4.2m；第二层含水层主要存于第层细砂层中，属空隙潜水，具有一定的静水压力。经取水样进行水质分析，判定该地下水对混凝土无侵蚀性。1.2.4 工程地质评价 场地土类型与场地类别：经计算，本场地 15m 深度以内土层平均剪切六层框架结构办公楼设计- 2 -波速（按各层厚度加权平均）为 Vsm=140160m/s，即场地土类型为中软场地土；另据区域资料表明，该场地覆盖层厚度 Dov 为 60m，按建筑抗震设计规范.划分该场地类别为类土。 场地地基液化判别：第层细砂层为液化土层，I IE =11.3，属中等液化。 地基持力层选择与评价：第层杂填土不宜作天然地基；第层淤泥质粉质粘土位软弱下卧层；第层细砂层属中等液化土层，未经处理不可作为地基持力层；第层中砂层物理学性质较好，可作为桩尖持力层。有关桩的设计和要求，详见建筑桩基技术规范 （JGJ942008 ） ，各层土的承载力特征值及桩设计参数见下表 1.1:各层土的承载力特征值及桩设计参数 表1.1沉管灌注桩 预制桩承载力特征值桩侧阻力特征值桩端端阻力特征值桩侧阻力特征值桩端端阻力特征值层序土层名称平均厚度（m）实际标贯击数/临界标贯击数fak（kPa）qsia（kPa）qpa（kPa）qsia（kPa）qpa（kPa）杂填土2.5淤泥质粉质粘土7.1 65 20 24 细砂 2.4 0.60 150 29 38 中砂未揭穿230 42 1600 47 2100六层框架结构办公楼设计- 3 -1.2.5 地基方案根据拟建建筑物的特点及场地岩土工程条件，基础形式可采用桩基础。建议采用层中砂作为桩尖持力层，桩型可考虑灌注桩或预制桩。1.3 地震资料根据国家地震局审批的地震区划图及其说明 ，本场地属于强震区，其地震基本烈度为 8 度，设计基本地震的加速度为 0.2g，设计地震分组为第一组。1.4 气象条件基本风压 0.75kN/m2，基本雪压 0六层框架结构办公楼设计- 4 -2 构件估算及布置2.1 框架梁、柱的截面尺寸估算2.1.1 框架梁估算纵向主梁最大跨度 l1=4500mmh=（1/81/12） l 1=（1/81/12）4500mm=（563375）mm 取 500mmb= （1/21/3） h =（1/21/3） 500mm=（250167 ）mm 取 200mm 横向主梁最大跨度 l2=6600mmh=（1/81/12） l 2=（825550）mm 取 700mmb= （1/21/3） h=（360 240）mm 取 300mm 次梁最大跨度 l2=6600mmh=（1/121/18） l 2=（550367）mm 取 450mmb= （1/21/3） h =（225 150）mm 取 200mm考虑到走廊处横向主梁跨度较小，故取其截面为 200mm500mm各梁截面尺寸如下表：各梁截面尺寸估算表 表 2.1横向主梁 KL1（mmmm）横向主梁 KL2（ mmmm）横向主梁 KL3（mmmm）次梁 L1 、L 2（mmmm）300700 200500 200500 2004502.1.2 框架柱计算框架高度 3.65+5=23m，烈度为 8 度查构筑物抗震设计规范得该框架结构抗震等级为二级，框架柱轴压比限值为 N=0.8采用 C30 混凝土，由于 N=Fgn六层框架结构办公楼设计- 5 -中柱和边柱的负荷面积分别是 4.56.75m2和 3.36.75m2所以 中柱 AcFgn/fc=1.254.56.751510 36/（0.814.3）=298705mm2边柱 AcFgn/fc=1.253.36.751510 36/（0.814.3）=227813mm2根据以上计算结果，并以安全起见，标准层统一取 600600mm2，首层统一取800800 mm22.2 屋（楼）盖的结构平面布置图图 2-1 屋（楼）盖平面布置图 2.3 框架计算简图底层高 h 取 5m，其他层高 3.6m六层框架结构办公楼设计- 6 -图 2-2 框架计算简图3 屋（楼）盖设计3.1 荷载计算3.1.1 办公室、走廊荷载计算 办公室恒载标准值25mm 厚水泥砂浆找平层 0.02520=0.5 kN/m2120mm 厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3.0 kN/m 215mm 厚板底纸筋灰抹灰 0.01516=0.24 kN/m 2小计 3.74 kN/m 2 活载标准值走道 2.5 kN/m 2办公室 2.0 kN/m 2设计值： 走道 g=1.23.74=4.49 kN/m 2q=1.42.5=3.5 kN/m2g+q=7.99 kN/m2g+q/2=6.24 kN/m2六层框架结构办公楼设计- 7 -办公室 g=1.23.74=4.49 kN/m 2q=1.42.0=2.8 kN/m2g+q=7.29 kN/m2g+q/2=5.89 kN/m23.1.2 卫生间荷载计算 恒载标准值陶瓷锦砖 0.12 kN/m 220mm 厚防水砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m 2120mm 厚钢筋混凝土板自重 0.1225=3 kN/m 215mm 厚板底纸筋灰抹灰 0.01516=0.24 kN/m 2小计 3.76 kN/m 2 活载标准值活载标准值 2.5 kN/m 2设计值： g=1.42.5=3.5 kN/m 2q=1.23.76=4.51 kN/m2g+q/2=6.26 kN/m2g+q=8.01 kN/m23.1.3 屋面荷载计算（不上人屋面） 恒载标准值180mm 厚砖砌架空隔热层 1.1 kN/m 2三毡四油上铺绿豆砂 0.4 kN/m 225mm 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.02520=0.5 kN/m 21:6 水泥焦渣找坡（最薄 30mm） 0.08510=0.85 kN/m 2100mm 厚混凝土板自重 0.125=2.5 kN/m 215mm 厚板底纸筋灰抹灰 0.01516=0.24 kN/m 2小计 5.59 kN/m 2 活载标准值标准值： q k=0.5 kN/m2设计值： g=1.25.59=6.71 kN/m 2六层框架结构办公楼设计- 8 -q=1.40.5=0.7 kN/m2g+q/2=7.06 kN/m2g+q=7.41 kN/m2q/2=0.35 kN/m23.2 弯矩计算本设计中 lo1/lo23，所以只有双向板，设计时按弹性理论方法设计，跨中最大弯矩的情况，荷载分布情况可以分解为满布荷载 q+q/2 及间隔布置q/2两种情况，请一种情况可以近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的，支座最大负弯矩可近似按活载满布求得，即支座 g+q 下的支座弯矩，考虑泊松比的影响，取 =0.2，查表“双向板按弹性分析的系数表” （见混凝土结构中册）对各区格楼盖弯矩进行计算，列于表 3.1、3.2 中：楼盖弯矩 表 3.1区格项目B1 B2 B3 B4lo1 (m) 3.3 3.3 3.3 2.4lo2 (m) 4.5 4.5 4.5 4.5lo1/lo2 0.733 0.733 0.733 0.533m1(kNm)（0.0402+0.20.0183）5.893.32+（0.0641+0.20.0310）1.43.32=3.89（0.0337+0.20.0104）5.893.32+（0.0641+0.20.0310）1.43.32=3.37（0.0305+0.20.0124）5.893.32+（0.0641+0.20.0310）1.43.32=3.19（0.0539+0.20.0096）6.422.42+（0.0917+0.20.0198）1.752.42=3.02m2(kNm)（0.04020.2+0.0183）（0.03370.2+0.0104）（0.03050.2+0.0124）（0.05390.2+0.0096）六层框架结构办公楼设计- 9 -5.893.32+（0.06410.2+0.0310）1.43.32=2.365.893.32+（0.06410.2+0.0310）1.43.32=1.775.893.32+（0.06410.2+0.0310）1.43.32=1.856.422.42+（0.09170.2+0.0198）1.752.42=1.14m1(kNm)-0.09567.293.32=-7.59-0.07587.293.32=-6.02-0.07137.293.32=-5.66-0.11507.292.42=-5.29m2(kNm)-0.07527.293.32=-5.97-0.05727.293.32=-4.54-0.05667.293.32=-4.49-0.07857.292.42=-3.61m1”(kNm)-7.59 -6.02 -5.66 -5.29m2”(kNm)-5.97 -4.54 -4.49 -3.61续表 3.1区格项目B5 B6 B7lo1 (m) 2.4 3.3 3.3lo2 (m) 4.5 4.5 4.5lo1/lo2 0.533 0.733 0.733m1(kNm)（0.0390+0.20.0050）6.422.42+（0.0917+0.20.（0.0402+0.20.0183）6.263.32+（0.0641+0.20.（0.0337+0.20.0104）6.263.32+（0.0641+0.20.031六层框架结构办公楼设计- 10 -0198）1.752.42=2.440310）1.753.32=4.330）1.753.32=3.78m2(kNm)（0.03900.2+0.0050）6.422.42+（0.09170.2+0.0198）1.752.42=3.45（0.04020.2+0.0183）6.263.32+（0.06410.2+0.0310）1.753.32=2.63（0.03370.2+0.0104）6.263.32+（0.06410.2+0.0310）1.753.32=1.77m1(kNm)-0.08197.992.42=-3.77-0.09568.013.32=-8.34-0.07588.013.32=-6.61m2(kNm)-0.05717.992.42=-2.36-0.07338.013.32=-6.74-0.05728.013.32=-4.99m1”(kNm)-3.77 -8.34 -6.61m2”(kNm)-2.36 -6.74 -4.99屋盖弯矩图 表 3.2区格项目B1 B2 B3 B4lo1 (m) 3.3 3.3 3.3 2.4六层框架结构办公楼设计- 11 -lo2 (m) 4.5 4.5 4.5 4.5lo1/lo2 0.733 0.733 0.733 0.533m1(kNm)（0.0402+0.20.0183）7.063.32+（0.0641+0.20.0310）0.353.32=3.64（0.0337+0.20.0104）7.063.32+（0.0641+0.20.0310）0.353.32=3.02（0.0305+0.20.0124）7.063.32+（0.0641+0.20.0310）0.353.32=2.80（0.0539+0.20.0096）7.062.42+（0.0917+0.20.0198）0.352.42=2.46m2(kNm)（0.04020.2+0.0183）7.063.32+（0.06410.2+0.0310）0.353.32=2.19（0.03370.2+0.0104）7.063.32+（0.06410.2+0.0310）0.353.32=1.48（0.03050.2+0.0124）7.063.32+（0.06410.2+0.0310）0.353.32=1.59（0.05390.2+0.0096）7.062.42+（0.09170.2+0.0198）0.352.42=0.90m1(kNm)-0.09567.413.32=-7.71-0.07587.413.32=-6.12-0.07137.413.32=-5.75-0.11507.412.42=-4.91m2(kNm)-0.07737.413.32=-6.24-0.05727.413.32=-4.62-0.05667.413.32=-4.57-0.07857.412.42=-3.35m1”(kNm)-7.71 -6.12 -5.75 -4.91m2”(kNm)-6.24 -4.62 -4.57 -3.35六层框架结构办公楼设计- 12 -续表 3.2区格项目B5 B6 B7lo1 (m) 2.4 3.3 3.3lo2 (m) 4.5 4.5 4.5lo1/lo2 0.533 0.733 0.733m1(kNm)（0.0390+0.20.0050）7.062.42+（0.0917+0.20.0198）0.352.42=1.823.64 3.02m2(kNm)（0.03900.2+0.0050）7.062.42+（0.09170.2+0.0198）0.352.42=0.602.19 1.48m1(kNm)-0.08197.412.42=-3.50-7.71 -6.12m2(kNm)-0.05717.412.42=-2.44-6.24 -4.62m1”(kNm)-3.50 -7.71 -6.12六层框架结构办公楼设计- 13 -m2”(kNm)-2.44 -6.24 -4.623.3 配筋计算楼板选用 8 钢筋作为受力主筋，采用 C30 混凝土，f y=210N/mm2lo1（短跨）方向跨中截面的 ho1=h-20=120-20=100mmlo2（长跨）方向跨中截面的 ho2=h-30=120-30=90mm支座截面处 ho=100mm截面设计用的弯矩：中间跨和跨中截面及中间支座截面减小 20%，边跨中截面及楼板边缘算起第二个支座截面 lb/lo1.5 时，减小 20%，楼板的角区格不折减。为便于计算，近似取 =0.95，A s=M/0.95fyho楼面配筋计算结果及实际配筋列于表 3.3 中楼面计算及配筋 表 3.3截面 ho（mm）M（kNm） As（mm 2/m）配筋 实际lo1 方向 100 3.89 195 8120 419B1lo2 方向 90 2.36 131 8120 419lo1 方向 100 0.83.37=2.70 135 8120 419B2lo2 方向 90 1.77 99 8120 419lo1 方向 100 0.83.19=2.55 128 8120 419B3lo2 方向 90 0.81.85=1.48 82 8120 419lo1 方向 100 3.02 151 8120 419B4lo2 方向 90 1.14 63 8120 419lo1 方向 100 0.82.44=1.95 98 8120 419B5lo2 方向 90 0.83.45=2.76 154 8120 419lo1 方向 100 4.33 217 8120 419B6lo2 方向 90 2.63 146 8120 419lo1 方向 100 0.83.78=3.02 151 8120 419跨中B7lo2 方向 90 2.0 111 8120 419六层框架结构办公楼设计- 14 -1-2 100 -0.85.97=-4.78 240 8120 419lo1 方向 100 -0.87.59=-6.07 304 8120 4192-3 lo2 方向 100 -0.85.97=-4.78 240 8120 4192-4 100 -0.86.02=-4.82 242 8120 4192-5 100 -0.86.02=-4.82 242 8120 4192-6 100 -0.86.74=-5.39 270 8120 4193-3 100 -0.84.49=-3.59 180 8120 4193-5 100 -0.85.66=-4.53 227 8120 4193-7 100 -0.84.99=-3.99 200 8120 4194-5 100 -0.83.61=-2.89 145 8120 4194-7 100 -0.86.61=-5.29 265 8120 419支座6-7 100 -0.88.34=-6.67 334 8120 419lo1 方向 100 -7.59 380 8120 419B1lo2 方向 100 -5.97 299 8120 419lo1 方向 100 -4.54 228 8120 419B2lo2 方向 100 -5.29 265 8120 419lo1 方向 100 -8.34 418 8120 419B4lo2 方向 100 -3.61 181 8120 419B6 lo2 方向 100 -6.74 338 8120 419边缘支座B7 lo2 方向 100 -4.99 250 8120 4190.45ft/fy=0.451.43/210=0.306%0.2%，取 min=0.306%=As/bh o=419/1000100=0.419% minh/ho=0.306%120/90=0.408%合格屋面配筋计算：楼板选用 8 钢筋作为受力主筋，采用 C30 混凝土，f y=210N/mm2lo1（短跨）方向跨中截面的 ho1=h-20=100-20=80mmlo2（长跨）方向跨中截面的 ho2=h-30=100-30=70mm支座截面处 ho=80mm屋面计算及配筋 表 3.4六层框架结构办公楼设计- 15 -截面 ho（mm）M（kNm） As（mm 2/m）配筋 实际lo1 方向 80 3.64 228 8160 314B1lo2 方向 70 2.19 157 8160 314lo1 方向 80 0.83.02=2.42 152 8160 314B2lo2 方向 70 1.48 106 8160 314lo1 方向 80 0.82.8=2.24 140 8160 314B3lo2 方向 70 0.81.59=1.27 91 8160 314lo1 方向 80 2.46 154 8160 314B4lo2 方向 70 0.90 64 8160 314lo1 方向 80 0.81.82=1.46 91 8160 314B5lo2 方向 70 0.80.6=0.48 34 8160 314lo1 方向 80 3.64 228 8160 314B6lo2 方向 70 2.19 157 8160 314lo1 方向 80 0.83.02=2.42 152 8160 314跨中B7lo2 方向 70 1.48 106 8160 3141-2 80 -0.86.24=-4.99 313 8100 503lo1 方向 80 -0.84.62=-3.70 232 8100 5032-3 lo2 方向 80 -0.86.12=-4.90 307 8100 5032-4 80 -0.86.12=-4.90 307 8100 5032-5 80 -0.86.12=-4.90 307 8100 5032-6 80 -0.86.24=-4.99 313 8100 5033-3 80 -0.84.57=-3.67 230 8100 5033-5 80 -0.85.75=-4.60 288 8100 5033-7 80 -0.84.62=-3.70 232 8100 5034-5 80 -0.83.35=-2.68 168 8100 5034-7 80 -0.86.12=-4.90 307 8100 503支座6-7 80 -0.87.71=-6.17 387 8100 503六层框架结构办公楼设计- 16 -lo1 方向 80 -7.71 483 8100 503B1lo2 方向 80 -6.24 391 8100 503lo1 方向 80 -4.91 308 8100 503B2lo2 方向 80 -4.26 289 8100 503lo1 方向 80 -7.71 483 8100 503B4lo2 方向 80 -3.35 210 8100 503B6 lo2 方向 80 -6.24 391 8100 503边缘支座B7 lo2 方向 80 -4.62 289 8100 5030.45ft/fy=0.451.43/210=0.306%0.2%，取 min=0.306%=As/bh o=314/1000100=0.393% minh/ho=0.306%100/80=0.383%合格六层框架结构办公楼设计- 17 -4 次梁设计4.1 楼盖次梁设计4.1.1 荷载计算 卫生间恒载设计值：板传来的面荷载 g=4.512=9.02 kN/m 2q=1.42.52=7 kN/m2p1=（g+q）l o1/2=(9.02+7) 3.3/2=26.43 kN/m （梯形荷载）次梁自重 0.2（0.45-0.12）251.2=1.98 kN/m20mm 厚次梁粉刷 0.02（0.45-0.12）201.2=0.32 kN/m小计 p=2.3 kN/m （均布荷载）次梁承重为 p1与 p 的叠加 办公室板传来的面荷载 g=4.492=8.98 kN/m 2q=1.422.02=5.6 kN/m2p2=（g+q）l o1/2=(8.98+5.6) 3.2/2=24.06 kN/m （梯形荷载）p=2.3 kN/m （均布荷载） 次梁承重为 p2与 p 的叠加六层框架结构办公楼设计- 18 -4.1.2 弯矩计算及配筋 对次梁 L2 其受力情况如下图 4-1图 4-1 次梁 L2上受力图跨中最大弯矩由结构力学求解器得分别为（kNm）：34.70,16.84，20.58,20.58,16.84,34.70支座负弯矩为（kNm）：-45.12，-32.82，-36.92，-32.82，-45.12取其最大值 M= -45.12 kNm其剪力如图 4-2 所示：图 4-2 次梁 L2剪力图（kN）取其最大值 V=49.47 kN次梁采用 C30 混凝土，用 HRB335 钢筋受弯筋，箍筋 HPB235ho=450-25-10=415 mm s=45.12106/1.014.32004152=0.092六层框架结构办公楼设计- 19 -=0.097 s=1-0.5=1-0.50.097=0.952As=M/ sfyho=45.12106/0.952300415=381 mm2选 412，A s =452 mm2As/bho=452/200415=0.545% minh/ho=0.45ft/fyh/ho=0.451.43450/300415=0.233%0.2% h/h o=0.2%450/415=0.217%满足最小配筋率要求斜截面承载力验算：hw=ho-hf=415-120=295 mmhw/b=295/400=1.47540.25 cfcho=0.251.014.3200415=296725 N=296.725 kNV max=49.47 kN截面合格0.7ftbho=0.71.43200415=83.083 kNV max按构造配筋 sv，min =0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163% 选 8200 sv=250.3/200200=0.25%0.163%0.2%合格 对次梁 L1图 4-3 次梁 L1受力图六层框架结构办公楼设计- 20 -由结构力学求解器得：跨中最大弯矩分别为（kNm）：34.72,16.77,20.77,19.60,19.52,21.06,15.99,38.45 支座最大负弯矩分别为（kNm）：-45.08，-32.98，-36.30，-35.14，-36.47，-32.31，-47.59M max=-47.59 kNm其剪力图如图 4-4 所示：图 4-4 次梁 L1剪力图 （kNm）Vmax=52.39 kN s=47.59106/1.014.32004152=0.097 s=0.952As=M/ sfyho=47.59106/0.952300415=402 mm2选 412，A s =452 mm2As/bho=452/200415=0.545% minh/ho=0.45ft/fyh/ho=0.451.43450/300415=0.233%0.2% h/h o=0.2%450/415=0.217%满足最小配筋率要求斜截面承载力验算：hw=ho-hf=415-120=295 mmhw/b=295/400=1.47540.25 cfcho=0.251.014.3200415=296725 N=296.725 kN六层框架结构办公楼设计- 21 -V max=52.39 kN截面合格0.7ftbho=0.71.43200415=83.083 kNV max按构造配筋 sv，min =0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163% 选 8200 sv=250.3/200200=0.25%0.163%0.2%4.2 屋盖次梁设计板传来的面荷载： g=6.712=13.42 kN/m 2q=0.72=1.4 kN/m2p3=（g+q）l o1/2=(13.42+1.4) 3.3/2=24.45 kN/m （梯形荷载）次梁自重 0.2（0.45-0.1）251.2=2.1 kN/m20mm 厚次梁粉刷 0.02（0.45-0.1）201.2=0.17 kN/m小计 p=2.27 kN/m （均布荷载）次梁承重为 p3与 p 的叠加与楼板荷载相差不大，可按楼板次梁配筋六层框架结构办公楼设计- 22 -5 楼梯设计图 5-1 标准层楼梯平面布置图5.1 标准层楼梯段设计混凝土采用 C30，板采用钢筋 HPB235，梁纵筋采用 HRB335，楼梯间尺寸为六层框架结构办公楼设计- 23 -6600mm4500mm，现浇楼梯，踏步尺寸为 150mm300mm，取板厚h=120mm，tan=150/300=0.5，cos=0.8945.1.1 标准层楼梯段板的荷载计算（取 1m 宽板带） 恒载标准值30mm 厚水磨石面层 （0.3+0.15）0.65/0.3=0.98 kN/m三角形踏步 0.50.30.1525/0.3=1.88 kN/m120mm 厚混凝土斜板 0.1225/0.894=3.36 kN/m板底抹灰 0.0217/0.894=0.38 kN/m小计 g k=6.6 kN/m 活载标准值qk=2.5 kN/m21m 宽板带 q k=2.5 kN/m g+q=1.2gk +1.4qk= 1.26.6+1.42.5=11.42 kN/mg+q=1.35gk+1.40.7qk= 1.356.6+1.40.72.5=11.36 kN/m活载起控制作用，g+q=11.42 kN/m5.1.2 内力计算及配筋平台板的计算跨度 l o=3.3m跨中弯矩：M=pl o2/10=11.423.32/10=12.44 kNm配筋计算：ho=h-as=120-20=100 (mm) s=12.44106/1.014.310001002=0.087=0.0911 s=1-0.5=1-0.50.0911=0.954As=M/ sfyho=21.44106/0.954210100=621 mm2选 10120，A s =654 mm2= A s/bho=654/1000100=0.654% min=max（0.45f t/fy，0.2%）=0.272% minh/ho=0.272%120/100=0.327%合格六层框架结构办公楼设计- 24 -5.2 标准层平台板计算设平台板厚 80mm，取 1m 宽板带计算5.2.1 荷载计算 恒载标准值平台自重 0.08251=2 kN/m水磨石面层 0.65 kN/m20mm 厚板底抹灰 0.0217=0.34 kN/m小计 g k=2.99 kN/m 活载标准值qk=2.5 kN/mg+q=1.2gk+1.4qk= 1.22.99+1.42.5=7.09 kN/mg+q=1.35gk+1.40.7qk= 1.352.99+1.40.72.5=6.49 kN/m可变荷载起控制作用5.2.2 内力计算及配筋平台的计算跨度：l o=2.40.50.2+0.12/2=2.36 m跨中弯矩：M=pl o2/10=7.092.362/10=3.95 kNmho=h-as=120-20=100 (mm) s=3.95106/1.014.31000602=0.077=0.0080 s=1-0.5=1-0.50.0080=0.960As=M/ sfyho=3.95106/0.96021060=327 mm2选 8150，A s =335 mm2= A s/bho=335/100060=0.654% min=max（0.45f t/fy，0.2%）=0.306% minh/ho=0.306%80/60=0.408%分布钢筋配筋率不宜小于 0.15%，且不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面积的 15%As=0.15%100080=1200 mm20.15335=50.25 mm 2选用 8250 六层框架结构办公楼设计- 25 -As=201 mm25.3 平台梁设计平台梁尺寸取 200mm350mm5.3.1 荷载计算 恒载标准值梁自重 0.2（0.35-0.08）25=1.25 kN/m梁侧粉刷 0.02（0.35-0.08）217=0.18 kN/m平台板传来 2.992.4/2=3.59 kN/m楼梯板传来 6.63.3/2=10.89 kN/m 活载标准值gk=2.5（3.30.5+2.40.5）=7.13 kN/mg+q=1.2gk+1.4qk= 1.215.91+1.47.13=29.07 kN/mg+q=1.35gk+1.40.7qk= 1.3515.91+1.40.77.13=28.47 kN/m由此知可变荷载起控制作用，取 g+q=29.07 kN5.3.2 内力计算及配筋计算跨度 l o=1.05ln=1.05（4.5-0.24）=4.47 m弯矩设计值 M= pl o2/8=29.074.472/8=72.61 kNm最大剪力设计值 V=pl n/2=29.07（4.5-0.24）/2=61.91 kN截面按倒 L 形计算 b f=b+5hf=200+580=600 mmM= 1fcbfhf(ho-hf/2)=1.014.360080(315-80/2) 10-6=188.76 kNmM=72.61 kNm属于第一类截面 s=72.61106/1.014.36003152=0.085=0.089 s=1-0.5=1-0.50.089=0.955As=M/ sfyho=72.61106/0.955300315=804 mm2选 416，A s =804 mm2= A s/bho=804/200315=1.28%六层框架结构办公楼设计- 26 - min=max（0.45f t/fy，0.2%）h/h o =0.238%合格5.3.3 斜截面配筋验算截面尺寸hw=ho-hf=315-80=235 mmhw/b=235/200=1.17540.25 cfcho=0.251.014.3200315=225.23 kNV max=61.91 kN截面合格0.7ftbho=0.71.43200315=63.06 kNV max按构造配筋 sv，min =0.24ft/fyv=0.241.43/210=0.163% 选 8250 sv=250.3/200250=0.202%0.163%满足5.4 底层楼梯设计平面布置如图 5-2六层框架结构办公楼设计- 27 -图 5-2 底层楼梯明面布置图地层踏步尺寸取 150mm300mm首层楼梯的平台处净高=1.8+0.6-0.35-0.02=2.13m2m楼梯下的净高=1.8+