教学楼毕业设计纯手算准确详尽

青岛滨海学院毕业设计1目录1 毕业设计任务书 11.1 题目来源：教师自拟课题 .11.2 设计要求 .11.3 完成设计的内容 .11.4 各阶段时间安排，应完成的工作量 .32 建 筑 设 计 .52.1 设计理念 .52.2 工程概况 .52.3 设计依据 .52.4 建筑设计方案 .52.5 楼地面、墙体做法 .63 结 构 设 计 .83.1 设计资料 .83.2 梁柱截面尺寸估算 .83.3 屋盖、楼盖设计 .83.4 恒荷载内力计算 193.5 活荷载作用下力计算 283.6 风荷载内力计算 363.7 地震作用内力计算 413.8 内力组合 493.9 截面设计 633.10 楼梯设计 .783.11 基础设计 .81致谢 .89参考文献 .90附录（高校教学楼施工图 ） .92青岛滨海学院毕业设计11 毕业设计任务书1.1 题目来源：教师自拟课题本毕业设计的课题来源于教师。教学楼是学校的主要建筑之一。其由普通教室构成的课堂教学区和各类实验、实训场室构成的实践教学区以及教师办公等三个相对独立又互相联系的三个功能单元组成。建筑面积控制在 6000m2 以内，建筑层数为 5 层，由三类用房组成：（1）30 个普通教室（每个 60-90 ） ，六个阶梯教室计建筑面积（每个 90-150 ）,才共 2550 m2；（2）各类实验、实训场所 16 个（ 90-120） ，计建筑面积 2 000 m2；（3）办公室及其他用房（15-30）1500 m 2。结构设计条件：依据建筑抗震设计规范 （GB50011-2001 ）表 4.1.3，土的类型划分为：第 1 层耕土为软弱土，第 2 层残积土为中硬土，第 3 层强风化花岗岩为坚硬土。该场地类别为类，地段类别为可进行建设的一般地段。青岛开发区抗震设防烈度为 6度，我们要求按 7 度设防，设计基本地震加速度值为 0.15 g,属第 2 组，场地特征周期为0.45 s 。1.2 设计要求1.建筑设计应符合学校的总体规划，应与周边环境和建筑物相协调。在满足总体规划的前提下，设计应富有创意，东、南立面要注意美观。2.在形式、结构、功能的关系上，在保证结构安全的前提下，以实现预期功能为主。应尽量避免为追求形式而增加没有实际功能的构造。3.应体现智能建筑、节能建筑、绿色建筑的设计理念。4.普通教学用房应符合学校建筑设计规范，实验实训用房应符合实验室设计规范。5.采用统一的柱网设计。6.采光、通风良好。人流集散便捷。噪声不能相互干扰。走廊、楼梯宜宽敞。 7.消防按规范要求设计。8.每层楼面设置男女厕所，女位数略多，总位数按规范设计。设置拖把池、洗手池。9.教室的功能要求：寛敞，明亮、左侧进光、桌椅排列要满足水平视角、垂直视角的要求。10.教室轴线尺度应按学生座位合理排列来决定。教室层高满足规范及功能要求。高 校 教 学 楼 设 计21.3 完成设计的内容1.3.1 建筑设计1）总平面图、设计说明、门窗表、装饰材料做法表 2）底层平面图 1：1003）标准层平面图 1：1004）剖面图（12 个、要求剖到楼梯）1：1005）立面图（2 个） 1：100 6）楼梯详图： 1：507）主要节点构造详图（34 个） 1：201.3.2 结构设计1.3.2.1 设计计算内容（1）根据已确定的建筑设计方案，按技术先进、经济合理、安全可靠、施工方便的原则选择主体结构承重体系，主体结构建议采用钢筋砼全现浇框架结构；（2）完成标准层结构平面布置；（3）确定框架结构的计算简图，选取一个具有代表性的计算单元，确定计算模型，计算相应的参数；（4）荷载的汇集计算：包括竖向恒载、竖向活载、水平风荷载、水平地震作用计算；（5）框架内力组合：按最不利内力情况，进行内力组合；（6）梁柱的截面设计：对所确定的计算单元框架中的梁柱进行承载力计算（7）柱下基础设计：基础形式由地质条件确定,可选用柱下钢筋混凝土独立基础。（8）标准层楼板设计；（9）一部主楼梯设计；（10）利用计算机软件对框架结构的内力计算进行校核并与手算结果对比。1.3.2.2 结构施工图要求（1）结构设计总说明；（2）基础平法施工图；（3）柱平法施工图；（4）标准层框架梁平法施工图（标准层梁柱节点钢筋锚固要求按图集要求算出并标青岛滨海学院毕业设计3注） ；（5）标准层楼板平法施工图；（6）顶层框架梁平法施工图（顶层梁柱节点钢筋锚固要求按图集要求算出并标注） ；（7）楼梯平法施工图。1.3.2.3 计算书要求计算书一份：目录、页码、中、英文摘要、正文(包括计算机校核结果)、参考文献、致谢。1.4 各阶段时间安排，应完成的工作量（一）建筑设计(3 周)1方案比较、分析、确定（1 周）2绘制建筑施工图（1 周半）3编写建筑设计说明书 （半周）（二）结构设计（8 周）1结构选型及结构布置（1 周）2主要框架的荷载计算、内力分析、截面设计（2 周）3楼梯、雨棚、基础、梁板的计算（2 周）4绘制结构施工图（2 周）5整理计算书（1 周）（三）准备答辩（1 周）注：根据进展情况，酌情安排上机设计，楼梯、雨篷、基础、板、梁的设计计算需手算完成，主要框架的计算允许使用 PKPM 软件计算完成。应阅读的基本文献目录（一）建筑部分2、 民用建筑设计通则 GB50352-20053、 办公楼建筑设计规范 JGJ6789高 校 教 学 楼 设 计44、 建筑设计防火规范 GB5001620065、 建筑地面设计规范 GB50037966、 屋面工程技术规范 GB50207947、 公共建筑节能设计标准 GB5018920058、 建筑设计资料集 中国建筑工业出版社 2005.39、 房屋建筑学各种新版本教材10、 公共建筑设计原理 天津大学出版社:中国建筑工业出版社 ISBN:711200632511、 建筑设计规范大全中国建筑工业出版社（二）结构部分1、 建筑结构可靠度设计统一标准 GB50068-2001。2、 建筑工程抗震设防分类标准 GB50223-2008。3、 建筑结构荷载规范(2006 版) GB50009-2001。4、 混凝土结构设计规范 GB50010-2002。5、 建筑抗震设计规范(2008 版) GB50011-2001。6、 建筑地基基础设计规范 GB50007-2002。7、 混凝土结构耐久性设计规范GB/T 50476 2008 8、 新编高层建筑结构设计包世华主编，中国水利水电出版社，2003。9、 建筑抗震设计郭继武编，中国建筑工业出版社，2002。10、 土木工程专业毕业设计指导梁兴文主编 ，科学出版社 ，2003。11、 混凝土结构设计规范算例规范编委会，中国建筑工业出版社，2003。12、 建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社，2003。13、 混凝土结构构造手册中国有色工程设计研究总院主编，中国建筑工业出版社，200614、 建筑抗震构造手册刘大海、杨翠如、陈晞暝编著，中国建筑工业出版社，2006。15、 建筑抗震设计规范疑问解答 王亚勇、戴国莹著，中国建筑工业出版社，2003。16、有关结构专业图集：03G101-1 、03G101-2、 04G101-3、 04G101-4、06G101-6。青岛滨海学院毕业设计52 建 筑 设 计2.1 设计理念作为一个教学楼专业设计个案，在平面规划中自始至终遵循实用、功能需求和人性化管理充分结合的原则。在设计中，既结合教学楼需求和工作流程，科学合理的划分职能区域。材料运用耐磨、环保的现代材料。经过精心设计,在满足各种教学功能需要的同时,又简洁、大方、美观,能充分体现出教学的形象.在整个设计过程中，设计者本着“安全，适用，经济，美观”的原则，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，完成了建筑设计这一环节，合理的选择框架结构形式，并为以后的结构设计打下了良好的基础。2.2 工程概况本办公楼位于青岛市，该地段交通便利，地势平坦，环境较好。建筑面积为6080m ，主体共五层，总高为 20.4m，设楼梯 3 个，该教学楼室内外高差为 450mm，层2高均为 3.9m，结构形式为框架结构。2.3 设计依据1、青岛滨海学院土木工程专业 2008 级毕业设计任务书2、有关建筑、结构的规范、标准；3、有关施工规范、施工技术要求2.4 建筑设计方案2.4.1 平面设计建筑朝向为南北向，采光通风情况良好。平面布置满足长宽比小于 5，采用纵向4.2m、横向 7.2m 的柱距。考虑本建筑背面和正面均毗邻主要干道，故将本建筑设计成一个横放的“L”形。2.4.2 立面设计高 校 教 学 楼 设 计6立面设计时首先应推敲各部分总的比例关系，考虑建筑物整体的几个方面的统一，相邻立面的连接与协调，然后着重分析各立面上墙面的处理、门窗的调整和安排，对入口等进一步进行处理。节奏韵律和虚实对比，是使建筑立面高于表现力的重要设计手法，在建筑立面上，相同构件或门窗作有规律的重复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律的效果。立面的节奏感在门窗的排列组合、墙面的构件划分中表现得比较突出。该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。2.4.3 剖面设计剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联系的。为满足住教学楼使用要求，正立面主要以推拉窗为主，兼到采光和美观的作用，同时也便于学生休息，远眺，放松放松紧张的神经。整座大楼的立面美观大方，有一定的可观性。2.5 楼地面、墙体做法2.5.1 地 面 做 法瓷砖地面（包括水泥沙浆打底）100mm 厚 C10 混凝土100mm 厚碎石或碎砖夯实2.5.2 楼 面 做 法小瓷砖地面20mm厚1：3水泥砂浆找平层120mm厚现浇钢筋混凝土板20mm 厚纸筋石灰摸底2.5.3 屋 面 做 法 ：20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层两道 TS 复合防水卷材20mm厚1：2.5水泥砂浆防护层15mm厚沥水泥膨胀珍珠岩保温层20mm厚1：3水泥砂浆找平层120mm厚现浇钢筋混凝土板20mm 厚 纸 筋 灰 石 灰 打 底青岛滨海学院毕业设计72.5.4 内 墙 面 做 法 20mm 厚水泥砂浆粉面2.5.5 外 墙 面 做 法8mm 厚 1：2.5 水泥砂浆粉面；10mm 厚 1:3.0 水泥砂浆打底；2.5.6 楼 梯 做 法 水磨石踏步20mm 厚 1：2 水泥砂浆结合层130mm 厚混凝土板（厚度不包括踏步三角部分）台阶面向外坡 1% 20mm 板底砂浆抹灰2.5.7 卫 生 间 地 面 做 法45mm 厚陶瓷棉砖25mm 厚水泥沙浆15mm 厚水泥沙浆找平40mm 厚 C20 细石砼水泥炉渣垫层20mm 厚水泥沙浆保护层20mm 厚水泥砂浆找平80mm 厚混凝土现浇板高 校 教 学 楼 设 计83 结 构 设 计3.1设计资料设 计 标 高 ：室内外高差：450mm。地 质 资 料 ：第 1 层耕土为软弱土，第 2 层残积土为中硬土，第 3 层强风化花岗岩为坚硬土。地 震 烈 度 ： 该场地类别为类，地段类别为可进行建设的一般地段。青岛开发区抗震设防烈度为 6 度，我们要求按 7 度设防，设计基本地震加速度值为 0.15 g,属第 2 组，场地特征周期为 0.45 s 。基 本 风 压 ： 0 =0.5kN/m2活 荷 载 ：楼梯间为 2.5kN/m2，其它地方活荷载均为 2.0kN/m2。3.2梁柱截面尺寸估算3.2.1 梁截面尺寸估计主梁 h=( - )l=600-900,取 h=700mm，b=300mm128连系梁 h=( - )l=350-525,取 h=500mm，b=250mm3.2.2 柱梁截面尺寸估计对于中柱 bh= = =130716， =362，取 b h=600 600，为方便cfuN57.1680104)35(2.41313076施工，所有柱均取 600 600mm3.3屋盖、楼盖设计3.3.1 屋盖1设计资料1）屋面做法：20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平青岛滨海学院毕业设计9层，两道 TS 复合防水卷材 ，20mm 厚 1：2.5 水泥砂浆防护层 ，15 厚沥水泥膨胀珍珠岩保温层 ，20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层，12 0 厚现浇钢筋混凝土板，20mm 厚纸筋灰石灰打底 。2）屋面荷载：均布活荷载标准值 2kN/m2(上人屋面 )，雪荷载标准值为 0.25kN/m23）材料：混凝土强度等级为 C35；梁内受力纵筋为 HRB400，其余为 HRB335 钢筋2屋盖的结构平面布置图见图 3.1图 3.1 屋盖平面布置图3板的设计（弹性理论）1）荷载计算由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值，故取前者进行计算恒荷载标准值：20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m二道 TS 复合防水卷材 0.35 kN/m 20mm 厚 1：2.5 水泥砂浆防护层 0.0220=0.40kN/m 15mm 厚水泥膨胀珍珠岩保温层 0.0154=0.06kN/m 20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.40kN/m 120mm 厚现浇砼屋面板 0.1225=3.0kN/m 20mm 厚纸巾石灰摸底 0.0216=0.32kN/m 屋面恒载标准值合计： 4.93 kN/m 高 校 教 学 楼 设 计10荷载设计值g=1.24.93=5.92kN/m2 ，q=1.42.0=2.8kN/m 2q/2=1.4kN/m2，g+q/2=7.32kN/m 2，g+q=8.72kN/m 22）弯矩计算计算过程见表 3.1表 3.1 按弹性理论计算屋面弯矩值A B C D El01 (m) 4.30 4.20 2.35 2.35 3.9l02 (m) 7.55 7.55 4.30 4.20 7.55l01/l02 0.57 0.56 0.55 0.56 0.52m1(0.0377+0.20.0064) 7.324.32+(0.0872+0.20.0223) 1.44.32=7.65(0.0381+0.20.0059) 7.324.22+(0.0883+0.20.0217) 1.44.22=7.36(0.0385+0.20.0056) 7.322.352+(0.0892+0.20.0210) 1.42.352=2.32(0.0381+0.20.0059) 7.322.352+(0.0883+0.20.0217) 1.42.352=2.30(0.0391+0.20.0043) 7.323.92+(0.0955+0.20.0180) 1.43.92=6.56m2(0.0064+0.20.0377) 7.324.32+(0.0223+0.20.0872) 1.44.32=2.92(0.0059+0.20.0381) 7.324.22+(0.0217+0.20.0883) 1.44.22=2.72(0.0056+0.20.0385) 7.322.352+(0.0210+0.20.0892) 1.42.352=0.84(0.0059+0.20.0381) 7.322.352+(0.0217+0.20.0883) 1.42.352=0.85(0.0043+0.20.0391) 7.323.92+(0.0180+0.20.0955) 1.43.92=2.14m1-0.08018.724.32=-12.91-0.07928.724.22=-12.18-0.08148.722.352=-3.92-0.07928.722.352=-3.81-0.08228.723.92=-10.90m2-0.05718.724.32=-9.21-0.05718.724.22=-8.78-0.05718.722.352=-2.75-0.05718.722.352=-2.75-0.05708.723.92=-7.56青岛滨海学院毕业设计11附表 3.1 按弹性理论计算屋面弯矩值F G H I Jl01 (m) 4.5 2.64 2.64 2.64 2.64l02 (m) 7.55 4.30 4.20 3.90 4.50l01/l02 0.60 0.61 0.63 0.68 0.59m1(0.0367+0.20.0076) 7.324.52+(0.0820+0.20.0242) 1.44.52=8.13(0.0360+0.20.0080) 7.322.642+(0.0805+0.20.0249) 1.42.642=2.75(0.0353+0.20.0088) 7.322.642+(0.0780+0.20.0258) 1.42.642=2.70(0.0329+0.20.0104) 7.322.642+(0.0710+0.20.0288) 1.42.642=2.53(0.0371+0.20.0070) 7.322.642+(0.0910+0.20.0201) 1.42.642=2.89m2(0.0076+0.20.0367) 7.324.52+(0.0242+0.20.0820) 1.44.52=3.37(0.0080+0.20.0360) 7.322.642+(0.0249+0.20.0805) 1.42.642=1.18(0.0088+0.20.0353) 7.322.642+(0.0258+0.20.0780) 1.42.642=1.21(0.0104+0.20.0329) 7.322.642+(0.0288+0.20.0710) 1.42.642=1.28(0.0070+0.20.0371) 7.322.642+(0.0201+0.20.0910) 1.42.642=1.12m1-0.07938.724.52=-14.01-0.07888.722.642=-4.79-0.06948.722.642=-4.22-0.07478.722.642=-4.53-0.07808.722.642=-4.74m2-0.05718.724.52=-10.08-0.05718.722.642=-3.47-0.05718.722.642=-3.47-0.05718.722.642=-3.47-0.05718.722.642=-3.473）截面设计截面有效高度：l 01 方向跨中截面的 h01=12020=100mm；l 02 方向跨中截面的h02=12030=90mm；支座截面 h0=100mm。最小配筋率：因为 0.45ft/fy=0.451.57/360=0.196%0.2%，故取 smin=0.20%，则Asmin=0.20%1000120=240mm2截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小 20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当 lb/l01.5 时减小 20%，当 lb/l0=1.52.0 时高 校 教 学 楼 设 计12减小 10%；楼板的角区格不折减。为了便于计算，近似取 =0.95， y0sf95h.mA计算过程见表 3.2、3.3、3.4表 3.2 屋面板跨中配筋计算表跨中截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)l01 方向 100 7.65 223.7 8180 279Al02 方向 90 2.92 94.9 8180 279l01 方向 100 0.87.36=5.89 172.2 8180 279Bl02 方向 90 0.82.72=2.18 70.8 8180 279l01 方向 100 2.32 67.8 8180 279Cl02 方向 90 0.84 27.3 8180 279l01 方向 100 0.82.30=1.84 53.8 8180 279Dl02 方向 90 0.80.85=0.68 22.1 8180 279l01 方向 100 0.86.56=5.25 153.5 8180 279El02 方向 90 0.82.14=1.71 55.6 8180 279l01 方向 100 0.88.13=6.50 190.1 8180 279Fl02 方向 90 0.83.37=2.70 87.7 8180 279l01 方向 100 2.75 80.4 8180 279Gl02 方向 90 1.18 38.3 8180 279H l01 方向 100 0.82.70=2.16 63.2 8180 279青岛滨海学院毕业设计13l02 方向 90 0.81.21=0.97 31.5 8180 279l01 方向 100 0.82.53=2.02 59.1 8180 279Il02 方向 90 0.81.28=1.02 33.1 8180 279l01 方向 100 0.82.89=2.31 67.5 8180 279Jl02 方向 90 0.81.12=0.90 29.2 8180 279表 3.3 屋面板支座配筋计算表支座截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配 As (mm2)A-B 100 -0.812.91=-10.33 302.1 8150 335A-C 100 -0.89.21=-7.37 215.5 8180 279A-G 100 -0.89.21=-7.37 215.5 8180 279B-B 100 -0.812.18=-9.74 284.8 8150 335B-D 100 -0.88.78=-7.02 205.3 8180 279B-E 100 -0.812.18=-9.74 284.8 8150 335B-F 100 -0.814.01=-11.21 327.8 8150 335B-H 100 -0.88.78=-7.02 205.3 8180 279C-D 100 -0.82.75=-2.2 64.3 8180 279D-D 100 -0.82.75=-2.2 64.3 8180 279高 校 教 学 楼 设 计14E-F 100 -0.814.01=-11.21 327.8 8150 335E-I 100 -0.87.56=-6.05 176.9 8180 279F-J 100 -0.810.08=-8.06 235.7 8180 279G-H 100 -0.83.47=-2.78 81.3 8180 279H-H 100 -0.83.47=-2.78 81.3 8180 279H-I 100 -0.83.47=-2.78 81.3 8180 279H-J 100 -0.83.47=-2.78 81.3 8180 279表 3.4 屋面板边缘支座配筋计算表 边缘支座截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋 实配 As (mm2)l01 方向 100 -12.91 377.5 8120 419.0Al02 方向 100 -9.21 269.3 8180 279l01 方向 100 -4.79 140.1 8180 279Gl02 方向 100 -3.47 101.5 8180 279B 100 -12.18 356.1 8120 419C 100 -3.92 114.6 8180 279附表 3.4 屋面板边缘支座配筋计算表E 100 -10.90 318.7 8120 419F 100 -14.01 409.6 8120 419H 100 -3.47 101.5 8180 279I 100 -3.47 101.5 8180 279J 100 -3.47 101.5 8180 279青岛滨海学院毕业设计153.3.2 楼盖1设计资料1）楼面做法：小瓷砖地面 ，20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 ，120mm 厚现浇钢筋混凝土板 ，20mm 厚纸筋石灰摸底 2）楼面荷载：走廊均布活荷载标准值 2.5kN/m2，其他荷载标准值为 2.0kN/m23）材料：混凝土强度等级为 C35；板内受力纵筋为 HRB400，其余为 HRB335 钢筋2楼盖的结构平面布置图见图 3.2图 3.2 楼盖平面布置图3板的设计（弹性理论）1）荷载计算恒荷载标准值：小瓷砖地面 0.55KN/20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.40KN/m 120mm 厚现浇砼屋面板 0.1225=3.0KN/m 20mm 厚纸巾石灰摸底 0.0216=0.32KN/m 恒载标准组合标准值合计： 4.27 KN/m 荷载设计值g=1.24.27=5.12kN/m2 ，q =1.42.0=2.8kN/m2 ，q =1.42.5=3.5kN/m21q /2=1.4kN/m2，g+q /2=6.52kN/m2，g+q =7.92kN/m21 1高 校 教 学 楼 设 计16q /2=1.75kN/m2，g+q /2=6.87kN/m2，g+q =8.62kN/m222）弯矩计算计算过程见下表 3.5表 3.5 按弹性理论计算屋面弯矩值A B C D El01 (m) 4.30 4.20 2.35 2.35 3.9l02 (m) 7.55 7.55 4.30 4.20 7.55l01/l02 0.57 0.56 0.55 0.56 0.52m1(0.0377+0.20.0064) 6.524.32+(0.0872+0.20.0223) 1.44.32=7.07(0.0381+0.20.0059) 6.524.22+(0.0883+0.20.0217) 1.44.22=7.02(0.0385+0.20.0056) 6.872.352+(0.0892+0.20.0210) 1.752.352=2.41(0.0381+0.20.0059) 6.872.352+(0.0883+0.20.0217) 1.752.352=2.39(0.0391+0.20.0043) 6.523.92+(0.0955+0.20.0180) 1.43.92=6.07m2(0.0064+0.20.0377) 6.524.32+(0.0223+0.20.0872) 1.44.32=2.71(0.0059+0.20.0381) 6.524.22+(0.0217+0.20.0883) 1.44.22=2.53(0.0056+0.20.0385) 6.872.352+(0.0210+0.20.0892) 1.752.352=0.88(0.0059+0.20.0381) 6.872.352+(0.0217+0.20.0883) 1.752.352=0.89(0.0043+0.20.0391) 6.523.92+(0.0180+0.20.0955) 1.43.92=1.99m1-0.08017.924.32=-11.86-0.07927.924.22=-11.06-0.08148.622.352=-3.87-0.07928.622.352=-3.77-0.08227.923.92=-9.90m2-0.05717.924.32=-8.36-0.05717.924.22=-7.98-0.05718.622.352=-2.72-0.05718.622.352=-2.72-0.05707.923.92=-6.87附表 3.5 按弹性理论计算屋面弯矩值F G H I Jl01 (m) 4.5 2.64 2.64 2.64 2.64l02 (m) 7.55 4.30 4.20 3.90 4.50l01/l02 0.60 0.61 0.63 0.68 0.59青岛滨海学院毕业设计17m1(0.0367+0.20.0076) 6.524.52+(0.0820+0.20.0242) 1.44.52=7.51(0.0360+0.20.0080) 6.872.642+(0.0805+0.20.0249) 1.752.642=2.84(0.0353+0.20.0088) 6.872.642+(0.0780+0.20.0258) 1.752.642=2.79(0.0329+0.20.0104) 6.872.642+(0.0710+0.20.0288) 1.752.642=2.61(0.0371+0.20.0070) 6.872.642+(0.0910+0.20.0201) 1.752.642=3.00m2(0.0076+0.20.0367) 6.524.52+(0.0242+0.20.0820) 1.44.52=3.12(0.0080+0.20.0360) 6.872.642+(0.0249+0.20.0805) 1.752.642=1.23(0.0088+0.20.0353) 6.872.642+(0.0258+0.20.0780) 1.752.642=1.26(0.0104+0.20.0329) 6.872.642+(0.0288+0.20.0710) 1.752.642=1.34(0.0070+0.20.0371) 6.872.642+(0.0201+0.20.0910) 1.752.642=1.17m1-0.07937.924.52=-12.72-0.07888.622.642=-4.73-0.06948.622.642=-4.17-0.07478.622.642=-4.49-0.07808.622.642=-4.68m2-0.05717.924.52=-9.16-0.05718.622.642=-3.43-0.05718.622.642=-3.43-0.05718.622.642=-3.43-0.05718.622.642=-3.433）截面设计截面有效高度：l 01 方向跨中截面的 h01=12020=100mm；l 02 方向跨中截面的h02=12030=90mm；支座截面 h0=100mm。最小配筋率：因为 0.45ft/fy=0.451.57/360=0.196%0.2%，故取 smin=0.20%，则Asmin=0.20%1000120=240mm2截面设计时取用的弯矩设计值：中间跨的跨中截面及中间支座截面减小 20%；边跨跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面处，当 lb/l01.5 时减小 20%，当 lb/l0=1.52.0 时减小 10%；楼板的角区格不折减。为了便于计算，近似取 =0.95， y0sf95h.mA计算过程见表 3.6、3.7、3.8表 3.6 屋面板跨中配筋计算表跨中截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配As (mm2)A l01 方向 100 7.07 206.7 8180 279高 校 教 学 楼 设 计18l02 方向 90 2.71 88.0 8180 279l01 方向 100 0.87.02=5.62 164.3 8180 279Bl02 方向 90 0.82.53=2.02 65.6 8180 279l01 方向 100 2.41 70.5 8180 279Cl02 方向 90 0.88 28.6 8180 279l01 方向 100 0.82.39=1.92 56.1 8180 279Dl02 方向 90 0.80.89=0.71 23.1 8180 279l01 方向 100 0.86.07=4.88 142.7 8180 279El02 方向 90 0.81.99=1.59 51.7 8180 279l01 方向 100 0.87.51=6.01 175.7 8180 279Fl02 方向 90 0.83.12=2.50 81.2 8180 279l01 方向 100 2.84 83.0 8180 279Gl02 方向 90 1.23 40.0 8180 279l01 方向 100 0.82.79=2.23 65.2 8180 279Hl02 方向 90 0.81.26=1.01 32.8 8180 279l01 方向 100 0.82.61=2.09 61.1 8180 279Il02 方向 90 0.81.34=1.07 34.8 8180 279l01 方向 100 0.83.00=2.40 70.2 8180 279Jl02 方向 90 0.81.17=0.94 30.5 8180 279表 3.7 屋面板支座配筋计算表支座截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋实配 As (mm2)青岛滨海学院毕业设计19A-B 100 -0.811.86=-9.49 277.5 8150 335A-C 100 -0.88.36=-6.69 195.6 8180 279A-G 100 -0.88.36=-6.69 195.6 8180 279附表 3.7 屋面板支座配筋计算表B-B 100 -0.811.06=-8.88 259.7 8150 335B-D 100 -0.87.98=-6.38 186.6 8180 279B-E 100 -0.811.06=-8.88 259.7 8150 335B-F 100 -0.812.72=-10.18 297.7 8150 335B-H 100 -0.87.98=-6.38 186.6 8180 279C-D 100 -0.82.72=-2.18 63.7 8180 279D-D 100 -0.82.72=-2.18 63.7 8180 279E-F 100 -0.812.72=-10.18 297.7 8150 335E-I 100 -0.86.87=-5.50 160.8 8180 279F-J 100 -0.89.16=-7.33 214.3 8180 279G-H 100 -0.83.43=-2.74 80.1 8180 279H-H 100 -0.83.43=-2.74 80.1 8180 279H-I 100 -0.83.43=-2.74 80.1 8180 279H-J 100 -0.83.43=-2.74 80.1 8180 279表 3.8 屋面板边缘支座配筋计算表边缘支座截面h0(mm)m (kNm)As(mm2)配筋 实配 As (mm2)l01 方向 100 -11.86 346.8 8120 419Al02 方向 100 -8.36 244.4 8180 279高 校 教 学 楼 设 计20l01 方向 100 -4.73 138.3 8180 279Gl02 方向 100 -3.43 100.3 8180 279B 100 -11.06 323.4 8120 419C 100 -3.87 113.2 8180 279E 100 -9.90 289.5 8120 419F 100 -12.72 371.9 8120 419H 100 -3.43 100.3 8180 279I 100 -3.43 100.3 8180 279J 100 -3.43 100.3 8180 2793.4恒荷载内力计算3.4.1 恒荷载计算(KJ-6)1屋面框架梁线荷载标准值20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.4 kN/m2二道 TS 复合防水卷材 0.35 kN/m2 20mm 厚 1：2.5 水泥砂浆防护层 0.0220=0.40KkN/m2 15mm 厚水泥膨胀珍珠岩保温层 0.0154=0.06kN/m2 20mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.40kN/m2 120mm 厚现浇砼屋面板 0.1225=3.0kN/m2 20mm 厚纸巾石灰摸底 0.0216=0.32kN/m2屋面恒载标准值合计： 4.93 kN/m2 框架梁自重 0.30.725=5.25kN/m框架梁粉刷 2(0.7-0.12)0.0217=0.39kN/m则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为：g5AB1=g5BC1=5.64kN/mg5AB2=4.934.2=20.71kN/mg5BC2=4.932.7=13.31kN/m2楼面框架梁线荷载标准值小瓷砖地面 0.55K kN/m220mm 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.40kN/m2 青岛滨海学院毕业设计21120mm 厚现浇砼屋面板 0.1225=3.0kN/m2 20mm 厚纸巾石灰摸底 0.0216=0.32kN/m2恒载标准组合标准值合计： 4.27 kN/m2 框架梁自重及粉刷 5.64kN/m边跨填充墙自重 0.24（3.9-0.7）18=13.82kN/m填充墙粉刷 20.02217=2.45kN/m则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为：gAB1=5.64+13.82+2.45=21.91kN/m gBC1=5.64kN/m gAB2=4.274.2=17.93kN/m gBC2=4.272.7=11.53kN/m3屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重 0.250.54.225=13.13kN粉刷 2(0.5-0.12)0.024.517=1.16kN0.9m 女儿墙自重及粉刷 0.94.20.2418+20.94.50.0217=17.46kN 连系梁传来屋面自重 4.2 4.24.93=21.74kN21则顶层边节点集中荷载为： G5A=G5D=53.49kN中柱连系梁自重 0.250.54.225=13.13kN粉刷 0.02（0.5-0.12）24.217=1.16kN连系梁传来屋面自重 4.2 4.24.93=21.74kN21（4.2+4.2-2.7）1.24.93=16.86kN则顶层中节点集中荷载为： G5B=G5C = 52.89kN4楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重及粉刷 3.13+1.16=14.29kN纵向框架梁传来的楼面恒荷载 (4.2/2)24.27=18.83kN钢窗自重 2.11.80.45=1.70kN墙体自重 (4.2-0.6)(3.9-0.7)-2.11.80.2418=33.43kN墙面粉刷 2 (4.2-0.6)(3.9-0.7)-2.11.80.0217=5.26kN框架柱自重 0.6023.925=35.1kN柱面粉刷 3.240.60.0217=2.62kN 中间层边柱节点集中荷载为： GA=GD=111.23kN中柱连系梁自重及粉刷 3.13+1.16=14.29kN木门自重 21.02.70.2=1.08kN墙体自重 (4.2-0.6)(3.9-0.7)-212.70.2418=26.44kN高 校 教 学 楼 设 计22墙面粉刷 2 (4.2-0.6)(3.9-0.7)-212.70.0217=4.16kN框架主自重及粉刷 35.1+2.62=37.72kN连系梁传来屋面自重 4.2 4.24.27=18.83kN21（4.2+4.2-2.7）1.354.27=16.43kN中间层中柱节点集中荷载为： GB=GC=118.95kN3.4.2 恒荷载作用下内力计算（采用弯矩二次分配法）1计算简图 见图 4.1图 4.1 计算简图2荷载等效 =0.54.2/7.2=0.291顶层 g =g +(12 + 3)g边 15AB1225AB=5.64(120.29 0.29 )20.71=23.37kN/mg =g g =5.64 13.31=13.96kN/m中 15BC825B8中间层 g =g