金新阳,荷载规范

金新阳,荷载规范篇一：【金新阳】新荷载规范中超高层建筑的横风向及扭转风振新荷载规范中【超高层建筑】的 横风向及扭转风振 金新阳 1 陈晓明 肖丽 杨志勇 黄吉锋 (中国建筑科学研究院，北京 100013) 提 要 基于建筑结构荷载规范 （GB50009-XX）矩形平面结构横风向与扭转风振的计算方法，结合 PKPM 软件，讨论了结构高宽比、深宽比、周期、阻尼比等参数对等效风荷载计算结果的影响以及规范中相关计算方法的适用范围，为设计人员采用新荷载规范计算横风向与扭转风振提供支持。 关键词 荷载规范，横风向风振，扭转风振，PKPM 1. 引言 相对于上一版规范 GB50009-XX（以下简称 XX 规范） ，建筑结构荷载规范GB50009-XX（以下简称 XX 规范)对风荷载的计算方法做了较大的修改。其中不仅调整了【风压高度变化系数】和【体型系数】等静力计算内容，而且对【风振计算的内容与方法】做了大量的改进和完善工作，这其中包括： ? 修改了顺风向风振系数的计算表达式和计算参数； ? 增加了大跨度屋盖结构风振计算的原则规定； ? 增加了横风向和扭转风振等效风荷载计算的规定； ? 增加了顺风向风荷载、横风向及扭转风振等效风荷载组合工况的规定； ? 增加高层建筑结构顺风向及横风向风振加速度计算等内容。 在风荷载的计算中，除了少数工程通过风洞试验获得数据以外，大多数工程仍需要借助于软件的自动计算功能，这就需要由工程人员自行确定相关的参数。由于 XX 规范中风荷载计算涉及的参数较 XX 规范明显增多，且计算方法变得更加复杂，使得参数的选择和对计算结果的定性校核变得比较困难，因此有必要对各参数的选择和主要参数对计算结果的影响进行详细的分析讨论。 在本文中，依据 XX 规范提供的计算方法，结合 PKPM的软件，讨论了不同的参数设置和结构的特征对计算结果的影响，并对规范中的重要条文，如适用范围等进行了重点探讨。 2. 矩形平面结构的【横风向风振】 按 XX 规范条， “对于横风向风振作用效应明显的高层建筑以及细长圆形截面构筑物，宜考虑横风向风振的影响。”由于判断是否需要考虑横风向风振的影响比较复杂，涉及建筑的高度、高宽比、结构自振频率及阻尼比等因素，因此条文说明中给出“建筑物高度超过 150m 或高宽比大于5 的高层建筑可出现较为明显的横风向效应”这一条件。 横风向风振的荷载可以通过风洞试验获得，也可以通过计算获得。XX 规范在附录中给出【规则结构】的计算方法。有关风洞试验的数据可以通过文件的形式接入 PKPM 的计算，这里主要讨论规范附录中提供的计算方法。 1 金新阳，男，出生，研究员 基本计算公式根据规范，对矩形截面高层建筑【横风向、风振等效风荷载】 【标准值】计算公式整理如下： 2 wLK?gw0?zCL?RL (1) 其中 wLK横风向风振【等效风荷载】标准值(kN/m2)； CL横风向风力系数； RL横风向共振因子； g峰值因子，可取； w0基本风压； ?z风压高度变化系数。 相对于顺风向荷载，式(1)中的主要计算参数为横风向风力系数 CL 式(2)中 CL?(2?2?)Cm?CM (2) ?CM ?D? ?CR? ?B? ? (3) 其中 B 为结构迎风面宽度，而 D 为顺风向长度。 *Cm 为角沿修正系数 ?b?b?b? ?290?301 ?B?B?B?Cm? b?b?b?24?B?B?B? ?b/B?b/B? 凹角 (4) 削角 ?,CR 分别为风速剖面指数和地面粗糙度系数，对应A，B，C 和 D 类粗糙度分别取不同的值。 *横风向共振因子 2 ?SFCsm/?CM L RL?KL 4(?1?a1) (5) 其中振型修正系数 KL? (?)Cm 结构横风向第一阶振型气动阻尼比 ?z?H? ?2? (6) ?a1?折算周期 ? (1?TL1)TL1? 22 1?T? ?2 L1 2 ?TL1? ?2 L1 (7) vHTL1 (8) 横风向广义力功率谱 SFL? 1?f * SP?k(fL1/fp)?*L1 /fp ?f 22 k *L1 /fp ? 2 (9) 式(9)中横风向风力谱的谱峰频率系数 2 ?5R fp?10?191?68?21?3?(10) DBDB?B?B? 横风向风力谱的谱峰系数 2?1?2 ?D?D?NR? Sp?(?)? (11) ?B?B?DB?DB? 横风向风力谱的带宽系数 ?k?1? 横风向风力谱的偏态系数 ? ?e ? D?e(12) ? HDB ? ?D? ? (13) ?B?B? ?H? ?(?)?e? ?DB? 从上述整理结果可以看出，横风向风振等效荷载的计算相对于顺风向荷载要复杂得多，计算结果除了与风压高度变化系数?z、基本风压值 w0、风速剖面指数?成线性关系外，其它计算内容则主要是由【结构的形状】所决定的【复杂非线性关系】 ，尤其是 HD 和的相关影响，此外还包含了阻尼 BDB 比，折算周期与折算频率等结构动力属性，下面考察上述主要参数对横风向风振等效荷载的影响。 高宽比的影响 由式(1013)可以看出，横风向广义功率谱的计算结果与 HDB 之间是高度的非线性关系，对横风 向风振有较大影响，规范中采用高宽比 4?H/B?8 的限制条件来保证横风向广义功率谱的有效性。 为了考察高宽比对计算结果的实际影响，下面对功率谱密度函数的计算公式进行简单整理，并分别考虑四种地面粗糙度，以图 8 所示钢结构平面为例。 图 1 结构平面图首先假设地面粗糙度为【A 类】 ，结构 X 向长度为42m，Y 向长度为 27m，层高为，并假设基本风压为/m2，阻尼比为 2%。 按照荷载规范，钢结构的周期可以按下式估算： T1?()n (14) 这里取 T1?(15) 结构顶部风压高度变化系数为： ?H? ?H? ?10? (16) 由此可以得到结构的折算频率； *fL1? B (17) 则计算横风向广义力功率谱的其它主要参数可以整理为： D42? (18) HH ? 代入式(1013)中可以得到如下高宽比的函数： fP?10?42 H B H?H? SP?0.? B?B? (19) ?k? ?H? ? ?B? ? HB ?10e ?5 HB 根据上述整理结果可以得到如下高宽比与广义力功率谱的关系。 图 2 广义力功率谱与高宽比的关系 图 3 横风向风振等效风压与高宽比的关系从图 2 可以看出，在该算例中，当高宽比小于 4 时广义力功率谱为负值，虽然在等效荷载的计算中需要对其取平方后计算，但这仍然标志着计算结果的异常；而当高宽比超过 8 时曲线的斜率明显增加，但仍然光滑。 从图 3 看出，在高宽从【小于 4】到【大于 4】的变化过程中，第 20 层楼面高度处计算得到的等效风压的变化规律不再单调，而是由大到小再变大，当高宽比大于 8 时，曲线变得不再光滑，尤其是 A 类和 B 类粗糙场地类别，相对来讲 C 类和 D 类的变化趋势则比较平缓。 由此可见，规范将高宽比 H/B 设定在 48 之间，可以较好的控制上述计算公式的适用范围，且应该注意的是：这是一个较为严格的条件，在工程设计中，采用规范方法计算横风向风振时应该对这一条件进行验证。 由于规范公式的适用范围是【规则矩形】 ，PKPM 软件采用【平均宽度】计算高宽比以避免个别楼层的宽度变化引起计算结果异常。 深宽比的影响 从上面(1013)式可以看出，广义力的功率谱计算除了受高宽比影响较大外，另外一个影响较大的参数就是深宽比 D/B，这里仍采用图 8 所示工程，假定结构总层数 30层，Y 向长度 27m 不变，但对 X 向长度进行简单的比例放大或者缩小，以考虑深宽比对计算结果的影响。 当地面粗糙度为 A 类时，折算周期可以表示为： 篇二：XX 荷载规范培训总结建筑结构荷载规范宣贯培训 建筑结构荷载规范主编金新阳研究员及陈凯博士于在杭州进行了一次新荷载规范的培训宣讲，整个培训包括十讲内容,共一天半时间，主要针对荷载规范的修订内容及规范本身的一些背景资料及原理进行了讲解(可对照参考放在部门资料柜的培训宣贯教材及拍摄的 PPT)。 建筑结构荷载规范GB50009-XX 自 XX 年 10 月 1 日实施。 上午 第一讲：规范修订背景及主要修订内容（主讲人：金新阳） 背景：中国结构设计规范历史沿革 第一代引进苏联规范为主，第二代自主编制，第三代进入先进国家的行列，第四代进入正常发展期（风雪荷载由 30 年提到 50 年，楼面活载/m2 提高到 2KN/m2）,第五代即新规范修订始于工程结构可靠性设计统一标准 ，工程建设面临的自然、社会环境发生了很大变化，设计规范进入新一轮修订周期。 1.修订原则与工作重点： （1）收集和整理最新气象资料，更新全国基本风压和雪压以应对全球气候变化及自然灾害频发； （2）增加温度作用及偶然荷载的规定，使得荷载规范的涵盖范围包括直接作用（荷载）和间接作用中的温度作用； （3）增加活荷载设计使用年限调整系数，提高部分活荷载标准值，修订基本风压、雪压，提高维护结构风荷载，从而适当提高结构安全度； （4）增加高层建筑群相互干扰、横风向与扭转风振响应计算等内容，将风工程领域的研究成果吸纳到新规范中，增强新规范的技术先进性和适用性。 2.新规范开展的 8 个专题研究： （1）荷载效应组合（设计使用年限可变荷载调整系数、偶然组合） ； （2）楼屋面活荷载和消防车荷载； （3）雪荷载灾害及修订建议； （4）高层、高耸结构顺风向风振响应计算； （5）高层建筑横风向与扭转风振响应计算； （6）高层建筑群体干扰效应； （7）国内外温度作用规范与应用调研； （8）国内外偶然作用规范与应用调研； 3.新规范主要修订内容： 新增“永久荷载” 、 “温度作用”和“偶然荷载”3 章，增加“消防车荷载考虑覆土厚度的折减系数” 、 “横风向及扭转风振的等效风荷载”和“高层建筑顺风向和横风向风振加速度计算”3 个附录； 本次修订主要内容简述如下： 1、 增加了温度作用的规定，因此本规范涉及的内容范围也由直接作用（荷载）扩充到间接作用。 2、 增加温度作用相关的术语。 【】 3、 强条由原条移到条 确定可变荷载代表值时应采用 50 年设计基准期。 依据现行国家标准工程结构可靠性设计统一标准GB50153，修改荷载基本组合的规定，增加可变荷载考虑设计使用年限的调整系数 L。 4、 取消原第条关于一般排架、框架结构基本组合的简化规则。 （注：采用手算时仍 可参考原规范公式进行估算）5、 增加条。规定可变荷载考虑设计使用年限调整系的取值，设计使用年限为 5、50 和 100 年时， L 分别取、和，其他年限容许线性插值。 对风、雪荷载，不采用调整系数，而是用重现期来调整，即取重现期为设计年限，再按规范规定方法来计算基本风压和基本雪压。 6、 增加偶然荷载组合表达式，分别就偶然荷载作用下承载能力计算和偶然事件发生后受损结构整体稳定性验算给出荷载组合表达式。 7、 增加第四章：永久荷载。结构自重包括结构构件、围护构件、面层及装饰、固定设备、长期储物的自重、土压力、水压力等 ；固定隔墙的自重可按永久荷载考虑，灵活布置的隔墙自重应按可变荷载考虑。 。 （注：水压力，对水位不变的水压力可按永久荷载考虑，而水位变化的水压力应按可变荷载考虑。对于江、河、海边水位变化较大的地方，不宜太冒，宜按活载去考虑不利作用。 ） 8、 强条中关于民用建筑楼面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数修改为 “不应小于表的规定” （注：送审意见稿中提法为最小值，本意均为强调设计所采用的活载不应小于本表提供的数值） 。 9、 提高部分楼面活荷载标准值。教室荷载由增加到；增加运动场活荷载（） ，屋面运动场地活荷载 kN/m2 (运动场与运动场地的区别在于运动场是篮球，羽毛球等又蹦又跳的剧烈运动，而运动场地只是做操等一般的运动场地，规范中未包括风雨操场)； 浴室、卫生间的活荷载由提高到（注：（1）表注中虽注明卫生间活载不包括隔墙自重和二次装修荷载，但浴缸、马桶等不应视作装修荷载而属设计荷载，原规范取是偏不安全的；（2）安装有特殊卫浴设备的浴室厕所，活荷载应由设计人员按实折算成等效均布活荷载，或取 kN/m；（3）全国民用建筑工程技术措施 XX规定“有分隔的蹲厕公共卫生间）活载取 8 kN/m2，取值偏大。蹲厕位置及分隔位置都是固定的，荷载应为恒载，局部荷载按全房间分配偏小，应按经验相应提高，不应该加到活载里；对沉板卫生间，填料重量算在恒载里，活载按规范取值； 教学楼走廊门厅、除多层住宅以外的楼梯活荷载均取 。 （注：超市活荷载：送审稿原补充了经营百货食品的大中型超市活荷载取值为 kN/m2，组合值系数，频遇值系数，准永久值系数，该荷载值适用于普通货架高度与间距。此规定最终未被审查会专家接纳，原因是超市种类及荷载情况太复杂，目前作强制规定尚不成熟。 ） 10、 对消防车活荷载，增加双向板楼盖板跨不小于3mx3m 的消防车活荷载标准值 35 kN/m2，板跨不小于 6mx6m的消防车活荷载标准值为 20 kN/m2，当双向板楼盖板跨介于 3m3m6m6m 之间时，可按线性插值确定。 （金研究员建议当板跨小于 3mx3m 时也可以适当按板跨向下插值，实际上板跨 2mx2m 算得的消防车等效荷载为 46 kN/m2，因取值较大，且没有实测支持，故没有编入新规范的范围） ；可考虑地下室顶板的覆土影响对活荷载进行折减 （增加附录 B，具体算法参见范重建筑结构相关文章） 。 算梁时消防车荷载的折减系数，可取条和考虑顶板覆土厚度的折减系数两者的较小值（注：或按等效原则进行折算） ，金研究员认为不应在已经考虑顶板覆土厚度折减的基础上再乘以条的折减系数； 除了消防站附近的消防车通道外，其他场合的消防车荷载都是短暂荷载，增加第条，明确设计墙、柱时，消防车荷载可按可能出现的消防车台数按实际情况考虑，设计基础时可不考虑消防车荷载； 规范中取值是按 30t 的重型消防车进行荷载等效换算，重型消防车一般用于高层，很多县、市都没有重型消防车，而是中小型消防车。 消防车规格 2 小（轻）型消防车：总质量一般在 1015t，底盘承载能力在 5005000kg；中型消防车：总质量一般在 1520t，底盘承载能力在50008000kg； 重型消防车：总质量一般在 2030t，底盘承载能力在8000kg； 11、 强条中关于设计楼面梁、墙、柱及基础时的楼面活荷载标准值折减系数修改为设计中必须遵守的“不应小于下列规定” 。 12、 工业建筑楼面增加固定设备和原料或成品堆放荷载计算原则 ；增加设备区域内可不考虑操作荷载和堆料荷载的规定；增加参观走廊活荷载（ kN/m） 。 13、 强条中关于房屋建筑屋面其水平投影面上的屋面均布活荷载的标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数修改为设计中必须遵守的“不应小于表的规定” 。 14、 屋面活荷载增加屋顶运动场活荷载【表】 。 215、 施工、检修荷载：建议在首层地下室顶板设计时考虑施工堆载，取不小于/m 的施工活载；增加条明确施工检修荷载的组合值系数取，频遇值系数取，准永久值系数取 0； 216、 强条中关于楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆的活荷载标准值修改为设计中必须遵守的“不应小于下列规定” 。 17、 提高栏杆活荷载：强条条，栏杆顶部水平活荷载由提高至，对于公共场所的栏杆，还增加栏杆竖向荷载，水平与竖向荷载分别验算。 18、 吊车荷载：增新规范条补充双层吊车参与组合的规定； 对双层吊车的单跨厂房宜按上层和下层吊车分别不多于 2 台进行组合；对双层吊车的多跨厂房宜按上层和下层吊车分别不多于 4 台进行组合，且当下层吊车满载时，上层吊车应按空载计算；上层吊车满载时，下层吊车不应计入。 19、 重新统计各城市的基本雪压；坡屋面积雪分布系数中积雪为 0 的最大坡度由 50修改为 60。 【表第1 项】 20、 拱形屋面、有女儿墙及其它突起物的屋面、高低跨屋面和 100m 以上大跨屋面，补充 6 种屋面积雪不均匀分布的工况。 【表第 3、8、9、10 项】 21、 基本风压：重新统计各城市的基本风压； 风压高度变化系数：调整风荷载高度变化系数，C、D类地貌的梯度高度分别由 400m 和 450m 调整为 450m 和 550m，B 类地貌的指数 由改为，重新计算表高度变化系数值。22、 山峰地形修正系数计算公式中的系数 由修改为，修正系数有显著减小。 23、 体型系数：在第条表中，第 2 项、第 4 项中规定体型系数?s 的绝对值不小于，表示屋面设计时除考虑一定的负风压外，还应考虑的正风压（*对大跨结构，应与自重组合） ；增加了第 31 项，针对高度超过 45m 的矩形平面高层建筑体型系数，给出与深宽比相关的背风面和侧面体型系数。当建筑平面的深宽比 D/B1 时，新规范计算的体型系数由原规范的增加到。 【表第 31 项】 24、 增加高层建筑相互干扰系数的规定。 1） 单个施扰建筑，建筑平面为矩形且高度相近时，根据施扰建筑的位置，对顺风向风荷载可取，对横风向风荷载可取； 2 ）其它情况可参考类似条件的风洞试验资料确定，必要时宜通过风洞试验确定。 。 25、 局部体型系数：新规范细化了局部体型系数，详表；修改直接承受风荷载的围护构件及其连接的局部风压体型系数的规定，局部体型系数按区域给出，屋面局部体型考虑高厚比（注：连接件与屋面板的破坏比较常见，本规定从提高轻屋面的抗风能力出发） 。 26、 新增验算非直接承受风荷载的围护构件局部体型系数折减规定的条文，折减从属面积由 10 m2 提高到 25 m2，屋面折减系数最小值由调到。 （注：对于非直接承受风荷载的围护构件，如檩条、幕墙骨架等可根据从属面积进行折减，但屋面或墙面与檩条等的连接件不属于非直接承受风荷载的围护构件，不应对其局部体型系数进行折减。 ） 27、 内部压力系数：新增建筑物内部压力的体型系数规定的条文，增加某一面墙有主导洞口建筑物的内部压力的体型系数。 增加风洞试验要求。行业标准建筑工程风洞试验方法标准正在编制中，标准发布前可参照国外规定 28、 新增大跨屋盖结构（对风敏感、跨度大于 36m的柔性屋盖结构）风振响应计算原则的规定条文，以示其与竖向悬臂型结构（高层结构）风振计算的区别。 29、 顺风向风振系数：采用了新的风振系数 z 计算形式，改用背景分量因子和共振分量因子表达，与老规范在理论上其实是一致的，适当提高了风剖面、名义湍流强度和峰值因子的取值，风振系数将普遍有所提高；风振系数改用公式表达，取消原表格。 【】 30、 增加高层建筑和高耸结构考虑横风向风振效应的条件以及横风向风振等效风荷载计算原则的规定条文。 【、 】 31、 增加高层建筑和高耸结构考虑扭转风振效应的条件以及扭转风振等效风荷载计算原则的规定。 【、 】 32、 修改和新增顺风向风荷载和横风向风振等效风荷载以及扭转风振等效风荷载组合的规定，详表。 33、 修改阵风系数计算表达式，调整峰值因子和湍流度，重新计算表数值。不再区分幕墙门窗与其他围护构件，统一都要考虑阵风系数；34、 增加第九章：温度作用。引起温度作用的因素包括气温变化、太阳辐射及使用热源等，规范只对气温变化及太阳辐射等由气候因素引起的温度作用作规定；规范将基本气温定义为当地 50 年一遇的月平均最高气温和月平均最低气温；由于温度作用的复杂性，在很多情况下对于温度作用的计算还是要根据结构工程师的经验判断。 35、 增加第十章：偶然荷载。分别就偶然荷载的定义及范围、偶然荷载的设计原则、偶然荷载设计值取值作出规定，并规范主要对以下几类偶然荷载给出了偶然荷载标准值：（1）常规炸药爆炸；（2）有通口板的燃气爆炸；（3）电梯撞击荷载；（4）汽车撞击荷载；（5）直升飞机非正常着陆； 36、 原附录 B 调整为附录 C，原附录 C 调整为附录D。 37、 增加附录 B：消防车荷载考虑覆土厚度的折减系数。给出消防车荷载覆土厚度折减系数的计算原则及折减系数表格。 【附录 B】 38、 增加附录：基本气温。给出基本气温确定方法。39、 调整部分城市基本雪压和基本风压值。收集补充了全国各台站自 1995 年至 XX 年的年极值雪压和风速数据，进行了基本雪压和基本风速的重新统计。表中带下划线的数据为本次修订有变化的值。 【附录 E，表 】 40、 增加全国各主要城市基本气温。收集全国各台站自 1988 年至 XX 年的最高温度月（一般为七月份）的最高气温平均值和最低温度月（一般为一月份）的最低气温平均值资料，经统计得到各城市最高和最低月平均气温。 【附录 E，表 】 41、 修订全国基本雪压分布图和全国基本风压分布图【附录 E，图、图 】 42、 增加全国最高月平均气温和最低月平均气温分布图。 【附录 E，图 、图 】 43、 增加附录 H：“横风向及扭转风振的等效风荷载”和附录 J ：“高层建筑顺风向和横风向风振加速度计算” 。 第二讲：荷载的代表值及荷载组合（主讲人：金新阳） 1.荷载的分类和代表值： 条为什么要作为强条？在设计时，除了采用能便于设计者使用的设计表达式外，对荷载仍应赋予一个规定的量值，称为荷载代表值。荷载和抗力都是作 篇三：建筑结构荷载规范中华人民共和国国家标准 建筑结构荷载规范 Load code for the design of building structures GB 50009XX 主编部门:中华人民共和国建设部 批准部门:中华人民共和国建设部 施行日期:XX 年 3 月 1 日 关于发布国家标准建筑结构荷载规范的通知 建标XX10 号 根据我部“关于印发1997 年工程建设标准制订、修订计划的通知 ”(建标1997108 号)的要求,由建设部会同有关部门共同修订的建筑结构荷载规范 ，经有关部门会审，批准为国家标准,编号为 GB 50009-XX,自 XX 年 3月 1 日起施行。其中， 、 、 、 、 、 、 、 、 、 、 、 、 为强制性条文，必须严格执行。原建筑结构荷载规范GBJ 9-87 于 XX 年 12 月 31 日废止。 本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，中国建筑科学研究院负责具体技术内容的解释，建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。 中华人民共和国建设部 XX 年 1 月 10 日 前言 本规范是根据建设部1997108 号文下达的“关于印发1997 年工程建设标准制(修)订计划的通知 ”的要求,由中国建筑科学研究院会同各有关单位对 1987 年国家计委批准的建筑结构荷载规范GBJ9-87 进行的全面修订。 在修订过程中，修订组开展了专题研究，总结了近年来的设计经验，参考了国外规范和国际标准的有关内容，并以各种方式广泛征求了全国有关单位的意见，经反复修改通过审定后定稿。 本规范共分 7 章和 7 个附录，这次修订的主要内容如下: 1.按修订后的建筑结构可靠度设计统一标准修改组合规则，并摈弃“遇风组合”的旧概念；对荷载基本组合增加由永久荷载效应控制的组合；在正常使用极限状态设计中，对短期效应组合分别给出标准和频遇两种组合,同时增加了可变荷载的频遇值系数；对所有可变荷载的组合值给出各自的组合值系数。 2.对楼面活荷载作部分的调整和增项。 3.对屋面均布活荷载中不上人的屋面荷载作了调整，并增加屋顶花园、直升机停机坪荷载的规定。 4.吊车工作制改为吊车工作级别。 5.根据新的观测资料重新对全国各气象台站统计了风压和雪压，并将风雪荷载的基本值的重现期由 30 年一遇改为 50 年一遇；规范附录中给出全国主要台站的 10 年、50 年和 100 年一遇的雪压和风压值。 6.地面粗糙度增加一种类别。 7.对山区建筑的风压高度变化系数给出考虑地形条件的修正系数。 8.对围护结构构件的风荷载给出专门规定。 9.提出对建筑群体要考虑建筑物相互干扰的影响。 10.对柔性结构增加横风向风振的验算要求。 本标准将来可能需要进行局部修订,有关局部修订的信息和条文内容将刊登在工程建设标准化杂志上。 本规范以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。为了提高规范质量， 请各单位在执行本标准的过程中,注意总结经验，积累资料，随时将有关的意见和建议反馈给中国建筑科学研究院建筑结构研究所(北京 100013，北三环东路 30 号)，以供今后修订时参考。本规范主编单位:中国建筑科学研究院 本规范参编单位: 同济大学、建设部建筑设计院、中国轻工国际工程设计院、中国建筑标准设计研究所、北京市建筑设计研究院、中国气象科学研究院 本规范主要起草人:陈基发 胡德炘 金新阳 张相庭 顾子聪 魏才昂 蔡益燕 关桂学 薛桁 为了适应建筑结构设计的需要，以符合安全适用、经济合理的要求，制定本规范。 本规范适用于建筑工程的结构设计。 本规范是根据建筑结构可靠度设计统一标准(GB50068-XX)规定的原则制订的。 建筑结构设计中涉及的作用包括直接作用(荷载)和间接作用(如地基变形、混凝土收缩、焊接变形、温度变化或地震等引起的作用)。本规范仅对有关荷载作出规定。 本规范采用的设计基准期为 50 年。 建筑结构设计中涉及的作用或荷载，除按本规范执行外，尚应符合现行的其他国家标准的规定。 永久荷载permanent load 在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计，或其变化是单调的并能趋于限值的荷载。 可变荷载 variable load 在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与平均值相比不可以忽略不计的荷载。 偶然荷载 accidental load 在结构使用期间不一定出现，一旦出现，其值很大且持续时间很短的荷载。 荷载代表值 representative values of a load 设计中用以验算极限状态所采用的荷载量值，例如标准值、组合值、频遇值和准永久值。 设计基准期 design reference period 为确定可变荷载代表值而选用的时间参数。 标准值 characteristic value/nominal value 荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值(例如均值、众值、中值或某个分位值)。 组合值 combination value 对可变荷载，使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率，能与该荷载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值；或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值。 频遇值 frequent value 对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率或超越频率为