设计说明书样本

沈阳建筑大学本科生毕业设计1第 1 章 工程概况大连，位于欧亚大陆东岸，中国东北辽东半岛最南端，西北濒临渤海，东南面向黄海，有包括大小岛屿 260 个。大 连 是 全 国 15 个 副 省 级 城 市 之 一 、 全 国 5 个 国 家社 会 与 经 济 发 展 计 划 单 列 市 （ 简 称 ： 计 划 单 列 市 ） 之 一 。 是 辽 宁 沿 海 经 济 带 的 金融 中 心 ， 航 运 物 流 中 心 ， 也 是 东 北 亚 国 际 航 运 中 心 ， 东 北 地 区 最 大 的 港 口 城 市 。大连山地丘陵多，平原低地少，整个地形为北高南低，北宽南窄；地势由中央轴部向东南和西北两侧的黄、渤海倾斜，面向黄海一侧长而缓。长白山系千山山脉余脉纵贯本区，绝大部分为山地及久经剥蚀而成的低缓丘陵，平原低地仅零星分布在河流入海处及一些山间谷地；岩溶地形所处可见，喀斯特地貌和海蚀地貌比较发育。大连市位于北半球的暖温带地区，具有海洋性特点的暖温带大陆性季风气候，冬无严寒，夏无酷暑，四季分明。年平均气温 10.5 摄氏度，年降水量 550-950 毫米，全年日照总时数为 2500-2800 小时。大连市某商场位于大连市沙河口区，是一栋集办公、商场、娱乐、地下车库、平战结合的人防为一体的综合性大楼，地上 3 层，下一层，层高-4.8m，平时为车库战时为防空洞。一层为商场，层高 5.1m，二层为写字间、商场，层高 5.1m，三层为写字间、KTV 包房， 层高 4.2m，总的建筑面积约为 9300 m2 。整座大楼的办公、会议等设半集中式的中央空调系统，商场设集中式全空气系统，并保持室内空气舒适新鲜。个别用房设置独立的分体式空调。设计本商场的中央空调系统，实现每个房间的夏季空调供冷、冬季空调供热。沈阳建筑大学本科生毕业设计2第 2 章 设计依据本设计为大连市某商场暖通空调系统设计。主要依据是该工程项目的土建条件图及相关原始资料。2.1 设计任务书市政与环境工程学院毕业设计任务书大连市某商场暖通空调系统设计2.2 设计规范及标准1. 采暖通风与空气调节设计规范(GB50019-2003)2. 公共建筑节能设计标准（GB50189-2005）2. 房屋建筑制图统一标准（GB/T500012001）3. 采暖通风与空气调节制图标准（GBJ114-88）4. 高层民用建筑设计防火规范 GB50045-955. 建筑设计防火规范 GB50016-20066. 暖通空调制图标准 GB/T 50114-20017.实用供热空调设计手册2.3 原始资料本建筑为六层商用建筑，地上六层，地下一层，层高-4.8m ；平时为车库，战时为防空洞。一层为商场，层高 5.1m，二至五层为写字间、商场，层高 5.1m，六层为写字间、KTV 包房， 层高 4.8m 。总建筑面积约 13950 平方米。2.4 基本气象参数大连室外计算参数：北纬 3854，东经 12138 ，海拔 92.8m；大气压力：夏季 994.7kPa，冬季：1013.8 kPa；年平均温度：10.2；室外计算干球温度：冬季空调 14；夏季通风 26；沈阳建筑大学本科生毕业设计3夏季空调 28.4；夏季空调日平均 25.5；夏季空调室外计算湿球温度 25.0；室外计算相对湿度：最冷月平均 58；最热月平均 83；最热月 14 时平均 76；室外风速：冬季平均 5.8ms；夏季平均 4.3ms；最多风向及其频率：冬季 N；夏季 SE；全年 N；冬季日照率 66%；最大冻土深度 93； 2.5 动力与能源资料（1）动力：工业动力电源 380V50Hz;（2）能源：空调热媒为 6550热水，由换热站供应；冷媒为 712冷水，由制冷机房供应。沈阳建筑大学本科生毕业论文42.6 室内设计参数表 21 室内设计参数夏 季 冬 季温度 相对湿度 温度 相对湿度照明指标 人员密度 新风量房间名称 % % W/m2 人/m 2m3/（h.p）写字间，KTV 包房26 60 18 40 30 0.15 30营业厅，大堂27 60 18 45 12 0.5 20商场 27 60 18 45 12 1.0 202.7 设计原则2.7.1 空调设计表 22 空调系统方案比较项目 集中式空调系统 单元式空调器 风机盘管空调系统设备布置与机房1. 空调与制冷设备可以集中布置在机房；2. 机房面积较大层高较高；3. 有时可以布置在屋顶上或安设在车间柱间平台上1. 设备成套紧凑，也可安装在空调机房内；2. 机房面积小，只及空调系统的50%，机房层高较低；3，机组分散布置，敷设各种管线较麻烦1.只需要新风空房，机房面积小，2.风机盘管可以安设在空调机房内；3. 分散布置，敷设各种管线较麻烦。风1. 空调送回风管系统较复杂，布置困难；1. 系统小，风管短，各个风口风量的调节比较容易达到均匀；1. 放室内时，不需送回风管；沈阳建筑大学本科生毕业论文5管系统2. 支风管和风口角多时不易均衡调节风量2. 直接放室内时，可不接送风管，也没有回风管；3. 小型机组余压小，有时难于满足风管布置和需要的新风量。2. 当和新风联合使用时，新风管较小。节能与经济1. 可以根据室外气象菜蔬的变化和室内负荷变化实现全年多工况节能运行调节，充分利用室外新风，减少与避免冷热抵消，减少冷冻机的运行时间；2. 于热湿负荷变化不一致或室内参数不同的房间不经济3. 部分房间停止工作不朽要空调时，总的空调系统仍需运行1. 不能按室外参数的变化和室内负荷变化实现多年多工况节能运行调节，过渡季不能用全新风，大多用电加热，耗能大。2. 灵活性大，各空调房间可根据需要开停。1. 灵活性大，节能效果好，可根据各室负荷情况自行调节；2. 盘管冬夏兼用，内壁容易结垢，降低传热效率；3. 无法实行全年多工况节能运行调节。寿命 使用寿命长 使用寿命短 使用寿命长安装设备与风管的安装工作量大，周期长1. 安装投产快，2. 对旧建筑改造和工艺变更的适应性强安装头差较快，介于集中空调系统与单元空调器之间维护运行空调与制冷设备集中安设在机房，便于管理与维修机组易及灰与油垢，清理比较麻烦，使用二三年后，风量、冷量将减少；难以做到快速加热与快速冷却。分散维修与管理较麻烦布置分散，维护管理不方便。谁系统复杂，易漏水温湿度可以严格的控制室内温度与室内相对温度各个房间可以根据各自的负荷变化与参数要求进行问湿度调节。对要求全年需保证室内相对湿度允许波动范围 5%或要求室内相对湿度较大对室内温室度要求较严时，难于满足沈阳建筑大学本科生毕业论文6调节时，较难满足。多数机组按最大量设计，对室内温度要求较低、室外湿球温度较高、新风量要求较多时，较难满足空气过滤与净化可以采用初效、中效和高效过滤器，满足室内空气直接接触，一手污染，需常换水过滤性能差，室内清洁度要求较高时，难于满足过滤性能差，室内清洁度要求较高时，难于满足消声与隔振可以有效采取消声与隔振措施机组安装在空调房间内时，噪声，振动不好处理必须采用低噪声风机，才能保持室内正压风管互相串通空调房间之间又风管连同，是个房间互相污染。当发生火灾时，会通过风管迅速蔓延隔空调房间不会互相污染、串声，发生火灾时也不会通过风管蔓延隔空调房间之间不会相互污染根据提供的工程概况并合理利用能源的原则，因地制宜，在比较各种方案的可行性及水系统形式后，选择一个技术可靠，经济合理，管理方便的设计方案，最终确定方案为： 因考虑该大楼为商场兼办公楼，又位于大连市，为了能够独立控制每个房间的空调运行及节省用地，一楼商场和二楼大厅采用集中式全空气系统;二楼写字间及三六楼办公室、KTV 包房空调均设计成风机盘管加新风系统，这种半集中式空调系统的冷、热媒集中供给，新风可以单独处理和供给，系统占用建筑空间少，运行调节方便等优点。个别房间因为面积太小的原因只安装风机盘管。2.7.2 通风设计地下室为车库，设计成机械送排风为主，自然进排风为辅的方式，其换气每小时不小于 6 次；卫生间排风设计为吸顶式通风器排风到室外，排风量按每小时不小于 10 次的换气量计算。会议室、库房、KTV 包房、配电房走廊均设计通风系统。电梯前室及楼梯沈阳建筑大学本科生毕业论文7间设计正压送风。沈阳建筑大学本科生毕业论文8第 3 章 空调负荷为连续保持空调房间的恒温、恒湿，在某一时刻向房间供应的冷量称为冷负荷；为维持房间相对湿度恒定需要从房间除去的湿量称为湿负荷。房间的冷负荷、热负荷及湿负荷也是确定空调系统送风量及各种设备容量的依据。而室外空气计算参数和室内温度标准是空调房间冷（热） 、湿负荷的计算依据，因此要首先进行选择。本设计中的建筑所在地为大连，室外空气计算参数：干球温度 31.4摄氏度，湿球温度为 25.4摄氏度，相对湿度在焓湿图上查得 62%，其余计算参数详见冷负荷计算表。冷负荷的计算方法很多，有冷负荷系数法及谐波反应等方法，本设计参考实用供热通风及空调手册 ，用谐波反应法进行计算冷负荷。具体计算内容及计算过程中所涉及到的参数查取如下：围护结构传热系数及衰减度，延迟时间由实用供热空调设计手册 查得：3.1 建筑物围护结构的热工性能（1）外墙：从外至内：水泥砂浆 20mm 、砖墙 370mm 、水泥砂浆 20mm 、沥青蛭石板 160mm、热流水平垂直 10mm、板条抹灰 20mm 。 K=0.42W/(K ) （2）地面：从上至下：水泥砂浆+钢筋砼板+白灰；（3）屋面：预制 06-1-120-8 从外至内 碎石石灰岩 5mm 、卷材隔水层 5mm 、水泥砂浆 20mm 、水泥膨胀珍珠岩 300mm 、隔汽层 5mm 、水泥砂浆20mm、钢筋混凝土空心板 120mm 、内粉刷 20mm 系数 K=0.46W/（.K）（4）楼层：从上之下：屋面+钢筋混凝土楼板+吊顶空间+10mm 石膏板+白灰；（5）外门,窗,塑钢窗参数见产品样本；（6）其他详见建筑条件图。沈阳建筑大学本科生毕业论文93.2 冷负荷计算3.2.1 外墙和屋面传热冷负荷计算公式负荷计算采用目前广为使用的空调负荷实用方法空调冷负荷系数法来计算冷负荷。即采用负荷温差CLTD和冷负荷数CLF来分别计算墙体、屋顶、窗户的传热负荷及窗户的日射负荷、内部热源引起的冷负荷。根据文献1公式2-34计算外墙和屋顶瞬变传热引起的冷负荷 即LQq =KF(t/ln-tn)；t /ln=（t ln+ td）k a kp （3-1）式中： t ln墙与屋顶的冷负荷计算温度 的逐时值，t/ln经地点修正后的外墙与屋顶的冷负荷计算温度 的逐时值，td地点修正温度，tn室内计算温度，F墙和屋面的面积，m 2ka外表面放热系数修正值，在文献1附录 2-4 表 6 中查得kp外表面吸热系数修正，在文献1附录 2-4 表 7 中查得K墙和屋顶的传热系数，KJ/*3.2.2 外窗瞬时传热冷负荷外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷，在室内外温差作用下，通过外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷可按文献1公式 2-35 计算可知LQc =CwKwF(tl+td-tn) （3-2）式中： t l墙与屋顶的冷负荷计算温度的逐时值，td地点修正温度，tn室内计算温度，F墙和屋面的面积，m 2Kw窗的传热系数Cw窗的传热系数修正值,查文献1附录 2-4 表 10 Cw =1.2沈阳建筑大学本科生毕业论文103.2.3 过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷根据文献1公式 2-40 计算外窗日射得热引起的冷负荷 即Qc=FwCiCsCaDJ.maxC CL ； Cc,s = CiCs （3-3）式中： Q c各小时的日射冷负荷（W） ；Fw包括窗框的窗的面积（m 2） ；Ca窗的有效面积系数；Ci内遮阳设施遮阳系数；Cs窗玻璃内遮阳系数；Jc.max窗日射得热量最大值（W/m 2） ；CCL逐时冷负荷系数；Jc.max根据北纬 30o由文献1附录 2-5 表 1 查得：东面：463W/m 2 南面：149W/m 2西面：463W/m 2 北面：99 W/m 2逐时冷负荷系数 CCL由文献1表 5，6 查得。3.2.4 内围护结构的传热冷负荷1 当邻室为通风良好的非空调房间时，通过内窗的温差传热负荷。2 当邻室为通风良好的非空调房间时，通过内墙和楼板的温差传热负荷，此时负荷温差t-及其平均值t pj，应按“零“朝向的数据采用。3 当邻室有一定发热量时，通过空调房间内窗、隔墙、楼板或内门等内围护结构的温差Q=KF(twp+t ls-tn) （3-4） 式中： Q稳态冷负荷，下同，W； twp夏季空气调节室外计算日平均温度，；夏季空气调节室内计算温度，；nt ls邻室温升，可根据邻室散热强度采用，。沈阳建筑大学本科生毕业论文113.2.5 人员散热引起的冷负荷根据文献1可知人体显热冷负荷计算公式（3-5）LQsCqn5式中： n人数群集系数；查文献1表 2-3。不同室内和劳动性质成年男子显热 散热量（W） ，查文献1表 2-4sqCLQ人体显热散热冷负荷系数，查附录 2-6 表 4人体潜热冷负荷计算公式文献1 2-52CL1=n （3-6）q式中： n人数, 查规范商场低层冷负荷概算指标室内人数 1.0 人/m 21 名成年男子每小时潜热散热量，查教材表 2-4q因为办公室、客房、商场、大厅等其他地方属于轻度劳动，所以查文献1表 2-4 每人散发的显热和潜热量分别为 44W 和 112W。3.2.6 照明散热引起的冷负荷当电压一定时，室内照明散热量是不随时间变化的稳定散热量，但是照明散热方式仍以对流和辐射两种方式进行散热，因此，照明散热形式的冷负荷计算仍采用相应的冷负荷系数照明设备散热形成的计算瞬时冷负荷 Q，应根据灯具的种类和安装情况分别按下列各式计算：1. 白炽灯：CL=1000NC LQ （3-7）2. 荧光灯：CL =1000 N CLQ （3-8）1n2式中： C LQ照明设备散热形成的冷负荷(W)；N 照明设备的安装功率，kW（查规范商场低层冷负荷概算指标照明负荷40w/m ） ； 2镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取1n=1.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取 =1.0； 1 1n2n灯光隔热系数，当荧光灯罩上部穿有小孔(下部为玻璃板)，可利用自然通风散热于顶棚沈阳建筑大学本科生毕业论文12内，取 =0.50.6；而荧光灯罩无通风孔者取 =0.60.8； 2n 2nCLQ照明散热冷负荷系数，可查文献1附录 2-6 表 3。3.2.7 设备冷负荷根据文献1可知设备显热形成的冷负荷，热设备及热表面散热形成的计算时刻冷负荷 Q，按下式计算： Q= X-T （3-9）sq式中： T热源投入使用的时刻，点钟；-T从热源投入使用的时刻算起到计算时刻的时间，；-T 时间设备、器具散热的冷负荷系数； TtXqs热源的实际散热量，W。电动设备散热量的计算方法如下：（1）电动机和工艺设备均在空调房间内的散发量qs=1000 aN （3-10）1n（2）只有电动机在空调房间内的散热量 qs=1000 a(1-)N （3-11）1（3）只有工艺设备在空调房间内的散热量qs=1000 aN （3-12）1n式中： N设备的总安装功率，kW； 电动机的效率； 同时使用系数，一般可取 0.5-1.0；1n利用系数，一般可取 0.7-0.9； 2a输入功率系数；小时平均实耗功率与设计最大功率之比，一般可取 0.5 左右。3n电热设备散热可按下式计算：=1000 N (3-13)sq1n234沈阳建筑大学本科生毕业论文13式中 考虑排风带走热量的系数，一般取 0.5，其他系数意义同前。4n电子设备散热可按下式计算：qs=1000 a(1-)N (3-14)1n的值根据使用情况而定，对于已给出实测的实耗功率值的电子计算机可以取 1.0，2n一般仪表取 0.50.9当办公设备的类型和数量无法确定，故可根据空调工程表 313 给出的单位面积散热指标估算空调区的办公设备散热量。此时空调区办公设备的散热量=F (3-15)sqf式中 F空调区面积（m 2） ；办公设备单位面积平均散热指标（W/m 2） ，见空调工程表 313f设备散热冷负荷办公室内按每人一台电脑，每台电脑的散热量为 150W。3.2.8 空调房间的新风冷负荷新风冷负荷可用简明空调设计手册 公式（2-17）)(NWiGQ（3-16）k式中 新风量， ；WGskg/， 室外、室内空气焓， 。iN kgJ/查文献2得：每人新风量取 Gx=30m3/h，由焓湿图查得，室内 tn=25oC，=60%时焓值为 in=55.9KJ/Kg，室外 tw=34.0oC，ts=28.2oC，空气焓值为 iw=91.2KJ/Kg。计算由公式算得新风冷负荷CL=1000Gxn（iw-in）/3600 （3-17）=1000x1.2x30x8x(91.2-55.9)/3600=2824W3.3 热负荷计算说明 1：在计算围护结构的传热量时，由围护结构的传热量分成两部分，即围护结构的基本耗热量和修正耗热量。基本耗热量是指在设计条件下，通过房间各部分围护结构（门、窗、墙、地板、屋顶等）从室内传至室外的稳定传热量的总和；修正耗热量则是指围护结构的传热状况发生变化而对基本耗热量进行修正的耗热量。修正耗热量包括沈阳建筑大学本科生毕业论文14朝向修正、风力附加、高度附加、气象条件修正等耗热量。3.3.1 围护结构的基本耗热量引起得热负荷Qi=KF（tn-tw） （3-18）式中：Qi 某一围护结构的传热量; WK 该围护结构的传热系数; W/tn 空调房间设计温度; tw 为冬季采用空调时的室外计算温度; 为该围护结构的温差修正系数;整个房间的基本耗热量为：Q=Qi W 3.3.2 修正基本耗热量围护结构的基本耗热量是在稳定传热的情况下获得的，由于气象条件建筑物情况的影响，必须对上述围护结构的基本耗热量进行修正，其中包括朝向修正、风力修正和高度修正，所以其围护结构的耗热量为：W （3-19）gfchi XQ11式中：Qi为围护结构的基本耗热量;Xch为围护结构的朝向修正;Xf为围护结构的风力修正;Xg为围护结构的高度修正。本设计中，各面墙的朝向修正见表 31：表 31 朝向修正表房间朝向东 南 西 北 西北 水平修正值 -5% -25% -5% 10% 10% 0%沈阳建筑大学本科生毕业论文15说明 2：理论上要考虑高度和风力的修正，修正可以按照下面的方法计算： 高度修正：当房间高度大于 4 米时，每高出 1 米应附加 2%，但总的附加率不应大于 15%，应注意：高度附加率应附加预防间隔围护结构基本耗热量和其他附加（修正）耗热量的总和上。 冷风渗透及冷风侵入量的计算，对于本大厦由于是空调房间，房间维持房间正压，故冷风渗透及冷风侵入量为零。 由于冬季人体散热小，此设计中也没有再考虑人员和灯光的散热量。3.4 湿负荷计算3.4.1 人体散湿量空调房间内的散湿量主要为人体散湿，根据文献3公式（215）（3-18）gnW01. hkg/式中 成年男子的小时散湿量，见文献3表 2-15。g空调房间内人数；n群集系数。3.4.2 新风湿负荷新风湿负荷 Dx(kg/h)按下式计算:Dx=mx(dw-dn)0.001 （3-19）式中： mx - 新风量，m3/h； dw - 夏季空调室外计算参数时的含湿量，g/kg；dn - 室内空气的含湿量，g/kg。沈阳建筑大学本科生毕业论文163.5 负荷计算结果冷负荷计算书，热负荷计算书列出该大楼的夏季冷负荷及湿负荷的计算结果。具体计算方法见附录 1、冷负荷计算书，热负荷计算书。注：由于邻室温差较小，计算冷负荷时均忽略内围护结构，对于一层，地下室虽有热源，但地下围护结构表面温度较低，不足 20 度，大部分热量被周围墙体吸收，因此通过楼板传到一层的热量很少，查相关规范，对于舒适性空调，一般可不计算地面传热。沈阳建筑大学本科生毕业论文17第 4 章 房间的空气处理方案4.1 空气处理方案4.1.1 风机盘管空气处理方案风机盘管的新风供给方案共有三种：（1）室外新风靠房间的缝隙自然渗入，风机盘管处理的基本上都是循环空气。此种方式初投资和运行费用都比较低，但室内卫生条件差，且因受无组织渗透风的影响，造成室内温度场不均匀，只适用于人员较少的情况。（2）墙洞引入新风直接进入机组。新风口进风量可以调节，冬夏季可按最小新风量进风，过渡季节尽量多采用新风。这种方式既能保证室内得到比较多的新风量，又有一定的节能效果，但新风负荷的变化直接影响室内参数的稳定性。这种系统只适用于对室内空气参数要求不太严格的建筑物。（3）由独立的新风系统供给室内新风。室外新风通过新风机组处理到一定的状态参数后，由送风道系统直接送入。这种独立的新风供给方式，提高了空调系统调节和运行的灵活性。初投资比较大。综合考虑三种方案的特点，本建筑为高级建筑，对空气质量要求比较高，采用独立的新风系统，风机盘管的结露现象得以改善，而且可以适当的提高风机盘管制冷时的供水温度，节约能量，具体处理过程如下图图 2-1 夏季风机盘管空气处理过程沈阳建筑大学本科生毕业论文18图 2-2 夏季处理过程示意图 2-3 冬季风机盘管处理过程沈阳建筑大学本科生毕业论文19图 2-4 冬季处理过程示意4.1.2 全空气系统空气处理方案确定集中式空调系统常见的有一次回风系统和二次回风系统， 采暖通风与空气调节设计规范规定：当空气调节区允许采用较大温差或室内散湿量较大时，应采用一次回风的全空气定风量空气调节系统。二次回风系统可以免去再热环节，多用于工艺性高精度空调。本建筑中采用全空气系统的为商场和大堂吧，属于舒适性空调，采用一次回风的露点送风系统比较好。处理过程如下图(a)夏季一次回风系统空气处理过程 (b)冬季一次回风空气处理过程图 2-4 全空气系统空气处理过程4.1.3 空气加湿方案的确定空气加湿是空调工程中热、湿处理的基本方法之一，根据热、湿交换理论，在实际工程中常采用的集中加湿方法为以下两种：1.喷水室喷循环水加湿空气，即利用水吸收空气的显热进行蒸发加湿，近似为等焓沈阳建筑大学本科生毕业论文20NMLO i=过程。 2.喷蒸汽加湿空气，即利用外界热源使水制成蒸汽混入空气中进行加湿，近似为等温过程。 喷蒸汽加湿空气，加湿迅速、均匀、稳定、不带水滴、不带细菌、设备简单、运行费用低、安装灵活。喷水室加湿处理空气，过渡季节会有或长或短的时间，可以停用制冷设备，但水系统将变成开始系统。本系统采用气化加湿。 第 5 章 空调设备选型及房间气流组织设计5.1 风机盘管送风量计算及选型采用新风不担负室内负荷的方案，即送入室内新风的焓处理到与室内空气焓 in 线，新风处理的机器露点相对湿度即可定出新风处理后的机器露点 L。室内状态点 N, 室外状态点 W，送风点 O,风机盘管出口点M 图 5-1 风机盘管处理过程 室内热湿比及房间送风量：= （5-1）QW= =8846kj/kg168.7230在 id 图上确定室内状态点 N，过 N 点作 线按 8送风温差与 =95%线相交，即得送风点 O（见右图） ， =47.27 kj/kg； =58.85 kj/kg；Oini则送风量为G= （5-2）Qin-io沈阳建筑大学本科生毕业论文21= =0.248（kg/h）27.485.（1） 风机盘管风量：要求的新风量 Gw=4x30x1.2/3600=0.04kg/s，则风机盘管的风量：GF=G-Gw=0.248-0.04=0.208（kg/s）（2） 确定 M 点 MO/OL=Gw/GF=im-io/io-il （5-3）所以im=44.99 kj/kg连接 L、O 两点并延长与 im 相交得 M 点，tm=17.2（3） 风机盘管的全冷量：QF=GF（in-im）=0.208x（58.85-47.27）=2.41KW（4） 风机盘管机显冷量：Qs=GFCp（tn-tm）=0.208x1.01x（26-17）=1.89KW（5） 风机盘管的选择：根据房间的形状、用途及美观要求，选用麦克维尔风机盘管 MCW300C 型卧式暗装风机盘管机组一台，每台机组的中档档风量为 418m3/h，进水温度为 7，水流量为 0.61 m3/h，水阻力为 12kPa，机外余压为 0 时，一台该型号风机盘管机组的全冷量 3555W，显冷量 2120W，均能满足要求。 说明：1.风机盘管机组的处理过程分析及选型计算以 102 办公室计算为例，其它房间方法相同，以表格的形式列出。2.详细尺寸请参见产品样本或设计图纸。3.房间的风机盘管选型见下表。风机盘管型号选择表风量 制冷量 制热量房间 设备型号m3/h Kw Kw一层写字间 MCW600C 1020 6040 9760沈阳建筑大学本科生毕业论文22一层卫生间 MCW300C 510 3100 5010二五层写字间 MCW600C 1020 6040 9760二五层卫生间 MCW300C 1020 6040 9760六层写字间 MCW600C 1020 6040 9760六层 KTV MCW500C 510 3100 5010沈阳建筑大学本科生毕业论文235.2 房间气流组织设计5.2.1 风机盘管系统以第一层 102 办公室为例，温度要求 26，房间尺寸为 7 4.2 3.6（长*宽*高）m3；室内冷负荷 3446W，作上送上回气流分布计算。室内空调系统为风机盘管加新风系统，其安装的风机盘管为 FP-8WA 型，送风量 420 m3/h，即 0.117 m3/S。图 5-2 风机盘管计算示意图（1）设t x=1，因此， t x/t s=1/8=0.125。由表 11-1 查得射流最小相对射程x/d0=23.75 换气次数 n=L/Vn= =4.0 次/h，满足换气次数要求。67.0423.（2）设在墙一侧靠顶棚安装风机盘管，风口离墙 0.5m，则射流实际射程x=7-0.5-0.5=6m，考虑自由扩散 0.5m，满足要求。由最小相对射程 x/d0=23.75 求得送风口最大直径 d0max=6/23.75=0.253m选用双层百叶送风口 150300，根据公式 d0=1.128A00.5得： d 0=1.128(0.150.3)0.5=0.239m（3）设有一个平行风口，根据公式 v0=V/A 0n得： v 0=0.117/(0.750.150.3)=3.47m/s（4）根据公式 A =BH/n沈阳建筑大学本科生毕业论文24得： A 1/2/d0=(BH/n) 1/2/d0=13.59并由公式 v0，max =(0.290.43)A 1/2/d0得： v 0，max =4.72m/s v 0=3.47m/s所假定风口数量及规格达到回流区平均风速0.2m/s 的要求（5）校核射流的贴附长度阿基米德数Ar按下式计算：nTvdgAr20式中： 射流出口温度，K；0T房间空气温度，K；n风口面积当量直径，m；0d重力加速度，m/s 2；g式中其他符号含义同上。由Ar数的绝对值查得 x/d0值，就可以得到射流贴附长度 x。由公式计算阿基米德数Ar=9.810.2398/3.47 2(273+26)=5.2110-3从表11-2查得相对贴射程 x/d0=29.5,则x=29.50.239=7 6 m，满足要求。（6）校核房间高度公式H= h+w+0.07x+0.3 m ，房间高度=H为满足要求； 式中：h空调区高度，一般取2m；w送风口底边至顶棚距离，m ；0.07x射流向下扩展的距离，m ； 0.3安全系数，m 。H=h+w+0.07x+0.3=2+0.1+0.077+0.3=2.893.6 m 符和要求。可见，在房间长度方向射流不会脱离顶棚而成为下降流。故房间的气流组织满足设计要求。用相同方法计算其他房间风机盘管送风口大小。说明：工作区高度均取 2.0m 高。其余房间的风机盘管参数及选型结果见附录 3沈阳建筑大学本科生毕业论文255.2.2 全空气系统商场拟选用方形散流器，散流器送风有平送和下送两种典型的送风方式。根据空调房间的大小和室内所要求的参数，选择散流器的个数。一般按对称位置或梅花形布置，梅花形布置时每个散流器送出气流有互补性，气流组织更为均匀。圆形或方形散流器相应送风面积的长宽比不宜大于 1:1.5。散流器中心线和侧墙的距离，一般不应小于 1m。布置散流器时，散流器之间的间距及距墙的距离，一方面应使射流有足够射程，另一方面又应使射流扩散效果好。布置时充分考虑建筑结构的特点，散流器平送方向不得有障碍物（如柱） 。每个圆形或方形散流器所服务的区域最好为正方形或接近正方形。如果散流器服务区的长宽比大于 1.25 时，宜选用矩形散流器。如果采用顶棚回风，则回风口应布置在距散流器最远处。 4表 5-1 送风颈部最大允许风速使用场合 颈部最大风速/（ms-1）播音室 33.5医院门诊室、病房、旅店客房、接待室、居室、计算机房 45剧场、剧场休息室、教室、音乐厅、食堂、图书馆、游艺厅、一般办公室56商店、旅店、大剧场、饭店 67.5（1）101 商业街采用散流器 平送风总送风量 14710m/h，共布置 50 个散流器，距离侧墙 1.5m，每个散流器承担 5m5m的送风任务，单个散流器风量是 259/h。送风采用散流器平送，散流器射流的速度衰减方程为：（5-5）0.5xvKA式中： 以散流器中心为起点的射流水平距离， ；x m沈阳建筑大学本科生毕业论文26在 处最大风速， ；xvms散流器出口风速， ；0平送射流原点与散流器中心的距离，一般为 ；2sdA散流器的有效流通面积， ；2K系数，多层锥面散流器为 1.4，盘式散流器为 1.1；室内平均风速可按下式计算：（5-6）20.5.381(4)mrlvLH式中：L散流器服务区边长， ；H房间净高， ；射流射程与边长 L 之比；r送冷风增大 20%，送热风减小 20%。 总送风量 14710 ，商场面积 1012 ，每个散流器服务区域为 55 米，总计3mh2m布置 52 个风口，每个风口的风量为 295m/h （0.082 ） 。3s按 5m/s 左右选择风速，选择颈部尺寸为 120120 的方形散流器，则颈部风速为： v=0.082/（0.120.12）=5.69 ，散流器实际出口面积约为颈部面积的 90%，即sA=0.120.1290%=0.013 ，散流器出口实际风速为 =6.2/0.9=6.32m0vms求射流末端速度为 0.5 的射程即1.46.9 /0.5-0.07=2.13 ，考虑自由扩散 0.5 米，0.5xKvA013.满足要求。计算室内平均风速=0.3812.13/ =0.166m/s，送冷风时室内风速为 0.199 ，送热风vm2.4/ ms时为 0.133 ，满足要求。s（2）201 商场采用散流器平送风采用散流器平送，商店面积 1090，总送风量 16580 ，布置 60 个送风口，每3mh个风口服务面积为 55 米，每个风口送风量为 285 （0.08 ） 。3s按 5m/s 左右选择风速，选择颈部尺寸为 120120 的方形散流器，则颈部风速沈阳建筑大学本科生毕业论文27v=0.08/（0.120.12）=5.56 ，散流器实际出口面积约为颈部面积的 90%，即msA=0.120.1290%=0.013 ，散流器出口实际风速为 =6.6/0.9=6.182 0vms求射流末端速度为 0.5 的射程即1.46.2 /0.5-0.07=2.06 ，考虑自由扩散 0.5 米，0.5xKvA013.满足要求计算室内平均风速=0.3812.06/ =0.16，送冷风时室内风速为 0.19 ，送热风vm.5224/ ms时为 0.13 ，满足要求。s5.3 空气处理机组选型5.3.1 新风系统中机组的选择新风空调机组是组合式空气调节机组的派生系列，适用于各种新风系统及风机盘管的新风系统。新风空调机组自身不带冷、热源设备，由空气过滤器、热交换器、风机和保温外壳等组成。其工作特点如下：3. 处理全新风，因此设计时适当降低迎面风速，加大排深，以增大处理空气的焓差；4. 机组中采用 6 排管，比 4 排管的制冷和加热效果要好，目前较为常用；5. 机组余压充裕，可增加调速控制，改变风量，满足各种气候条件下的降温、除湿和升温的要求，有节能效果。设计中考虑到每一层的使用功能不同，所以从节能考虑，在需要新风机组的区域分设新风机组，各机组根据风量选择，综合考虑冷量和热量，主要要保证机组的余压能克服风系统的阻力损失，进行校核，在本系统中只选用了一种型号的机组，本工程选用约克空调机组，具体性能见下表。 沈阳建筑大学本科生毕业论文28表 5-1 新风机组选型表机组型号风量(m3/h)机组重量(kg)噪音dB(A)全压（Pa)功率(KW/台)冷量(KW)水流量(L/s)水阻力(kPa)YSM-S 02H 2000 191 40 240 0.75 26.1 0.28 1.2YSM-S 03H 3000 230 43 240 1.1 33.2 0.41 2.75.3.2 全空气机组计算选型由于土建基础图设有预留空调机房，综合考的位置，而且机房足够大，在设计中全空气系统中全部采用组合式空气处理机组，根据各个房间风量的大小，各机组根据风量选择，综合考虑冷量、热量和噪声指标等要求，主要要保证机组的余压能克服风系统的阻力损失，进行校核。本工程选用约克空调机组，选型如下表表 5-2 空气处理机组选型表房间机组型号风量(m3/h)机组重量(kg)噪音dB(A)全压（Pa)功率(KW/台)冷量(KW)水量(L/s)水阻力(Kpa)一层机组YSM-S 08H8000 389 43 320 3 61.6 0.67 4.1二五层机组YSM-S 10H10000 441 45 360 4 76.1 0.81 4.6备注：1.机组的外型尺寸及水管管径如下：YSM-S 03H 机组：