连续梁计算书

青洋路匝道计算一、下部结构计算：计算书详见附录 18a) 桥台计算b) 桥墩计算c) 桩基础计算二、上部结构计算：计算书详见附录 9a) 冲击系数计算b) 13.25m 宽 30+30+30 连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板(3.25m 悬臂)横向配束计算横梁配筋计算c) 9.5m 宽 29+29+29 连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板（2.25m 悬臂）钢筋计算横梁配筋计算d) 8m 宽 29+29+29 连续箱梁计算整体纵向配束计算桥面板（1.85m 悬臂）钢筋计算横梁配筋计算三、附录附录一：北引桥桥台计算（13.25m 宽连续箱梁） （荷载：公路 I 级）附录二：PD20 桥台计算（9.5m 宽连续箱梁） （荷载：公路 I 级）附录三：PA15 桥台计算（9.5m 宽连续箱梁） （荷载：公路 I 级）附录四：8m 桥台计算（PC8m 宽连续箱梁） （荷载：公路 I 级）附录五：北引桥桥墩计算（13.25m 宽连续箱梁） （荷载：公路 I 级）附录六：9.5m 宽连续箱梁桥墩计算（荷载：公路 I 级）附录七：8m 宽连续箱梁桥墩计算（荷载：公路 I 级）附录八：桩基础承载力计算（桩长计算及持力层计算）附录九：桥梁冲击系数计算附录十：连续箱梁计算书附录十一：截面刚度折减系数计算附录十二：扭矩计算书连续箱梁计算书一、计算内容a) 连续箱梁整体计算b) 桥面板计算c) 横梁计算二、整体计算：结构分析采用桥梁博士进行1 模型概况：模型中为简化计算，箱梁截面按等高度（箱梁截面最低点高度 160cm）计入，顶底板厚度、腹板厚度均按实际输入。尺寸详见构造图。预应力钢束以钢束立面投影计入模型。考虑翼缘宽度影响，对截面刚度按新规范进行折减：截面刚度折减 AD01AD02 D0406 C02C04 C010.91 0.95 1 1刚度折减计算详见附表。2 材料：钢筋砼容重：26kN/m 。砼标号：C50 （用老规范） ，钢束 15-9。钢束布置：各类箱梁钢束数量详见下表N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7N8 钢束 AD01AD02 D0406 C02C04 C01N1 5 4 2 2N2 3 2 2 2N3 2 2 0 0N4 5 4 5 6N5 5 4 5 6N6 4 4 3 N7 10 6 8 5+6N8 10 6 8 钢束形状详见图纸。3 荷载：匝道 AD01AD02 D0406 C02C04 C01桥面宽度 13.25m 9.5m 8m 8m跨径（m） 30+30+30 29+29+29 29+29+29 30.5+30.5桥面铺装（kN/m） 41.605 29.83 25.12 25.12防撞墙（kN/m） 10 10 10 10冲击系数 0.185 0.19 0.18 0.18车道荷载（kN/m） 10.5公 I 集中荷载（kN） 280 276 276 282车道横向调整系数 3*0.782.34 2 2 2温度 整体升降温 15 度；桥面板升降温 5 度沉降 计入沉降差 0.01m。考虑 2 个支座同时沉降进行组合注：桥面铺装桥面宽度*（0.08*23+0.05*26）桥面宽度*3.14；新规范计算剪力效应时，上述集中荷载标准值 Pk*1.2；新规范按 50mm 沥青混凝土铺装 t1=20 度；t2=6.7 度计入后，跨中正弯矩较大，以 13.25m 桥宽为例需增加跨中 2 根钢束。4 荷载组合：荷载组合中活载均计入箱梁偏心调整系数 1.15。组合系数 弹性阶段应力验算 短期荷载效应组合 基本组合结构重力 1 1 1.2收缩、徐变荷载 1 1 1变位 1 1 1特殊车列（活载） 1.362751.185*1.15 0.9530.7*1.185*1.15 1.907851.4*1.185*1.15整体升降温 1 1 1.12桥面板升降温 1 0.8 1.12预应力 1 0.85 15 计算结果：匝道 AD01AD02 D0406 C02C04 C01砼经济指标（方/米） 717/a0.601 441/a0.534 355/a=0.51 248/a=0.51钢束指标（t/m） 21.9/a18.4 16.7/a20.2 14.8/a=21.3 9.44/a=19.3应力验算参考值：施工阶段上下缘最大最小应力：压应力0.7*0.8*32.4=18.144 ；拉应力0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：0短期效应组合主拉应力：0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力0.5*32.4=16.2 ；钢筋0.65*1860=1209 ；主压应力0.6*32.4=19.44；主拉应力0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。1）13.25m30+30+30 箱梁计算结果内力图正截面强度验算截面最大最小抗力：斜截面强度验算：QjQhk 9.303 104Qhk 0.0349 b h 5( ) 2 p( ) 50 uk 340p 5.837 10 3p 100 8 12.51b h 12.5( )uk 4.965 10 4uk 4 2.011b 15 315cmQj0.5 10 3 1.25 1.83 b h 5( ) 1.97 103Qj0.51 10 3 50 b h 5( ) 6.212 103h 1.6 1000b 1.08 1000Q1 5.89 103Q1 5890施工阶段上下缘最大最小应力：压应力0.7*0.8*32.4=18.144 ；拉应力0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：0短期效应组合主拉应力：0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力0.5*32.4=16.2 ；钢筋0.65*1860=1209 ；主压应力0.6*32.4=19.44；主拉应力0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。2）9.5m29+29+29 箱梁计算结果正截面强度验算截面最大最小抗力：斜截面强度验算： 0.51 10 3 50 b h 5( ) 4.24 103 Qj 0.038 2.45 b h 5( ) 1.095 105 Qj 315cmuk 4 2.011b 15 uk 7.448 104p 100 8 12.51b h 12.5( ) p 8.551 10 3Qhk 0.0349 b h 5( ) 2 p( ) 50 uk 340Qhk 7.782 104 Qj Qh 3966 kn Qq 0 kn (Qg 0 Q1 3966 Q1 3.966 103b 0.72 1000h 1.638 1000施工阶段上下缘最大最小应力：压应力0.7*0.8*32.4=18.144 ；拉应力0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：0短期效应组合主拉应力：0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力0.5*32.4=16.2 ；钢筋0.65*1860=1209 ；主压应力0.6*32.4=19.44；主拉应力0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。3）8m29+29+29 箱梁计算结果正截面强度验算截面最大最小抗力：斜截面强度验算： 0.51 10 3 50 b h 5( ) 4.005 103 Qj 0.038 2.45 b h 5( ) 1.034 105 Qj 315cmuk 4 2.011b 15 uk 7.886 104p 100 8 12.51b h 12.5( ) p 9.054 10 3Qhk 0.0349 b h 5( ) 2 p( ) 50 uk 340Qhk 7.564 104 Qj Qh 3592 kn Qq 0 kn (Qg 0 Q1 3592 Q1 3.592 103b 0.68 1000h 1.638 1000施工阶段上下缘最大最小应力：压应力0.7*0.8*32.4=18.144 ；拉应力0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：0短期效应组合主拉应力：0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力0.5*32.4=16.2 ；钢筋0.65*1860=1209 ；主压应力0.6*32.4=19.44；主拉应力0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。4）8m30.5+30.5 箱梁计算结果正截面强度验算截面最大最小抗力：斜截面强度验算：变截面位置/腹板最厚位置 0.51 10 3 50 b h 5( ) 4.005 103 Qj 0.038 2.45 b h 5( ) 1.034 105 Qj 315cmuk 4 2.011b 15 uk 7.886 104p 100 8 12.51b h 12.5( ) p 9.054 10 3Qhk 0.0349 b h 5( ) 2 p( ) 50 uk 340Qhk 7.564 104 Qj Qh 3855 kn Qq 0 kn (Qg 0 Q1 3592 Q1 3.592 103b 0.68 1000h 1.638 1000 0.51 10 3 50 b h 5( ) 5.3 103 Qj 0.038 2.45 b h 5( ) 1.368 105 Qj 315cmuk 4 2.011b 15 uk 5.959 104p 100 8 12.51b h 12.5( ) p 6.841 10 3Qhk 0.0349 b h 5( ) 2 p( ) 50 uk 340Qhk 8.697 104 Qj Qh 4785 kn Qq kn (Qg 0 Q1 4785 Q1 4.785 103b 0.9 1000h 1.638 1000施工阶段上下缘最大最小应力：压应力0.7*0.8*32.4=18.144 ；拉应力0.7*0.8*2.65=1.484短期荷载组合阶段上下缘最大最小应力：0短期效应组合主拉应力：0.6*2.65=1.59弹性组合阶段上下缘最大最小主应力：压应力0.5*32.4=16.2 ；钢筋0.65*1860=1209 ；主压应力0.6*32.4=19.44；主拉应力0.5*2.65=1.325，若超过，箍筋间距加密。三、桥面板计算a) 13.25m，挑臂 3.25m 桥面板计算 ：采用桥梁博士计算1模型概况桥面板计算以框架模型代入计算。模型中为简化计算，箱梁截面按等高度（箱梁截面最低点高度160cm）计入，顶底板厚度、腹板厚度均按实际输入。尺寸详见构造图。桥面板宽度 1 米。计算模型如下：2材料：钢筋砼容重：26kN/m ；钢束及钢筋布置：钢束 AD01AD02B1 1B2 13荷载：二期恒载：桥面铺装 3.14kn/m；防撞墙：5kn/m。冲击系数：0.3按照汽车-c20 横向加载计算温度：桥面单元升降温 5 度。车道横向调整系数计算如下图：荷载组合按照老规范。4计算结果：内力正截面强度：最大抗力非预应力单元裂缝腹板、底板裂缝宽度验算。腹板、底板上下缘均配 6 根 16cm 的 II 钢筋斜截面强度验算 Q1 160 Q1 160b 1 1000h 0.25 1000 0.51 10 3 50 b h 5( ) 883.53 Qj 0.5 10 3 1.2 1.83 b h 5( ) 269.01 Qj 桥面板单元应力验算施工阶段上下缘最大最小应力：压应力0.7*0.8*32.4=18.144 ；拉应力0.7*0.8*2.65=1.484正常使用组合 II 应力验算b) 9.5m，挑臂 2.25m 桥面板计算，参考嘉金新桥立交。1模型概况桥面板计算以框架模型代入计算。模型中为简化计算，箱梁截面按等高度（箱梁截面最低点高度160cm）计入，顶底板厚度、腹板厚度均按实际输入。尺寸详见构造图。桥面板宽度 1 米。计算模型如下：2材料：钢筋砼容重：26kN/m ；钢束及钢筋布置： 桥面板上缘采用 22cm15II 级钢筋，桥面板下缘采用及腹板、底板 钢筋采用 16cm15II 级钢筋3荷载：二期恒载：桥面铺装 3.14kn/m；防撞墙：5kn/m。冲击系数：0.3按照汽车-c20 横向加载计算温度：桥面单元升降温 5 度。车道横向调整系数计算如下图：荷载组合按照老规范。4计算结果：内力正截面强度：最大抗力及裂缝验算c) 8m，挑臂 1.85m 桥面板计算，参考 9.5m 桥面板配筋。四、端横梁计算a）13.25m30+30+30 端横梁计算1模型概况端横梁模型以框架模型代入计算，模型考虑桥面板预应力的作用，端横梁作为 B 类预应力构件计算。横梁截面按实际高度计入。尺寸详见构造图。端横梁单元宽度 1.47 米。2材料：钢筋砼容重：26kN/m ；钢束布置：桥面板预应力束 3 根，详见桥面板计算，钢筋布置：跨中截面下缘设置 2 排 25cm 的10 的钢筋。非预应力钢筋的面积与混凝土截面的面积比为 4.909*28/1.65*1.47*10000=0.57%。按照旧规范5.2.34，每 1%，容许拉应力增加 3MPa。则 C50 砼构件梁高大于 1m，则 B 类预应力构件裂缝 0.1 时的容许拉应力=5.5*0.7+1.5=5.35MPa。3荷载：二期恒载：桥面铺装 3.14kn/m*1.47=4.62；防撞墙：5kn/m。3980/6.75=590kN，其中 3980 为全桥恒载在端横梁位置产生的反力。冲击系数：0.3按照汽车-c20 横向加载计算，车道调整系数=1000/3=340；1000 为全桥活载在端横梁位置产生的反力。温度：桥面单元升降温 5 度。4计算结果：内力正截面强度验算：及截面应力。下缘最大应力=2.8MPa，满足要求。b）9.5m29+29+29 端横梁计算1模型概况端横梁模型以框架模型代入计算，横梁截面按实际高度计入。尺寸详见构造图。端横梁单元宽度 1.47 米。2材料：钢筋砼容重：26kN/m ；钢筋布置： 上缘设置 2 排 22cm 的10 的钢筋。下缘构造配筋。3荷载：二期恒载：桥面铺装 3.14kn/m*1.47=4.62；防撞墙：5*1.47=7.35kn/m。箱体面积 7.4453，翼缘面积 2*0.7312=1.4624。按照面积比分配恒载反力。箱体均布荷载 2830*7.4453/（ 7.4453+1.4624）/5=473kN，翼缘均布荷载 2830*1.4624/（ 7.4453+1.4624）/4.5=103 。其中 2830 为全桥恒载在端横梁位置产生的反力。冲击系数：0.3按照汽车-c20 横向加载计算，车道调整系数=850/2=425 ；850 为全桥活载在端横梁位置产生的反力。温度：桥面单元升降温 5 度。4计算结果：内力正截面强度验算： c）8m 端横梁计算，参考 9.5m 配筋。d）9.5m20+20+20 端横梁计算1模型概况端横梁模型以框架模型代入计算，横梁截面按实际高度计入。尺寸详见构造图。端横梁单元宽度 1.47 米。2材料：钢筋砼容重：26kN/m ；钢筋布置：上缘设置 1 排 22cm+20 的10 的钢筋。下缘构造配筋。3荷载：二期恒载：桥面铺装 3.14kn/m*1.47=4.62；防撞墙：5*1.47=7.35kn/m。箱体面积 7.4453，翼缘面积 2*0.7312=1.4624。按照面积比分配恒载反力。箱体均布荷载 1550*7.4453/（ 7.4453+1.4624）/5=260kN，翼缘均布荷载 1550*1.4624/（ 7.4453+1.4624）/4.5=57 。其中 1550 为全桥恒载在端横梁位置产生的反力。冲击系数：0.3按照汽车-c20 横向加载计算，车道调整系数=798/2=399 ；399 为全桥活载在端横梁位置产生的反力。温度：桥面单元升降温 5 度。4计算结果：内力正截面强度验算： 五、中横梁计算a）13.25m30+30+30 中横梁计算1模型概况中横梁模型以框架模型代入计算，模型考虑桥面板预应力的作用，中横梁作为 B 类预应力构件计算。横梁截面按实际高度计入。尺寸详见构造图。中横梁单元宽度 2 米。2材料：钢筋砼容重：26kN/m ；钢束布置：桥面板预应力束 4 根，详见桥面板计算，钢筋布置：跨中截面下缘设置 2 排 25cm 的10 的钢筋。上缘设置 1 排 22cm 的15 的钢筋非预应力钢筋的面积与混凝土截面的面积