真空蒸发制盐系统卤水分效预热器设计书

1 真空蒸发制盐系统卤水分效预热器设计书 一、设计简介 ： 目前全国的食盐里面，海盐占的比例在逐年下降，大家平时吃的大部分都是井矿盐， 我国和世界大多数氯化钠的生产都采用水采工艺制得人工卤水，所谓人工卤水，乃是人为地将水加入固体盐或地下固体盐矿床中，使其溶解为含氯化钠较高的卤水，称为人工卤水。卤水经预处理后再用真空蒸发制成盐。 真空蒸发制盐 ： 根据卤水沸点随压力减低而下降的规律，在压力递减的多效蒸发罐组中，用生蒸汽（新鲜蒸汽）加热一效罐的卤水，使之沸腾蒸发，产生二次蒸汽用作次效罐的热源，并按所设效数依次传递，多次利用二次蒸汽，使各效罐的卤水蒸发析盐。蒸发操作的节能方法有一种就是分效预热。于是我们想用换热器来对每一效的卤水进行预热。通过换热器的分效预热，可以大大降低工厂的能耗。 固定管板式换热器简介 这类换热器的结构比较简单、紧凑、造价便宜，但管外不能机械清洗。此种换热器管束连接在管板上，管板分别焊在外壳两端，并在其上连接有顶盖，顶盖和壳体装有流体进出口接管。通常在管外装置一系列垂直于管束的挡板。同时管子和管板与外壳的连接都是刚性的，而管内管外是两种不同温度的流体。因此，当管壁与壳壁温差较大时，由于两者的热膨胀不同，产生了很大的温差应力，以至管子扭弯或使管子从管板上松脱，甚至毁坏换热器。 为了克服温差应力必须有温差补偿装置，一般在管壁与壳壁温度相差 50 以上时，为安全起见，换热器应有温差补偿装置。但补偿 装置（膨胀节）只能用在壳壁与管壁温差低于60 70 和壳程流体压强不高的情况。一般壳程压强超过 由于补偿圈过厚，难以伸缩，失去温差补偿的作用，就应考虑其他结构。 固定管板式换热器主要有外壳、管板、管束、顶盖（又称封头）等部件构成。在圆形外壳内，装入平行管束，管束两端用焊接或胀接的方法固定在管板上，两块管板与外管直接焊接，装有进口或出口管的顶盖用螺栓与外壳两端法兰相连。它的特点是结构简单，没有壳侧密封连接，相同的壳体内径排管最多，在有折流板的流动中旁路最小，管程可以分成任何管程数，因两个管板由管子 互相支撑，故在各种管壳式换热器中它的管板最薄，造价最低，因而得到广泛应用。这种换热器的缺点是：壳程清洗困难，有温差应力存在。当冷热两种流体的平均温差较大，或壳体和传热管材料膨胀系数相差较大，热应力超过材料的许用应力时，2 在壳体上需设膨胀节，由于膨胀节强度的限制，壳程压力不能太高。这种换热器适用于两种介质温差不大，或温差较大但壳程压力不高，及壳程介质清洁，不易结垢的场合。 3 二、设计条件说明 1、 我们小组设计第三效，分三个换热器完成任务，每个换热器的温度差为 2C 。 2、换热器类型选择： (1)由于卤水为高粘度 流体，卧式换热器的阻力太大，所以选用立式换热器。 (2)由于壳程的加热介质为水蒸气，选用立式换热器有利于蒸汽与冷凝液的分离，换热效果更好。 (3)从安装以及经济角度来说，立式的比卧式的安装更加简单，经济性更加优越。 3、操作条件： 管程流体为卤水，壳程流体为 30 4、 卤水的物性参数表 5、 附图： 具有分效预热的卤水真空蒸发制盐系统（平流进料，顺流排盐） 接真空泵 盐浆去脱水干燥系板式换热器 循环下水 来自热电站的生蒸汽 389凝水 循环上水 冷凝水 冷凝水 冷凝水 盐浆 盐浆 盐浆 28%V 26%V 24%V 22%V 55 61 83 105 精制卤水 V V 卤水分效预热系统 35 ） ） ） 卤水典型组成 /（ g/L） 5时卤水的物性参数 密度 /(kg/1180 恒压比热容 / ) 度 /(热系数 /W/(m. ) 6、设计方案的选定 控制条件和设备类型的选择： 1） 设备类型的选择 换热器类型：立式固定管板式换热器 管程壳程：单管程单壳程 2） 操作条件： 介质 介质性质 工作温度 进 /出 工作压力 计温度 设计压力 程 饱和水蒸气 无毒无害 0 150 程 卤水 易结垢 55/57 50 、设计结果概要 换热器主要结构尺寸和设计结果： 换热器形式：单管程固定管板式列管换热器 换热面积 / 2m 艺参数 名称 物料名称 操作压力 /作温度 /C 流量 /( s/ 管程 卤水 55/57 程 水蒸气 体密度 / 3/速 /（ m/s) 热量 /传热系数 / )/( 2 热系数 / )/( 热系数 / )/( 2 垢系数 / )/( 2 阻力降 /荐使用材料 碳钢 碳钢 管子规格 /38 管 117根 管长 6000子排列方式 正三角形 5 壳体内径 /00 四、换热器主要部件的工艺计算 （一） 相关的物性数据 1、 卤水定性温度： t=56 根据定性温度，通过类比水的变化规律得到 56 下卤水的物性数据为： 密度 31 1 6 8 kg m 定压比热容 3 . 4 0 0 9 2 / J k g C 导热系数 25 9 . 9 1 2 7 1 0 /k W m C 黏度 52 0 6 . 9 8 6 1 1 0 p a s 2、 循环水蒸气定性温度 T= 根据定性温度，查的 下水蒸气的物性数据为： 密度 30 . 1 9 0 9 2 /k g m 定压比热容 1 . 8 7 5 /pC k J k g C 导热系数 0 . 0 2 1 4 6 /k W m C 黏度 51 . 8 1 0 p a s 潜热 2 3 3 3 r K J （二）设计任务相关换算 1、由物料衡算确定卤水流量； 产力 W=80 万吨 /年，即得 盐浆中的固相体积流率 8,8 1 0 / 3 0 . 8 6 4 /3 0 0 2 4 3 6 0 0s N a C lk g yM k g s 体密度 32 2 0 0 /N a C l k g m 6 盐浆中固相体积流率, 3,33 0 . 8 6 4 / 0 . 0 1 4 0 3 /2 2 0 0 /s N a C a C l N a C lM k g sV m sk g m 又盐浆能顺利流动时的固相体积分率 x=盐浆中液相体积流率 3 30 . 0 1 4 0 3 /( 1 ) ( 1 0 . 6 0 ) 0 . 0 0 9 3 5 /0 . 6 0 x m 液相可看做饱和 液，其中取 质量分数 ( ) 2 7 %N aC l ， 溶液密度 31 1 6 8 . 1 /l k g m 所以液相中 质量流率 33, ( ) 0 . 0 0 9 3 5 / 1 1 6 8 . 1 / 2 7 % 2 . 9 4 9 /l N a C l l N a C l m s k g m k g s 所以系统中总的 量流率 , 3 0 . 8 6 4 / 2 . 9 4 9 / 3 3 . 8 1 3 /N a C l s N a C l l N a C M k g s k g s k g s 卤水中的 组成为 32 9 3 . 7 6 / 2 9 3 . 7 6 /y g L k g m 卤水的体积流率333 3 . 8 1 3 / 0 . 1 1 5 1 /2 9 3 . 7 6 /N a C lM k g sV m sy k g m 故进入第三效预热器的卤水流量 337 8 % 8 9 . 7 8 1 0 /V V m s 卤水的质量流量3 3 38 9 . 7 8 1 0 / 1 1 6 8 . 1 /m s k g m 1 0 4 2 /kg s （三）换热器的热负荷计算（%） 1()L h c p W r W C t t 21()c p c C t t QW r 1 0 4 . 8 7 2 3 . 4 0 0 9 2 2 1 . 0 4 / 2 3 3 3 . 7 0 . 3 1 7 9 /k g s 3/ 0 . 3 1 7 9 / 0 . 1 9 0 9 3 1 . 6 6 5 0 /h h m s 7 122( ) / l nm tt t t t ( 6 6 . 5 5 5 ) ( 6 6 . 5 5 7 ) 1 0 . 4 6 86 6 . 5 5 5 . 5 5 7C （四）估算传热面积，确定换热器部件尺寸 照经验数值初选总总传热系数 取： 20 ( m i n ) 1 0 0 0 / ( )eK w m C 20 30 ( m i n )7 4 1 . 8 8 7 0 . 8 7 11 0 0 0 1 0 1 0 . 4 6 8 （ 1）换热管规格以及材质的选定。选用 3 8 3mm 的碳钢管。 （ 2）选取管内流体流速：() 0 m s（ 3）管子的排列方式采用正三角形，管子与管板之间的连接采用焊接法。 （ 4）管子数目和管长： 管数： 332 3 2 24 4 8 9 . 7 8 1 0 / 1 3 9 . 6 13 . 1 4 ( 3 2 1 0 ) 0 . 8 /u m m s 根 （取 140 根） 计算单程管束的长度： 0 307 0 . 8 7 1 4 . 2 4 2 63 . 1 4 1 4 0 3 8 1 0 （取 （ 5）按照公式初步估算外壳内直径确定壳体尺寸参数。 ( 1 ) 2t n e 换热器外径为 38管心距应取 t = 48 横过管束中心线的管子数： 1 . 1 1 . 1 1 4 0 1 3 . 0 2 （取整 14 根） 管束中心线上最外层管的中心至壳体内壁的距离： 01 . 5 1 . 5 3 8 5 7e d m m 所以 8 ( 1 ) 2 0 . 0 4 8 ( 1 4 1 ) 2 0 . 0 5 7 0 . 7 3 8t n e m 按照壳体直径标准系列尺寸圆整，取 800iD 。 因为 4500 5 . 6 2 5800，管长径比合适。 取换热管规格， 长 6m，共 140 根是 符合要求的。 因卤水与水蒸汽均非强腐蚀性，工作压力与温度也不大，采用碳钢管材即可，既满足工艺条件的需求，经济性也较好。 换热 器立式放置，卤水自上端管内流下，可减小阻力，水蒸汽自下端壳程进入，有利于减小液膜厚度，增强冷凝传热。 在换热器上端设置排气孔，以排除可能进入换热器的不凝气体，防止其危害冷凝传热，在换热器下端设置排液口，以排除冷凝水。 换热管在管板上的固定，采用胀接法，利用胀管器将管子扩张，产生显著的塑形变形，靠管子与管板间的挤压力达到密封目的。 由碳钢壳体的最低厚度表 /取壳体材质为碳钢，厚 10 换热器管箱封头采用椭圆封头， 因壳程水蒸汽为蒸汽冷凝，不需要折流挡板。 壳程流体的流动截面积 热负荷 ，可得，水蒸汽的体积流率 所以水蒸汽的流速 在壳程气体常用流速范 围 315m/s 的范围内，壳体内径的选取是合理的。 壳程接管采用插入式焊接结构，因为为立式换热器，管板较厚，壳程介质腐蚀性小，9 壳体材料为碳钢，选用结构如下图 (尺寸根据实际需要改变 )： 因为蒸汽从壳程接管出来时流速较大，要在壳程进口接管处安装防冲挡板。 因为是立式换热器，其顶部结构如右图，方便其安装于拆卸作业。 因为管子长度较大，且为竖直放置，为防止其因蒸汽而振动，还应设置一定数量的支撑板。 （ 6）计算实际传热面积o 实际传热面积： 3 20 ( 0 . 1 ) 1 4 0 3 . 1 4 3 8 1 0 ( 4 . 5 0 . 1 ) 5 8 . 4 6 6 8 d L m 考虑面积裕度 10%，可得： 21 . 1 5 8 . 5 6 4 . 3 5 过程的总传热系数()o 3 2()7 4 1 . 8 8 1 0 1 1 0 1 . 3 4 / ( )6 4 . 3 5 1 0 . 4 6 8o c h o w m （五）管壳程压强降的校验 （ 1）管程压强降： 12()i t s pp p p F N N 10 根据上述结果可知：管程数 1,串联壳程数 1；对于 3 8 3mm 的换热管，结构校正系数 摩擦阻力引起的压降： 21 2 由于： 3328 9 . 7 8 1 0 0 . 7 9 7 8 /3 . 1 4 ( 3 2 1 0 ) 1 4 04m 353 2 1 0 0 . 7 9 7 8 1 1 6 8 . 1R e 1 4 4 0 7 . 3 12 0 6 . 9 8 6 1 1 0i i 可知管程内流体流动式湍流 。 对于碳钢管，取管壁粗糙度 ，则30 . 1 3 . 1 2 5 1 032 由 关系图可得： 21 2 234 . 5 1 1 6 8 . 1 0 . 7 9 7 80 . 0 3 5 1 8 2 9 . 6 53 2 1 0 2 局部阻力引起的压强降： 22 3( )2 21 1 6 8 . 1 0 . 7 9 7 83 ( ) 1 1 1 5 . 2 22 取： 12()i t s P F N N ( 1 8 2 9 . 6 5 1 1 1 5 . 2 2 ) 1 . 3 1 1 3 8 2 8 . 3 3 1 3 0 0 0P a P a （ 2）壳程压强降： 120 () P F N 流体流过管束的压力降： 11 120 ( 1 ) 2 f n N 其中： 221 . 6 6 5 0 1 . 2 1 1 1 /( 0 . 8 1 4 0 0 . 0 3 8 ) 22034 ( )24d 3 2 3 233 3 . 1 44 ( 1 . 4 3 8 1 0 ) ( 3 8 1 0 ) 24 0 . 0 4 4 1 73 . 1 4 3 8 1 0 m 50 . 0 4 4 1 7 1 . 2 1 1 1 0 . 1 9 0 9 2 . 8 1 0od e u 5 6 7 5 0 0 0 . 2 2 8 0 . 2 2 85 . 0 R e 5 . 0 5 6 7 . 4 0 1 . 1 7 8 F 为管子排列方式对压力降的校正系数。正三角形排列： F=则： 120 ( 1 ) 2 f n N 20 . 1 9 0 9 2 1 . 2 1 1 10 . 5 1 . 1 7 8 1 4 ( 0 1 ) 1 . 1 5 4 62 流体通过折流板缺口的压力降：由于没有折流板，所以该部分的压力降为 0. 对于气体或者是可凝蒸汽，结垢校正系数 。 则壳程压降： 120 () P F N 由于本次设计无折流挡板，壳程压降已经非常小，一定会在工程设计要求范围内，并且数据有限，则压降可忽略不计。 12 由于管程压降超过要求，所以重新设定 K 值： 28 5 0 / ( )K w m K （六）调整 K 值后重新核算压降 调整 K 值后换热面积为 3 2()7 4 1 . 8 8 1 0 8 3 . 3 88 5 0 1 0 . 4 6 8o o c h o 假设管长为 6m， 则管数： 0308 3 . 3 8 1 1 6 . 4 73 . 1 4 6 3 8 1 0 根 （取 117 根） 1 . 1 1 . 1 1 1 7 1 1 . 9 0 （取整 12 根） 管程流体流速： 3328 3 . 3 8 1 0 0 . 8 8 7 /3 . 1 4 ( 3 2 1 0 ) 1 1 74m 壳内径： ( 1 ) 2 0 . 0 4 8 ( 1 2 1 ) 2 0 . 0 5 7 6 4 2t n e m m 按照壳体直径标准系列尺寸圆整，取 800iD 。 实际换热面积o 3 20 ( 0 . 1 ) 1 1 7 3 . 1 4 3 8 1 0 ( 6 0 . 1 ) 8 2 . 3 7 d L m 过程的总传热系数()o 3 2()7 4 1 . 8 8 1 0 8 6 0 . 4 0 / ( )8 2 . 3 7 1 0 . 4 6 8o c h o w m 壳体流体流速： 13 0221 . 6 6 5 0 4 . 5 0 3 /3 . 1 4 0 . 2 5 ( 0 . 8 1 1 7 0 . 0 3 8 ) 雷诺数： 50 . 0 4 4 1 7 4 . 5 0 3 0 . 1 9 0 9 2 . 8 1 0od e u 2 1 0 9 0 0 0 . 2 2 8 0 . 2 2 85 . 0 R e 5 . 0 2 1 0 9 . 6 0 . 8 7 3 管程压降： 21 2 236 . 0 1 1 6 8 . 1 0 . 8 8 70 . 0 3 5 3 0 1 5 . 5 53 2 1 0 2 2 221 1 6 8 . 1 0 . 8 8 73 ( ) 3 ( ) 1 3 7 8 . 5 422 a 12()i t s P F N N 4( 3 0 1 5 . 5 5 1 3 7 8 . 5 4 ) 1 . 3 1 1 5 7 1 2 . 3 7 5 1 0P a P a 壳程压降忽略不计。 经过重新核算结果表明，管程、壳程压降均能满足设计条件。 （七）总传热系数的计算和校核 总传热系数由下式计算： ()11 o s i o c a l o m i i ib d R d d d d 其中，管内流体的对流传热系数的计算： 0 . 8 0 . 40 . 0 2 3 R e P 其中： 14 353 2 1 0 0 . 8 8 7 1 1 6 8 . 1R e 1 6 0 1 8 . 1 5 1 0 0 0 02 0 6 . 9 8 6 1 1 0i i 3523 . 4 0 0 9 2 1 0 2 0 6 . 9 8 6 1 1 0P r 1 1 . 7 4 95 9 . 9 1 2 7 1 0 36 1 8 7 . 5 0 5 03 2 1 0 符合公式的适用范围。 因此： 0 . 8 0 . 40 . 0 2 3 R e P 20 . 8 0 . 4325 9 . 9 1 2 7 1 00 . 0 2 3 1 6 0 1 8 . 1 5 1 1 . 7 4 93 2 1 02 6 6 5 . 5 5 / ( )w m C 估算壁温，按下述公式： 11o w w is o s t t 其中污垢热阻和管壁热阻： 421 . 7 1 9 7 1 0 ( ) /m C w 420 . 8 5 9 8 1 0 ( ) /m C w 3 8 3 2 3522m m 查附录，可得碳钢的导热系数： 5 0 . 1 2 6 / ( )w m C 参考附录，根据经验值取： 21 0 0 0 0 / ( )o w m C 由于： 22 6 6 5 . 5 5 / ( )i w m C 将上述数据带入公式： 11o w w is o s t t 15 446 6 . 5 5 6110 . 8 5 9 8 1 0 1 . 7 1 9 7 1 01 0 0 0 0 2 6 6 5 . 5 5 解得： 管间水蒸气对流传热系数： 3 14()1 . 1 3 ()t t 定性温度下： 39 8 0 . 1 /w k g m 26 6 . 4 5 1 0 / ( )w w m C 30 . 4 4 3 6 5 1 0 /w P a s 因此： 3 14()1 . 1 3 ()t t 3 2 3 1 459 8 0 . 1 ( 9 8 0 . 1 0 . 1 9 0 9 3 ) 9 . 8 2 3 3 3 . 7 1 0 ( 6 6 . 4 5 1 0 )1 . 1 3 4 4 . 3 6 5 1 0 3 ( 6 6 . 5 6 3 . 3 1 ) 27 0 5 3 . 3 2 / ( )w m C 将上述结果再次带入壁温估算方程，得： 27 1 0 9 . 7 1 / ( )o w m C 。 迭代两次，得： 27 1 1 5 . 4 7 / ( )o w m C 此时两次迭代误差在 1%以内，故可停止迭代取最后一次迭代值。 取两侧的污垢热阻及碳钢材料的导热系数： 421 . 7 1 9 7 1 0 ( ) /m C w 420 . 8 5 9 8 1 0 ( ) /m C w 5 0 . 1 2 6 / ( )w m C 16 故： ()11o c a l o s i o m i i iK b d R d dR d d d 4413 8 3 8 0 . 0 0 3 3 8 11 . 7 1 9 7 1 0 0 . 8 5 9 8 1 03 2 2 6 6 5 . 5 5 3 2 5 0 . 1 2 6 3 5 7 1 1 5 . 4 7 21 0 5 9 . 4 0 / ( )w m K 所以： ()()1 0 5 9 . 4 0 1 . 2 4 6850c a lc h 符合设计要求。 五、换热器主要构件尺寸与接管尺寸的确定 换热器主要构件有封头、筒体法兰、管板、筒体、折流板、支座等。主要接管有：流体进出口接管、排气管、排液管等。 1. 壳体，管箱的系列尺寸确定 （ 1） 筒体（壳体）壁厚的确定。 2 p 选取设计压力 ，壳体材料 为 得其相应的许用应力 1 1 3 ；焊缝系数 （单面焊），腐蚀裕度 3 1 4C m m ，所以 0 . 0 5 8 0 0 4 4 . 2 62 1 1 7 0 . 6 5 0 . 0 5 17 根据上表所列出的钢板厚度标准，确定钢板的 材料为 度为 4 （ 2） 壳体、管箱壳体和封头的尺寸及质量 壳体、管箱壳体和封头的尺寸由设计者根据设计参数确定。筒体的质量计算可参照下表。封头的尺寸和质量 按照 4737 95 选取。 2. 进出口设计 在换热器的壳体和管箱上一般均装有接管或接口以及进出口管。在壳体和大多数管箱的底部装有排液管，上部设有排气管，壳侧也常设有安全阀接口以及其他诸如温度计，压力表，液位计和取样管接口。对于立式管壳式换热器，必要时还需要设置溢流口。由于在壳体、管箱壳体上开孔，必然会对壳体局部位置的强度造成削弱。因此，壳体、管箱壳体上的接管设置，除了考虑其对传热和压降的影响外，还应考虑壳体的强度以及安装、外观等因素。 （ 1） 流体进出口接管直径计算。 4 管程：变换进、出口接管1d，管程流体卤水可视为低粘度流体。 取 1 u m s ， 那么 314 8 9 . 7 8 1 0 0 . 2 7 6 2 7 63 . 1 4 1 . 5d m m m 18 根据书后附录，查得输送流体的标准管径，选取 3 2 5 1 3m m m m 无缝热轧钢管。根据所选取的钢管规格，重新计算实际流速： 214 d 324 8 9 . 7 8 1 0 1 . 2 7 /0 . 2 9 9 3 . 1 4 所计算出的实际流速基本符合要求。 壳程：冷凝气进、出口接管2d，壳程流体为饱和蒸汽，2 30 /u m s 那么： 24 1 . 6 6 5 0 0 . 2 6 6 2 6 63 . 1 4 3 0d m m m 根据书后附录，查得输送流体的标准管径，选取 3 2 5 1 3m m m m 无缝热轧钢管。 根据所选取的钢管规格，重新计算实际流速： 24 d 24 1 . 6 6 5 0 2 3 . 7 2 /0 . 2 9 9 3 . 1 4 所计算出的实际流速符合设计要求。 （ 2） 排气口与排液管 本小组选用的换热器为立式换热器，排气口与排液管的结构如下图所示： 为提高传热效率，排除或回收工作残液，换热器应在其壳程和管程的最高点、最低点分别设置排气、排液接管，接管的端部必须与壳体或管箱内壁平齐。 （ 3） 管板的确定 管板结构如下： 19 表 1胀接管板的最小厚度 换热器外径0 /d 32 38 57 管板厚度 / /422 25 32 胀接管板的最小厚度，0 3 8 3d m m m m，选取管板厚度为 25定管板式换热器的管板主要尺寸， 公称直径为 800 (4)管 箱和封头 上下两封头均选用标准椭圆形封头，根 据 4337准 ，封头为：00曲面高度,10800 21 。如图所示，材料选用碳素钢。 (5)温度补偿圈的选用。 由于温度差 5 7 5 56 6 . 5 1 0 . 5 5 02 ，所以不需要考虑补偿圈。 (6)折流板和支撑板 通过本次的设计计算可知， 壳侧流体的流速已经满足换热要求 ,所以此换热器无需添加20 折流挡板。 但是这样换热管的无支撑跨距会过大，容易发生震动或者绕度过大 ! 于本换热器中 38径的换热管，经查换热器手册可知其最大无支撑跨距为 2500本换热器选用的是 4m 的碳钢管，超过了其最大无支撑跨距。故此处应添加支撑板来放置换热管产生过大的挠度。 此时在换热器的中间添加一块支撑板即可满足需要。同时通过查阅换热器设计手册，对于 800壳体内径和 2500换热管最大无支撑跨距，应选择 4725座 寸为 280支撑板。 (7)防冲板 防冲板的设定：管程设置防冲板的条件：当管程采用轴向入口或换热管内流体流速超过3m/s 时，应设防冲板，以减少流体不均匀分布和对换 热管端的冲蚀。本设计采用横向入口，且换热管内流速小于 3m/s。故管程不需设置防冲板。 壳程设置防冲板或导流筒的条件：对蒸汽应设置防冲板。故此处应在壳程添加防冲板。本换热器接管为直管，选择将防冲板焊接在壳体上。 （ 3） 拉杆与定距管 对于换热管外径 19od 管束，拉杆常用的结构型式为拉杆定距管结构。 21 根据下表，确定拉杆数量为 6 根和拉杆直径为 16 拉杆的布置：拉杆应尽量布置在管束的外边缘 定距管尺寸：定距管的尺寸，一般与所在换热器的换热管规格相同。此时即