3台SHL锅炉房设计方案

1 3 台 炉房设计方案 1 原始资料 热负荷采暖面积 热负荷采暖面积： 150000 暖方式：直接取自锅炉房的 95 /70热水供暖。 采暖热负荷 Q= 建筑物最大高度 H=24 m 热网作用半径 R=1000 m 煤质资料 选用 烟煤 山东良庄 7693% kJ/水质资料 - 总硬度 H=5 总碱度 A=4.7 暂时硬度 H=4.7 永久硬度 H=0.3 溶解氧 = =气象资料 大气压力 冬季 夏季 室外计 算温度 冬季采暖室外计算温度： 采暖期室外平均温度： 采暖总天数： 129 天 主导风向 2 N 北风 最大冻土深度 850 锅炉类型及台数的选择计算 热负荷计算 最大计算热负荷 000=Q F=64 150000=W 式中 用 1用 1.0 64W/0所以 W 采暖平均热负荷 1 中 按式 1=tt =0.7 别为 20 采暖年热负荷 小区供暖制度取用方式有关，选用调节运行供暖 0 Q 可 W 式中 20， 4内 18 室外 5 的供暖小时数 的平均采暖热负荷 1 式中 故 W 0 129 129 3 =W 锅炉台数确定原则 根据热负荷计算，锅炉最大热负荷 选范围： 3 台 5 台 台 18 台 炉台数的确定原则 : 锅炉台数应按所有运行锅炉在额定功率工作时能满足锅炉最大计算热负荷的原则来确定。 应有较高的热效率，并应使锅炉的热负荷、台数和其它性能均能有效地适应热负荷变化的需要。热负荷大小及其发展趋势与选择锅炉 容量、台数有极大的关系。热负荷大者，单台锅炉的容量应较大，如近期内热负荷可能有较大增长，也可选用较大容量的锅炉。将发展负荷考虑进去，如考虑远期负荷的增长，则可在锅炉的发展端留有安装扩建锅炉的富裕位置或者在总图上留有空地。 锅炉台数应根据热负荷的高度、锅炉的检修和改建时总数不超过 7 台。 以生产热负荷为主或常年供热的锅炉房，可以设置一台备用锅炉；以采暖通风和生活热负荷为主的锅炉房一般不设备用锅炉。 参考以上锅炉台数确定原则及热负荷计算结果，平均热负荷 合 3台 炉使用，在要求不太高时可用 2 台 ，即 2 台锅炉也能维持平均热负荷，故选用 3 台 炉，无备用炉。 锅炉类型的选择 应能满足供热介质参量的要求 （ 1）热水锅炉炉水温的选择由热用户所要求的供暖系统方式决定。 （ 2）为方便设计、安装、运行和维护，同一锅炉房应采用同一型号、相同热介质的锅炉。当选用不同锅炉时，不宜超过两种，采暖锅炉房一般宜采用热水锅炉；当有通风热负荷时特别注意对热水温度的要求，可选用蒸汽锅炉。采暖热水锅炉，当有通风热负荷时特别注意对热水用交换器或蒸汽锅炉。采暖热水交换器中的蒸汽由喷射器产生。采暖热负荷较 大的锅炉房且生产用蒸汽压力较低时，可选用高温热水锅炉，用高温热水通过蒸汽发生器来产生蒸汽，也可在同一锅炉房内同时设置蒸汽锅炉和热水锅炉。 应能有效地燃烧所采用的燃料 锅炉燃烧方式的选择，应根据采用的煤种和锅炉所适应的煤种范围，综合考 4 虑以下要求； （ 1） 对煤种的适应性好； （ 2） 对负荷的适应性和压力性较好； （ 3） 除烟效果好； （ 4） 劳动强度低。 其它 所采用的锅炉应有较高的热效率和较低的基建投资、运行费用，并能经济而有效地适应热负荷的变化。 鉴 于 上 述 情 况 ， 本 设 计 采 用 3 台 哈 尔 滨 团 结 锅 炉 厂 生 产 0 热水锅炉，供水温度 95水温度 70耗煤量 h，外形尺寸； 7810 3435 3465定工作压力： 3 燃烧热平衡计算及省煤器校核计算 燃烧热平衡计算 燃烧过程中的漏风系数及过量空气系数 表 3风系数及过量空气系数表 进口过量空气系数 漏风系数 出口过量空气系数 炉膛 炉管束 煤器 理论空气消耗量及烟气理论、实际体积 （ 1）理论空气量 00（ 00+00+00） / (00+00+00)/ m3/2)三原子气体体积 (= (=m3/5 (3)理 论体积 020m3/4)理论水蒸汽体积 0202y +y +=m3/5)烟气中水蒸汽的实际体积 02 ( 0= (=m3/6)理论烟气量 0 002+ 02m3/7)实际空气量 0m3/8)实际烟气量 0 0= ( m3/ 各受热面烟道中的烟气特性 表 3 2 烟气特性表 名 称 符号 计算公式 炉膛 锅炉管束 省煤器 平均过量空气 系数 ( ) 际水蒸气体积 2 气总容积 0积份额 T 2O 容积份额 T 容积份额 T H T T 6 焓温表 表 3 3 咽气焓温表 烟气温度 m3/m3/y kJ/ 3+5+7 1 2 3 4 5 6 7 8 100 170 30 51 00 357 60 04 00 559 92 63 00 772 27 26 00 994 64 95 y kJ/k=m3/y= 3+5+7 k(V(k) I 炉 （ a= I 管 （ a= I 省 （ a= a=4 9 10 11 12 13 32 66 03 42 84 锅炉热平衡及燃料消耗量计算 (每台锅炉 ) 表 3衡及燃料消耗量计算表 序号 项 目 符 号 单 位 计算公式或数值来源 数值结果 1 低位发热量 kJ/ 定 17693 2 冷空气温度 C 设计给定 (2030 3 冷空气理论焓 0g 据表 2 10 0 (7 4 排烟温度 C 先假定 ,后校核 180 5 排烟焓 J/据 800C,a=表 3 固体不完全燃烧热损失 查书上表 346,取 102 7 气体不完全燃烧热损失 查书上表 346,取 散热损失 查书上图 3 9 排烟热损失 100 (100)/ 0 灰渣和漏煤比 取 用 1 灰渣焓 0g 查书上表 2 10,000C 560 12 灰渣热损失 ( ) 03 锅炉总热损失 q % q2+q3+4 锅 炉热效率 100- q 5 供水温度 C 给 定 95 16 回水温度 C 给 定 70 17 锅炉排污率 取 用 5 18 锅炉每小时循环水量 G t/h n/(c t) 9 锅炉有效吸收热量 J/h C G t =103 25 106 20 小时燃料消耗量 B KJ/h 106/(17693 1 计算燃料 J/h B (1- 00) 8 消耗量 = (100) 22 保热系数 1 1) 省煤器的校核计算 在本设计中，锅炉配有省煤器，由于烟温的变化，需要对省煤器进行校核。 省煤器进出口实际烟气容积 进口： 0（ 0 ( m3/中， 出口： （ 0 ( m3/ 省煤器 进出口烟焓 00 = 对应省煤器进口烟温为 3500， 进口： 02 kJ/ 0 kJ/I = kJ/口： 0 查焓温表 3论文） = kJ/中 0800 烟气侧 放热量 ( - 0 其中： 0 0 9 = (=kJ/ 省煤器中介质吸热量咽气侧放热量相同， kJ/ 省煤器介质出口焓和出口温度 由得 (1+ 3 = 118490 +70 = kJ/中 70 kJ/煤器的出口温度近似与出口焓相等 C 省煤器所需传热面积计算 （ 1）传热温差 流经省煤器的烟气从上而下，水流自下而上，呈逆流式布置， t=( ( =(180 ( (180 =0C （ 2）烟气流速 用 76方型铸铁鳞片省煤器，每根长 道流通截面积 热面面积 气平均温度； (350+180)/2=2650C 若初选省煤器为 50 根，以横 5 纵 10 布置，则 烟气流速 73)/(273 F 5 3600) = (265+273)/(273 5 3600 =m/s （ 3）传热 系数 K= 0 图 7 图 7 10 所以 K= 0k= 2/ (4)省煤器 所需传热面积 由省煤器所需传热量 = 得 H= /=600 =2m （ 5）校核计算 已知每根 的方型铸铁鳞片的饿受热面面积为 m ，所需管子数；N=H/ 与初选 50 根相差不多，本设计原计划不变，以横 5 纵 10 布置。 4 水处理设备的选择及热网补给水系统 热水供热系统由热源、热网和热用户组成。本设计中，热源是 3 5/70热水锅炉。热用户为建筑民用小区，由 3 台热水锅炉供出 950C 的热水进入热用户，再由水管将 700C 的回水输送回锅炉。 水处理方案的确定 热水锅炉对给水水质的要求 根据低压锅炉水质标准规定，对于供水温度大于 950C 的热水锅炉，补给水和循环水的水质要求如表 4示。 表 4水锅炉水质标准 项目 锅内加药处理 锅外化学处理 悬浮物 20 5 总硬度 4 （ 250C） 7 1012 7 1012 溶解氧 油量 2 2 水质处理方案的确定 本锅炉原水的总硬度和含氧 量均超过给水水质要求，故需要进行软化和除氧处理。采暖锅炉水处理的主要任务：降低水中 含量（即软化），为防止锅炉结垢；减少水中的溶解气体（即除氧），防止锅炉受热面的腐蚀。对 11 于大多数供热锅炉来说，补给水预先处理后再进入锅炉，称锅外水处理。对于小容量的供热锅炉，处理在汽锅内部进行，则称锅内水处理。本设计采用 采用锅外水处理。 （ 1） 水处理原理 由于热水锅炉不存在水的蒸发，水中盐类浓度不会增加，碱度也不会变化，而且保持一定的碱度对金属壁有一定的保护作用。据此，决定采用钠离子交换软化法 ，即原水通过 换剂时，水中的 交换剂中的 替代，使易结垢的钙镁化合物变成不易结污垢的易溶性钠盐而使水软化。交换剂转变成后，可以用钠盐溶液还原再变成 交换剂而重新使用，反应原理如下： 与原水中碳酸盐硬度作用时： 2a(=非碳酸盐硬度作用时： 2效后的钠离子交换剂的还原原理： 2） 水处理设备选择及系统 钠离子交换设备种类很多，有固定床、流动床、浮动床和移动 床等，其中后三者适用于原水水质稳定，软化水压力变化不大且不间断运行。固定床钠离子交换器则无上述要求，是工业锅炉常用的水处理设备。固定床钠离子交换方式可以分为顺流再生和逆流再生两种，相对于顺流再生，逆流再生具有对原水硬度适应广泛、出水质量好、再生盐耗低（ 20%）、水耗低（ 3040%）的优点，所以广泛采用。 固定床逆流再生钠离子交换器的再生液自下而上运动，再生置换时离子交换器不发生紊乱是保证逆流再生效果的关键。为此，应控制再生液和置换水的流速、再生液的浓度及不同的顶压方式。 钠离子交换剂是强酸性阳离子交换树脂 （型号 001 7）和磺化煤，树脂交换容量大，交换速度快，但价格比较比较高；而磺化煤的交换容量小，速度慢，但价格低，综合技术经济性考虑，采用 001 7 型树脂。 钠离子交换软化系统一般为单级和双级。当原水硬度 8l 时，经单级钠离子交换后，可以作为锅炉给水。本设计中水的总硬度为 5l 8l，所以采用单级系统。 12 综上所述，本设计水处理方案采取固定床逆流再生单级钠离子交换器。 除氧方式的选 择 基于本锅炉房没有蒸汽和其他可利用热源，原水除氧决定采用 天津开发区天元康宇环保科技发展有限公司 生产的 列解析除氧系统 。 A 除氧原理及系统 解析 除氧是利用亨利原理来除氧的，即氧气在水中的溶解度与氧气的分压力成正比：即 O=此，降低氧气的分压力，即可使氧气的溶解度降低。 比： 在 列解析除氧系统中，除氧水泵将软化水送入引射器，引射器在将水向下喷射的同时吸入热交换器中的无氧气体氮气，水气强烈混合，此时，氧气的分压力接近于零，溶解在水中的氧根据亨利原理析出并扩散入无氧气体中，带氧的混合 气体在经过交换器和反应器时，氧气被活性脱氧反应剂吸附而氮气则再次被循环吸入引射器，软化水经过此过程处理，其中的溶解氧被去除而成为无氧水。 B 解吸除氧装置的特点 1、 待除氧水不需要预热处理 ,因此不增加锅炉房自耗汽； 2、 解吸除氧设备占地少 ,金属耗量小 ,从而减少基建投资； 3、 除氧效果好。在正常情况下 ,除氧后的残余含氧量可降到 ； 4、 解吸除氧的缺点是装置调整复杂 ,管道系统及除氧水箱应密封。 C 设计要求 （ 1）、喷射器的进口水压一般不低于 喷射器产生足够负压以克服脱 O 气体系统循环所需压力。 （ 2）、除氧水泵的流量应大于锅炉给水泵的流量，流量比为 证除氧水回流；使软化水箱起到给水箱的作用，且保持除氧效果。 （ 3）、当水温 50，为防止水气进入反应器，可在解析器气体出口管道上加装冷凝器。 （ 4）、为保证系统的气密性，管道连接应采用焊接，并尽量减少法兰连接，喷嘴高度安装不低于 5m。 热网循环水量及循环水泵的选择计算 循环水量及循环水泵的选择计算 过程如表 4示： 表 4环水量及循环水泵的选择计算表 序号 项 目 符号 单位 计算公式或数值来源 数值 1 采暖计算最大热负 W 前面已算 13 荷 2 供水温度 C 给 定 95 3 回水温度 C 给 定 70 4 循环水量 kg/h 104 5 锅炉房自用水安全系数 K 选 取 循环水泵总流量 kg/h K104 7 循环泵台数 n 台 其中一台备用 3 8 每台循环泵流量 Gx kg/h n=105/2 105 9 锅炉房内部阻力 h1 值 110 10 用户系统阻力 h2 用 30 11 经济比摩阻 R Pa/m 取 用 60 12 热网干管阻力 h3 L （ 1+ 140 13 循环水泵所需压头（扬程） Hx （ 336 循环水泵的选择 选择水泵时应考虑以下因素： （ 1）水泵应能满足设计的最大流量和最高扬程的要求； （ 2）连接给水总管的各给水泵 的性能应能并列运行； （ 3）应能满足最高给水温度的要求； （ 4）应选择效率较高，尺寸小，重量轻的水泵； （ 5）在长期低负荷运行时，水泵应大小搭配，以便能经济合理地运行； （ 6）在短期低负荷运行时，离心式给水泵不发生汽化现象。 选择给水泵台数和容量时，可按以下规则进行 ： A、锅炉给水采用单级机组给水系统时，每台锅炉的给水泵不应小雨台。当给水泵为 2 台时，每台的容量不应小于所有运行锅炉最大流量的 120%； B、当锅炉房供电可靠且保证不停电时，可只设电动泵；若不能保证，则要设置气动水泵。装有 3 台或 以上给水泵时，当容量最大 1 台给水泵停止运行时，其余能并列运行的给水泵的总容量不应小于所有运行锅炉最大流量的 120%； 综上所述，本设计采用 4 台（其中 1 台备用）上海博华泵业制造有限公司生产的 水泵，流量 200m3/h，扬程 32 m，配用电机功率 速 1450r/重量 495 14 外形尺寸 (见图 4 L=1090 H=735 安装尺寸： a=167 h=345 8, 00 56 18 进出口法兰尺寸： D=285 40 隔振器（垫）规格： 32 热网补给水量及补给水泵的选择 热网补给水量的确定 补给水泵的流量，一般热水系统按循环水量的 2算，需补充软化水。 补给水量 K中 4%，选取 4%； 105 =14280 kg/h =t/h 补水泵的选择计算 选择补给水泵时应注意： （ 1） 补给水泵的流量应根据热水系统的正常补水 量和事故补水量确定，事故补水量宜为正常补水量的 45 倍； （ 2） 补水泵的扬程不应小于补水点压力加 3050富裕量； （ 3） 补给水泵的台数不宜小于 2 台，其中一台备用 由于给定条件，最高建筑 24m,保证整个系统底层散热器的不超压、不汽化、不倒空的原则，决定静水压线 27m，取补水泵扬程高于补水点 50富裕量。 补给水泵的扬程按下式计算： H=(3050) 中 维持锅炉运行压力选取 200 取 1020，取 20 取 1530，取 30 h，高为 5 扬程 H=200+20+300 =285 28.5 15 补给水泵流量 =14280 =15708 kg/h =15.7 m3/h 根据以上要求，补给水泵选用上海博华泵业制造有限公司生产的 I） A 型水泵，流量 16.4 m3/h，扬程 30m，效率 54%，转速 2900r/机功率 量 72外形尺寸 (见图 4 L=525 H=310 安装尺寸： a=107 h=155 220 40 60 进出口法兰尺寸： D=1651=125mm,隔振器规格： 75固定床逆流钠离子交换器计算 近几年在固定床钠离子交换系统中，逆流再生系统应用日益广泛。因为逆流再生系统软化水质高、且耗盐大为减少。 钠离子交换器计算 具体计算过程如下表： 表 4离子交换器计算 序号 名称 符号 单位 计算公式或数值来源 数值 1 总软化水量 Dz t/h 原水总硬度 Ho 原始资料 5 3 软化水硬度 Hc 见表 4 离子交换剂 选定 001 7 强酸阳离子 树脂 5 软化流速 v m/h 查简明建筑设计手册表 50 6 所需交换器截面积 F z/v=0 实际交换器截面积 F 据样式选用 1500交换器 2台 交换剂层高度 h1 m 交换器产品规格 实际软化流速 v m/h F =0 交换剂体积 VR m3 h F =1 交换剂工作能力 Eo ge/32#树脂 11001500 1100 16 12 交换器工作容量 E R 1100 3894 13 运行延续工作时间 t h E n/ 4 小反洗时间 t1 用 10 15 小反洗水流流速 v1 m/h 取 用 9 16 小反洗耗水量 V1 9 10/60 7 静置时间 t2 换剂回落，压脂平整，取用 4 18 再生剂纯度 % 工业用盐，取用 95 19 再生剂单耗 q g/流再生（ 7090） 90 20 再生一次所需再生剂量 Gy q/1000/=3894 90/1000/1 再生液浓度 取用（ 58%） 8 22 再生一次耗盐液体积 y/（ 1000 3 再生一次耗水量 V3 似等于 4 再生流速 v3 m/h 低速逆流再生，取 5 再生时间 t3 0 F 60 6 逆流冲洗时间 t4 速将再生液全部顶出交换器 75 27 逆流冲洗耗水量 V4 m3 F 0=75/60 8 小正洗时间 t5 用 8 29 小正洗流速 v5 m/h 取 用 8 30 小正洗耗水量 V5 0=8 8/60 1 正洗时间 t6 用 10 32 正洗流速 v6 m/h 取 用 15 33 正洗耗水量 V6 0=10 15/60 4 再生过程所需总时间 tz tz=t1+t2+t3+t4+t5+5 再生需自来水耗量 1+6=6 再生需用软水耗量 3+7 再生一次总耗水量 Vz 17 软化水箱体积计算 根据水处理的设计出力、运行方式及考虑到本设计哟再生备用软化设备，故软化水箱的有效容积为 30软化水消耗量，取 50 V 软 =5 =实际体积 15 形尺寸： 4000 1500 2500 再生液制备系统及计算 系统及设备 再生液制备系统包括再生剂的储存、溶解、计量、运输等。阳离子交换剂常用的固体再生剂有 用 的制备系统。本设计选用当前普遍使用的、处理水量大小均可应用的盐溶池盐液制备各级组织系统。 盐液池分为稀盐池和浓盐池各一个，稀盐池的有效容积至少能满足最大一台钠离子交换器再生用的盐液体积（室温下约 2326盐浓池的有效容积为515 天的食盐消 耗量。 盐浓池一般为混凝土制，为了防腐，在池内贴瓷砖或专用玻璃钢，用塑料板做内衬效果最佳，盐液泵一般不设备用泵。 盐液制备设备的计算和盐液泵的选择 浓盐池的体积 1=24 K/t/ / 式中 液的天数（ 810 天），取 10 天； 800； 代入数值，得 4 10/00 =尺寸定为：长 宽 高 =1500 1500 1000 稀盐池的体积计算 0/y式中 y液密度为 %； 代入数值 ，得 0/8/18 =5.3 尺寸为： 3000 2000 1000 盐液泵的选择计算 盐液泵的流量可用下式计算： F y 式中 F h; s 离子交换器再生盐液系统简单，管路不长，盐液泵扬程 取 10 20m，取扬程为 20m，流速为 s，则选上海 博华泵业制造有限 公司生产的水泵，流量 s,扬程 21率为 41%，配用电机转速 2900 r/率为 量为 35 外形尺寸 (见图 4 L=460=290 安装尺寸： a=97mm,h=145mm,2,601=1252=125 进出口法兰尺寸： D=1501=110mm,隔振器规格： 65管道、附件及阀门的选择计算 供回水系 统主要管道管径的选择计算 （ 1）供水总管管径 由管径计算公式知： (G r/v)中 00C m3/,取 取 2.0 m/s, 计算得 (357 10取 273 8 ，实际内半径 257，实际流速为 m/s. （ 2）回水总管管径 由管径计算公式知： (G r/v)中 00C m3/,取 取 2.5 m/s, 计算得 (357 10取 273 8 ，实际内半径 257，实际流速为 s. 19 （ 3） 自来水总管管径 锅炉房最大用水量 : 锅炉房最大用水量估算情况表（ 4 用水处 估用水量（ t） 用水处 估用水量（ t） 水处理 验及其他 厂 活用水 以 锅炉房最大用水量 h 取管内流速 s d=2 （ 3600 v)） 1/2=2 （ 3600 1/2= 89 缝钢管。 （ 4） 热网供水管直径 本设计住宅采暖小区分为 2 个区域供暖，即 2 根供水支管，每跟的流量Q=104kg/h=17850 kg/h 查 4附录 3 速 v=s 分集水器的分类及型号选择 分集水器分为：甲式；总管从分水器，集水器侧面接入； 乙式；总管从分水器，集水器底部接入； 在本设计中，分水器 采用顶部进入，底部出水，减小阻力；集水器采用底部进入顶部出水。 分集水器按断面流速 s 计算。按经验值估算确定分集水器的直径 D。 D=中 mm 250 所以 D=250=500度 L=215+200+315+390+390 =1510 根据分集水器所接进水出口、水管管 径大小，决定采用 分、集水器。 除污器 根据工作压力及公称直径，本设计选用 式直通除污器。 主要阀门的选择 为了保证锅炉的正常运行，必须设置以下阀门： 闸阀作关断用，适于全开全闭的场合，闸阀的介质流动阻力小，但密封面的 20 检修困难，所以在各水泵出口、水箱进口、自来水管道和公称直径大于 200 截止阀作关断用，适于全开全闭的操作场合，但密封面的检修比闸阀方便 ，故在水泵出口、分水器、水处理设备及产品公称直径不大于 200 止回阀用于要求单向流动的场合。 在省煤器的入口和同向锅桶的给水管道上、离心泵的出口处设止回阀和截止阀，且水流先通过止回阀。 旋塞阀是快速启闭的阀门，其阀芯在高温下易变形，限用于以水为介质的场合， 故在液位计，水位表和压力表上设旋塞阀。 水处理系统中，因腐蚀性，故在各水泵、水箱进口处设塑料阀。 设计中应注意的问题 （ 1）当需从供暖总入口分接出 3个及 3个以上支路，在入口处应设分集水器 ； （ 2）分水器用于供水管路上，集水器用于回水管上； （ 3）封头也可用法兰堵板、其位置应根据实际情况设于便于维修一侧； （ 4）一般在外壳应装设压力表和温度计； （ 5）一般情况均应保温。 21 5 送引风系统的设备选择计算 为了保证锅炉的正常燃烧，必须保证有足够的空气进入炉膛，并及时排出锅炉中的燃烧产物 烟气，这就要求空气和烟气分别沿着风烟道以一定的流速流动。在本设计中，通风采用鼓风机和送风机配合运行，鼓风机用于风道与燃烧设备的阻力，引风机用于克服锅炉本体烟道、烟囱及除尘器的阻力。 风烟道设计要点 A、风烟道应力求平直畅通、附件少、气密性好； B、金属管道钢板厚度按下列数值选用：冷风管一般采用 23风管和烟道一般采用 34 C、金属矩形风烟管道应配置足够的加强肋或加强杆，以保证其强度和刚度的要求； D、砖砌烟道内衬当烟气温度 4000C 时，可用 100#机砖砌筑； E、烟道拱顶一般采用大圆弧和半圆弧拱顶两种形式； F、烟道底的砌法一般采用双层砖，下垫灰渣层。砖的长度方向应与气流方向平行，以减少阻力； G、为考虑烟道出灰，烟道宽度不应小于 度不小于 应配制足够的清灰入孔。 H、应尽量采用地上烟道，水平烟道应避免逆坡，接至烟囱的水平总管的向上坡度一般采用 3%以上； I、热风管和烟