某工业建筑降压变电所电气设计书

1 某工业建筑降压变电所电气设计书 1 引言 设计任务与要求 1设计题目 某工业建筑降压变电所电气设计。 2设计要求 根据本厂所能取得的电源及用电负荷的实际情况，并适当考虑到生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求，确定变电所的位置与型式，确定变电所主变压器的台数与容量，选择变电所主结线方案及高低压设备与进出线，确定二次回路方案，选择并整定继电保护装置，确定防雷和接地装置，最后按要求写出设计说明书，绘出设计图样。 3 设计依据 （ 1）工厂总平面图： 2 附图 （ 2）工厂负荷情况：本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为 3000h,日最大负荷持续时间为 7h。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外，其余均属三级负荷。低压动力设备均为三相，额定电压为 380V。照明及家用电器均为单相，额定电压为 220V。 （ 3）供电电源情况： 按照工厂与当地供电部门签订的供用电协议规定，本厂可由附近一条 10干线的走向参看工厂总平面图。该干线的导线品牌号为 线为等边三角形排列，线距为 线首端（即电力系统的馈 电变电所）距离本厂约 9干线首端所装设的高压断路器断流容量为300断路器配备有定时限过电流保护和电流速断保护，其定时限过电流保护整定的动作时间为 满足工厂二级负荷的要求，可采用高压联络线由邻近的单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度达69缆线路总长度达 19 表 1 工厂负荷统计资料 用电单位编号 用电单位名称 负荷性质 设备容量/要系数 功率因数 1 铸造车间 动力 260 明 锻压车间 动力 320 明 金工车间 动力 360 明 6 工具车间 动力 310 明 电镀车间 动力 200 明 热处理车间 动力 155 明 7 装配车间 动力 120 明 机修车间 动力 165 明 锅炉房 动力 75 明 3 10 仓库 动力 20 明 1 生活区 动力 260 4）气象资料： 本厂所在地区的年最高气温为 38，年平均气温为 16，年最低气温为10，年最热月平均最高气温为 30，年最热月平均气温为 25 .，年最热月地下 5。 南风，覆冰厚度为 3雷暴日数为 35天。 （ 5）地质水文资料： 本厂所在地区平均海拔 500m，地层以沙粘土为主，地下水位为 5m。 （ 6）电费制度： 供电贴费 800元 /月电费按两部电费制：基本电费为按主变压器容量计为 18 元 /力电费为 /明电费为 /厂最大负荷时功率因数不得小于 4设计任务 要求在规定时间内独立完成下列工作量： 设计说明书 目录。 前言及确定了赋值参数的设计任务书。 负荷计算和无功功率补偿。 变电所位置和型式的选择。 变 电所主变压器台数、容量、类型及主结线方案的选择。 短路电流的计算。 变电所一次设备的选择与校验。 变电所高、低压进出线的选择与校验。 变电所二次回路方案选择及继电保护的整定。 防雷和接地装置的确定。 附录及参考文献。 收获和体会。 设计图样 4 主要设备及材料表。 变电所主结线图（装置式）。 变电所的二次回路接线图。 5设计时间 2012年 6 月 19 日 2 负荷计算和无功功率补偿 荷计算 各厂房和生活区的负荷用 5 表 2该工厂负荷计表算 （表 2 中 d 30 + 30（ 3 ） =K 2（ P） ） =K q（Q） 其中 需要系数， 额定电压 380V。 K p 为有功的同时系数， K 6 2 2 无功功率补偿 由表 2可知，该厂 380供电部门要求该厂 10线侧最大负荷时功率因数不得低于 虑到 主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此 380V 侧最大负荷时功率因数应稍大于 取 计算 380V 侧所需无功功率补偿容量： 30 ( t a n t a n ) 8 5 4 . 7 7 t a n ( a r c c o s 0 . 7 8 ) t a n ( a r c c o s 0 . 9 3 ) v a r 3 4 8 v a k k 参照图，选 低压自动补偿屏，并联电容器为 用其方案 1（主屏） 1台与方案 3（辅屏） 4台相组合，总共容量为 845=420此，无功功率补偿后工厂 3800 项目 计算负荷 30/30/30/A 380V 侧补偿前负荷 80V 侧无功补偿容量 / / / 380V 侧补偿后负荷 变压器功率损耗 / / 10负荷总计 变电所位置和型式的选择 变电所的位置应尽量接近工厂的负荷中心，工厂的负荷中心按 功率矩法来确定，在工厂平面图的下边和左侧，分别作一直角坐标的 后测出各车间和生活区负荷点的坐标位置， 别代表车间 1、 2、 3 10号。计算公式为： x=（ 2 3 （ 2+=（ 7 Pi y=（ 2 3 +（ 2+ +=（ 厂总平面图如下 各车间负荷坐标点分别为： 1（ 2（ 3（ 4（ 5（ 6（ 7（ 8（ 9（ 10（ 11（ 计算得： x=y=负荷中心的坐标为（ 由计算结果可知 ,工厂的负荷中心在 2号车间东边附近，考虑到方便进出线，周边环境及交通情况，决定在 2号车间的东侧紧靠车间修建工厂变电所，其形 式为外附式。 4 变电所主变压器和主结线方案的选择 8 电所主变压器的选择 根据工厂的负荷性质和电源情况 ,工厂变电所的主变压器可有下列两种方案 : 方案 台变压器：型式采用 容量根据式 ， 1000选一台 0型低损耗配电变压器。工厂二级负荷的备用电源由临近单位相联的高压联络线来承担。 方案 台变压器：型号亦采用 量按式 =（ 级负荷） =（ 5+=（ =此选两台 0 型低损耗配电变压器。工厂二级负荷的备用电源亦由临近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组别均采用 9 结线方案的选择 两种主结线方案的计算经济比较表： 比较项目 装设一台 装设两台 技术指标 供电安全性 满足要求 满足要求 供电可靠性 基本满足 满足 供电质量 由于一台主变压 器，电压损耗略大 由于有两台主变压器，电压损耗略小 供电灵活性 由于一台主变压器，灵活性稍差 由于有两台主变压器，灵活性较好 扩建适应性 稍差一些 更好一些 经济指标 电力变压器的综合投资 查表得 1000/10 单价为 倍，则综合投资为 2 查表得 800/10 单价约为 12 万元则综合投资为 2 2 12=48万元，高压开关柜的综合投资 查表得单价为 4 万，由表 4变压器综合投资约为其单价 ，则综合投资为 4万 4=24万 查表得单价为 4万元，则综合投资为 4 万6 36 万元，比第一台多投资 12 万元 变压器运行费用 折旧费 : 折旧费 :48 万元 10 维修费 :5%=维修费 :48万 6%= 高压开关柜运行费用 折旧费 :24 维修费 :24 折旧费 :36 万元6%=维修费 :36 万元6%=供电补贴 按每 电贴费 =1000元/0万元 供电补贴 =2 800 =128 万元，比一台多 48万 从上表可知 ,按技术指标 ,装设两台主变压器的主结线方案略优于一台主变压器的主结线方案 ,但按经济指标 ,则装设一台主变压器的方案远优于装设两台主变压器的主结线方案 ,因此决定采用装设一台主变的方案。 5 短路电路的计算 制计算电路 如下图所示，系统为无限大容量系统，断流器的断流容量 空线长 l=9表可得架空线路的单位长电抗平均值 。 （ 1）对 无限大系统电抗 2211 ( 1 0 . 5 ) 0 . 3 6 7 5300k V A 架空线路电抗20 0 . 3 5 9 3 . 1 5X X l k 作短路等效电路图如下 : 11 计算总电抗( 1 ) 1 2 0 . 3 6 7 5 3 . 1 5 3 . 5 2 X 三相短路电流周期分量有效值：( 3 ) 11( 1 )1 0 . 5 1 . 7 23 3 3 . 5 2ck kU k VI k 三相短路次暂态电流和稳态电流有效值： ( 3 ) ( 3 ) ( 3 )1 1 . 7 2 I k A 三相短路冲击电流及其有效值： ( 3 ) ( 3 )2 . 5 5 2 . 5 5 1 . 7 2 4 . 3 9 k A k A ( 3 ) ( 3 )1 . 5 1 1 . 5 1 1 . 7 2 2 . 6 0 k A k A 三相短路容量： ( 3 ) ( 3 )1 1 13 3 1 0 . 5 1 . 7 2 3 1 . 2 8k c I k V k A M V A （ 2）对 电力系统电抗： 22421 ( 0 . 4 ) 5 . 3 1 0300k V A 架空线路电抗： 2 2 322010 . 4( ) 0 . 3 5 9 ( ) 4 . 5 4 1 01 0 . 5k l k k V 电力变压器电抗：查表得 此， 22 323% 4 . 5 0 . 4 7 . 2 1 01 0 0 1 0 0 1 0 0 0U U k k V A 作短路等效电路图： 计算总电抗 3 3 3 3( 2 ) 1 2 3 0 . 5 3 1 0 4 . 5 4 1 0 7 . 2 1 0 1 2 . 2 7 1 0 X X 三相短路电流周期分量有效值：( 3 ) 223( 2 )0 . 4 1 8 . 8 23 3 1 2 . 2 7 1 0ck kU k VI k 12 三相短路次暂态电流和稳态电流有效值： ( 3 ) ( 3 ) ( 3 )1 1 8 . 8 2 I k A 三相短路冲击电流及其有效值： ( 3 ) ( 3 )1 . 8 4 1 . 8 4 1 8 . 8 2 3 4 . 2 5 k A k A ( 3 ) ( 3 )1 . 0 9 1 . 0 9 1 8 . 8 2 2 0 . 5 k A k A 三相短路容量： ( 3 ) ( 3 )2 2 23 3 0 . 4 1 8 . 8 2 1 3 . 0 4k c I k V k A M V A 作短路计算表： 短路计算点 三相短路电流 /相短路容量/3()3(I )3(I )3()3()4( 变电所一次设备的选择与校验 0一次设备的选择与校验 选择校验项目 电压 电流 断流能力 动稳定度 热稳定度 其他 安装地点条件 参数 30I 33 - 数据 10 11 1 - 一次设备型号规格 额定参数 I - 高压少油断路器 0I/630 1030A 16012216 2 - 高压隔离开关1000A - 00510 2 - 13 10/200 高压熔断器0 100 - - 高压互感器0 10/ - - - 电压互感器0 310 ,31.0 - - - - 电流互感器0 1000/5A - 5 二次负荷避雷器0 10 - - - - 户外式高压隔离开关5G/200 1500A - - - - 该表所选设备均满足要求 80V 侧一次设备的选择校验 选择校验项目 电压 电流 断流能 力 动稳定 度 热稳定度 其他 装置地点条件 参数 30I 33 数据 380V 1 8 . 8 2 0 . 7 2 4 7 . 9一次设备型号规格 额定参数 I 低压断路器380V 1500A 40 14 500/3 低压断路器30 380V 630A(大于30I) 一般30 低压断路器00 380V 200A（大于30I） 一般25 低压刀开关500/30 380V 1500A 电流互感器00V 1500/5A 电流互感器00V 160/5A 100/5A 该表所选设备均满足要求。 低压母线的选择 查表得， 103（ 40*4），即 母线尺寸为 40380V 母线选 2（ 120*10） +80*6，即相母线尺寸为 1200性母线尺寸为80 7 变电所进出线和与邻近单位联络线的选择 0压进线和引入电缆的选择 （ 1） 10用 铝绞线架空敷设，接往 10 a）按发热条件选择：由30 5 7 . 7 4 A及室外环境温度 30C ，查表，初选 16，其 30C 时的 30，满足发热条件。 b）校验机械强度：查表，最小允许截面 2m 5A 16 不能满足机 15 械强度要求，所以，改选 35. 由于此线路很短，不需要校验电压损耗。 （ 2）由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验：采用 10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。 a）按发热条件选择：由30 5 7 . 7 4 A及土壤温度 25C ，查表，初选缆芯为 2m 5A 交联电缆，其直埋3090 I，满足发热条件。 b）校验短路热稳定：计算满足短路热稳定的最小截面： 3 2 2 2m i n 0 . 7 51 7 2 0 1 9 . 3 2 577i m m m m m A m 式中 C 值由表 5得； 按终端变电所保护动作时间 断路器断路时间 加 ， 因此， 10000 3 25电缆满足要求。 380V 低压出线的选择 （ 1）馈电给 1 号厂房 （铸造车间）的线路采用 1000 型交联聚乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 1）按发热条件选择：由30 地下 5C ，查表，初选 2150其30242 I，满足发热条件。 2）校验电压损耗：由厂房平面图量得变电所至 1号厂房距离约为 125m，查表 8 2150铝芯电缆的0 0 R （按缆芯工作温度 C75 ）， 1号厂房的，30 9 9 30 9 8 v a 此， 3 0 0 3 0 0 9 9 . 6 0 . 2 5 0 . 1 5 9 8 . 1 9 v a r 0 . 0 7 0 . 1 5 6 . 40 . 3 8 l Q X k V 6 . 4% 1 0 0 % 1 0 0 % 1 . 7 % 5 %380 满足允许电压损耗 5%的要求。 3）短路热稳定度校验：按式C 满足短路热稳定度的最小截面 16 3 22m i n 0 . 7 51 8 8 2 0 2 1 4 . 4 676i m m m m 式中 变电所高压测过电流保护动作时间按 端变电所），再加上断路器断路时间 加 ） 所选 2150缆芯截面小于 不满足短路热稳定度要求，故改选缆芯截面为 2电缆，即 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。 （ 2）馈电给 2号厂房（锻压车间）的线路 由于锻压车间就在变电所旁边，而且共一建筑物，因此采用聚氯乙烯绝缘铝芯导线 1）按发热条件选择 由30 1 9 5 环境温度 25C ，查表 8选缆芯截面 18530212 I，满足发热条件。 按规定， 85 与相截面相同，即选用 185料导线 5根穿内径 100 2）校验机械强度 查表 8小允许截面 2.5 因此上面所选 185 线满足机械强度要求。 3）校验电压损耗 由工厂平面图量得变电所至 2号厂房距离按比例 1:5000算约为 50m，而由表 885 R （按缆芯工作温度 75C 计）， ，又 2号厂房的 错误 !未找到引用源。 =86 错误 !未找到引用源。 =此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 8 6 0 . 1 9 0 . 0 5 9 6 . 0 5 v a r 0 . 0 8 1 0 . 0 5 3 . 1 70 . 3 8 l Q X k V 3 . 1 7% 1 0 0 % 1 0 0 % 0 . 8 4 % 5 %380 故满足允许电压损耗的要求。 17 （ 3）馈电给 3号厂房（金工车间）的线路亦采用 1000 3 240+1120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。 1）按发 热条件选择 由30 2 2 5 地下 5C ，查表 8选缆芯截面 2150 其30242 I，满足发热条件。 2）校验电压 损耗 由图 11号厂房距离约为 150m，而由表 8得 2150铝芯电缆0 0 R （按缆芯工作温度75C 计）， 0 ，又 3号厂房的 30 , 30 1 1 3 v a ，因此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 9 5 . 1 0 . 2 5 0 . 1 5 1 1 3 . 8 9 v a r 0 . 0 7 0 . 1 5 1 2 . 5 30 . 3 8 l Q X k V 1 2 . 5 3% 1 0 0 % 1 0 0 % 3 . 3 0 % 5 %380 故满足允许电压损耗的要求。 3）短路热稳定度校验：按式C 满足短路热稳定度的最小截面 3 22m i n 0 . 7 51 8 8 2 0 2 1 4 . 4 676i m m m m 式中 变电所高压测过电流保护动作时间按 定（终端变电所），再加上断路器断路时间 加 ） 所选 2150缆芯截面小于 不满足短路热稳定度要求，故改选缆芯截面为 2电缆，即 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。 （ 4）馈电给 4号厂房（工具车间）的线路亦采用 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。 18 1）按发热条件选择 由30 2 1 5 地下 5C ，查表 8选缆芯截面 2150 其30242 I，满足发热条件。 2）校验电压损耗 由图 11号厂房距离约为 150m，而由表 8得 2150铝芯电缆0 0 R （按缆芯工作温度75C 计）， 0 ，又 4号厂房的 30 9 2 P , 30 1 0 7 v a ，因此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 9 2 . 7 5 0 . 2 5 0 . 1 5 1 0 7 v a r 0 . 0 7 0 . 1 5 1 2 . 1 10 . 3 8 l Q X k V 1 2 . 1 1% 1 0 0 % 1 0 0 % 3 . 1 9 % 5 %380 故满足允许电压损耗的要求。 3）短路热稳定度校验：按式C 满足短路热稳定度的最小截面 3 22m i n 0 . 7 51 8 8 2 0 2 1 4 . 4 676i m m m m 式中 变电所高压测过电流保护动作时间按 端变电所 ），再加上断路器断路时间 加 ） 所选 2150缆芯截面小于 不满足短路热稳定度要求，故改选缆芯截面为 2电缆，即 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。 （ 5）馈电给 5号厂房（电镀车间）的线路亦采用 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。 1）按发热条件选择 由30 1 8 9 地下 5C ，查表 8选缆芯截面 2120 其30212 I，满足发热条件。 19 2）校验电压损耗 由图 11号厂房距离约为 155m，而由表 8得 2120铝芯电缆0 0 R （按缆芯工作温度75C 计）， 0 ，又 5号厂房的 30 9 5 , 30 7 9 v a ， 因此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 9 5 . 4 0 . 3 1 0 . 1 5 5 7 9 . 3 7 v a r 0 . 0 7 0 . 1 5 5 1 4 . 3 30 . 3 8 l Q X k V 1 4 . 3 3% 1 0 0 % 1 0 0 % 3 . 8 % 5 %380 故满足允许电压损耗的要求。 3）短路热稳定度校验：按式C 满足短路热稳定度的最小截面 3 22m i n 0 . 7 51 8 8 2 0 2 1 4 . 4 676i m m m m 式中 变电所高压测过电流保护动作时间按 定（终端变电所），再加上断路器断路时间 加 ） 所选 2120缆芯截面小于 满足短路热稳定度要求 ，故改选缆芯截面为 2电缆，即 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。 （ 6）馈电给 6号厂房（热处理车间）的线路亦采用 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。 1）按发热条件选择 由30 1 0 7 地下 5C ，查表 8选 缆芯截面 235 其30110 I，满足发热条件。 2）校验电压损耗 由图 11号厂房距离约为 100m，而由表 8得 235铝芯电缆0 1 R （按缆芯工作温度 20 75C 计）， 0 ， 又号厂房的 30 , 30 6 8 v a ， 因此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 8 3 . 1 1 . 0 8 0 . 1 6 8 . 3 5 v a r 0 . 0 7 0 . 1 2 4 . 8 90 . 3 8 l Q X k V 2 4 . 8 9% 1 0 0 % 1 0 0 % 6 . 5 5 % 5 %380 故不满足允许电压损耗的要求。重新选 缆芯截面 250 其30134 I，满足发热条件。 重新计算得1 7 . 8 8% 1 0 0 % 1 0 0 % 4 . 7 % 5 %380 满足允许电压损耗的要求。 3）短路热稳定度校验：按式C 满足短路热稳定度的最小截面 3 22m i n 0 . 7 51 8 8 2 0 2 1 4 . 4 676i m m m m 式中 变电所高压测过电流保护动作时间按 端变电所），再加上断路器断路时间 加 ） 所选 250缆芯截面小于 满足短路热稳定度要求，故改选缆芯截面为 2电缆，即 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。 （ 7）馈电给 7号厂房（装配车间）的线路亦采用 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。 1）按发热条件选择 由30 地下 5C ，查表 8选缆芯截面 216 其3070 I，满足发热条件。 2）校验电压损耗 由图 11号厂房距离约为 100m，而由表 8得 216铝芯电缆0 2 R （按缆芯工作温度 21 75C 计）， 0 ，又 7号厂房的 30 4 7 P , 30 4 5 v a ，因此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 4 7 . 7 6 2 . 3 6 0 . 1 4 5 . 2 9 v a r 0 . 0 7 0 . 1 3 0 . 50 . 3 8 l Q X k V 3 0 . 5% 1 0 0 % 1 0 0 % 8 . 0 3 % 5 %380 故不满足允许电压损耗的要求。重新选 缆芯截面 235 其30110 I，满足发热条件。 重新计算得 1 4 . 4% 1 0 0 % 1 0 0 % 3 . 7 9 % 5 %380 满足允许电压损耗的要求。 3）短路热稳定度校验：按式C 满足短路热稳定度的最小截面 3 22m i n 0 . 7 51 8 8 2 0 2 1 4 . 4 676i m m m m 式中 变电所高压测过电流保护动作时间按 端变电所），再加上断路器断路时间 加 ） 所选 235缆芯截面小于 满足短路热稳定度要求，故改选缆芯截面为 2电缆，即 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。 （ 8）馈电给 8号厂房（机修车间）的线路亦采用 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。 1）按发热条件选择 由30 地下 5C ，查表 8选缆芯截面 2120 其30212 I，满足发热条件。 2）校验电压损耗 由图 11号厂房距离约为 600m，而由表 8得 2120铝芯电缆0 0 R （按缆芯工作温度 22 75C 计）， 0 ，又 8号厂房的 30 4 6 , 30 4 6 v a ， 因此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 4 6 . 5 0 . 3 1 0 . 6 4 6 . 2 6 v a r 0 . 0 7 0 . 6 2 7 . 90 . 3 8 l Q X k V 2 7 . 9% 1 0 0 % 1 0 0 % 7 . 3 % 5 %380 故不满足允许电压损耗的要求。重新选 缆芯截面 2240 其30319 I，满足发热条件。 重新计算得1 6 . 8 6% 1 0 0 % 1 0 0 % 4 . 4 4 % 5 %380 满足允许电压损耗求。 3）短路热稳定度校验：按式C 满足短路热稳定度的最小截面 3 22m i n 0 . 7 51 8 8 2 0 2 1 4 . 4 676i m m m m 式中 变电所高压测过电流保护动作时间按 定（终端变电所），再加上断路器断路时间 加 ） 所选 2240缆芯截面大于 足短路热稳定度要求，即 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。 （ 9）馈电给 9号 厂房（锅炉房）的线路亦采用 1000 3 240+1120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。 1）按发热条件选择 由30 地下 5C ，查表 8选缆芯截面 2120 其30212 I，满足发热条件。 2）校验电压损耗 由图 11号厂房距离约为 540m，而由表 8得 2120铝芯电缆0 0 R （按缆芯工作温度 23 75C 计）， 0 ，又 7号厂房的 30 4 9 P , 30 4 2 v a ，因此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 4 9 . 9 5 0 . 3 1 0 . 5 4 4 2 . 9 9 v a r 0 . 0 7 0 . 5 4 2 6 . 2 80 . 3 8 l Q X k V 2 6 . 2 8% 1 0 0 % 1 0 0 % 6 . 9 % 5 %380 故不满足允许电压损耗的要求。重新选 缆芯截面 2185 其30273 I，满足发热条件。 重新计算得 1 8 . 1 8% 1 0 0 % 1 0 0 % 4 . 8 % 5 %380 满足允许电压损耗的要求。 3）短路热稳定度校验：按式C 满足短路热稳定度的最小截面 3 22m i n 0 . 7 51 8 8 2 0 2 1 4 . 4 676i m m m m 式中 变电所高压测过电流保护动 作时间按 定（终端变电所），再加上断路器断路时间 加 ） 所选 2185缆芯截面小于 满足短路热稳定度要求，故改选缆芯截面为 2电缆，即 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。 （ 10）馈电给 10 号厂房（仓库车间）的线路亦采用 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆直埋敷设。 1）按发热条件选择 由30 地下 5C ，查表 8选缆芯截面 216 其3070 I，满足发热条件。 2）校验电压损耗 由图 110号厂房距离约为 520m，而由表 816铝芯 电缆0 2 R （按缆芯工作温 24 度 75C 计），0 又 10号厂房的30 30 4 v a 因此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 8 . 6 2 . 3 6 0 . 5 2 4 . 4 6 v a r 0 . 0 7 0 . 5 2 2 8 . 20 . 3 8 l Q X k V 2 8 . 2% 1 0 0 % 1 0 0 % 7 . 4 % 5 %380 故 不满足允许电压损耗的要求。重新选 缆芯截面 2120 其30212 I，满足发热条件。 重新计算得 4 . 1% 1 0 0 % 1 0 0 % 1 . 1 % 5 %380 满足允许电压损耗的要求。 3）短路热稳定度校验：按式C 满足短路热稳定度的最小截面 3 22m i n 0 . 7 51 8 8 2 0 2 1 4 . 4 676i m m m m 式中 变电所高压测过电流保护动作时间按 定（终端变电所），再加上断路器断路时间 加 ） 所选 2120缆芯截面小于 满足短路热稳定度要求，故改选缆芯截面为 2电缆，即 1000 3 240+1 120的 四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线芯按不小于相线芯一半选择。 （ 11）馈电给生活区的线路 采用 铝芯橡皮绝缘线架空敷设。 1）按发热条件选择 由30 室外环境温度为 30 ，查表 8选 1 16,其 30 时的3079 I，满足发热条件。 2）校验机械强度 查表 8小允许截面积 2m 0A 因此1 16满足机械强度要求。 3）校验电压损耗 由图 1100m，而由表 81 16近似等值的 5 的阻抗 间几何均距为 0=，又生活区30 195P 30 5 6 v a 因此按式 q 得： 3 0 0 3 0 0 1 9 5 2 . 0 7 0 . 3 5 6 . 8 8 v a r 0 . 4 2 0 .