2008石油石化最完整中级工理论知识试题

理论知识试题 一、选择题(每题 4 个选项，只有 1 个是正确的，将正确的选项号填入括号内) 1BA001 新井通井当通井至人工井底以上( C )左右时，应减慢下放速度。 (A)30m (B)50m (C)100m (D)150m 2BA001 通井规下入井后，油管的下放速度应控制在( B )。 (A)510m min (B)1020mmin (C)2030mmin (D)3040mmin 3BA001 一般特殊作业井的通井规长度应大于下井工具的最大直径( C )。 (A)515mm (B)1525mm (C)3050mm (D)50100mm 4BA002 对有射开油层的井，通井时要做好( B )工作。 (A)防污染 (B)防井喷 (C)防火灾 (D)防爆炸 5BA002 通井中途遇阻或探人工井底，加压不得超过( C )。 (A)10kN (B)20kN (C)30kN (D)40kN 6BA002 通井中途遇阻或探人工井底不得猛顿，探人工井底要连探( B )次。 (A)二 (B)三 (C)四 (D)五 7BA003 反替泥浆结束前测清水密度，要在进出口水性一致，密度差小于( B )，且无杂物时停泵。 (A)15g cm3 (B)2gcm3 (C)3gcm3 (D)4gcm3 8BA003 替泥浆过程中，准备清水用量为井筒容积( C )倍。 (A)1015 (B)1218 (C)1520 (D)2025 9BA003 反循环替泥浆施工时，接好进、出口管线，( A )装单流阀。 (A)进口需要 (B)出口需要 (C)进、出口都需要 (D)进、出口都不需要 10BA004 反循环压井前用清水对进口管线试压，试压压力为设计工作压力的( A )倍。 (A)1215 (B)1520 (C)2025 (D)2530 11.BA004 反循环压井，压井液用量为井筒容积的( B )倍。 (A) 12 (B) 15 (C) 18 (D) 20 12BA004 反循环压井停泵后应观察( B )进出口均无溢流、压力平衡时，完成反循环压井操作。 (A)20min (B)30min (C)60min (D)90min 13BA005 正循环压井前用清水进行脱气，清水用量为井筒容积的( B )倍。 (A)112 (B)1520 (C)225 (D)253 14BA005 正循环压井前对进口管线试压，试压压力为设计工作压力的( A )倍，5min 无渗漏为合格。 (A) 15 (B) 17 (C) 20 (D) 25 15BA005 正循环压井结束前只有进出口密度差小于( C )时方可停泵。 (A)15 (B)18 (C)2 (D)3 16BA006 挤压井前要对进口管线试压，试压压力为设计工作压力的( B )倍，5min 不刺不漏为合格。 （A）1.2 (B)15 (C)20 (D)2.5 17. BA006 挤压井后要用( A )油嘴控制液压，观察 30rain 油井无溢流无喷显示时，完成挤压井操作。 (A)23mm (B)345mm (C)56mm (D)67mm 18BA006 挤压井时进口管线靠井口端要安装( D )。 (A)针型阀 (B)闸门 (C)单流阀 (D)高压单流阀 19BA007 循环压井的进口排量应( B )出口排量。 (A)大于 (B)等于 (C)小于 (D)大于或等于 20BA007 反循环压井对地层的回压( A )正循环压井对地层造成的回压。 (A)大于 (B)小于 (C)等于 (D)小于或等于 21BA007 压井地面罐必须放置在距井口( C )以外。 (A)1020m (B)2030m (C)3050m (D)50100m 22BA007 挤压井时，要先泵人隔离液，压井液挤至油层顶界以上( B )，要防止将压井液挤入地层，造成污染。 (A)20m (B)50m (C)100m (D)150m 23BA008 无特殊要求，替喷一般采用( A )方式。 (A)正替喷 (B)反替喷 (C)先正后反 (D)先反后正 24BA008 若油层口袋较短，长度在 100m 以内，应将替喷管柱完成在距井底( B )的位置。 (A)0510m (B)1 520m (C)25m (D)510m 25BA008 替喷时如出现( C )，说明地层油气已进入井内，是井喷预兆。 (A)泵压不变，进出口排量一致 (B)泵压下降，进口排量大于出口排量 (C)泵压上升，进口排量小于出口排量 (D)泵压上升，进口排量大于出口排量 26BA009 替喷作业前要制定好( D )措施。 (A)防井喷 (B)防火灾 (C)防中毒 (D)防井喷、防火灾、防中毒 27BA009 替喷进口管线要安装( B )，并试压合格。 (A)压力表 (B)单流阀 (C)针型阀 (D)闸门 28BA009 对( A )必须采用二次替喷法替喷。 (A)高压油气井 (B)低压油井 (C)低压气井 (D)低压油气井 29BA010 气举完毕后，若用油嘴控制放气，最好选用( A )油嘴。 (A)2mm (B)3mm (C)5mm (D)8mm 30BA010 使用油嘴控制放气，一般使放气速度控制在每小时压降( A )为宜。 (A)0.510MPa (B)12MPa (C)23MPa (D)34MPa 31BA010 关于气举法错误的是( C )。 (A)对于深井或需要排出大量液体的施工井，气举管柱不是光油管而是带有气举阀 (B)一般气举施工放气速度在每小时压降为 0510MPa 为宜 (C)一般气举施工若采用油嘴放气宜选用 3mm 油嘴 (D)气举时对气举管线试压，试压压力为工作压力的 15 倍为宜 32BA011 气举设备要停在井口上风处，距井口和计量罐要超过( D )。 (A)5m (B)10m (C)15m (D)20m 33BA011 气举施工前必须先放掉井筒内气体，使用( B )为介质。 (A)空气 (B)氮气 (C)二氧化碳 (D)氧气 34BA0ll 气举时人要离开高压管线( B )以外。 (A)5m (B)10m (C)15m (D)20m 35BA012 分离器量油前应打开分离器底部排污闸门，检查水包内是否装有清水，若水包内无清水或清水量太少 则应灌人( C )清水，关闭排污闸门。 (A)2030L (B)3050L (C)4080L (D)80100L 36BA012 使用分离器量油时依次打开( A )闸门，再缓慢打开井口生产闸门，使油气通过分离器正常生产。 (A)放空闸门、出油闸门、进油闸门，关闭捷道闸门 (B)进油闸门、出油闸门、放空闸门，关闭捷道闸门 (C)出油闸门、进油闸门、捷道闸门，关闭放空闸门 (D)捷道闸门、放空闸门、进油闸门，关闭出油闸门 37BA012 分离器量油时，( A )。 (A)应先开量油管上流闸门，再打开下流闸门 (B)应先开量油管下流闸门，再打开上流闸门 (C)上流、下流闸门打开无先后次序 (D)上流、下流闸门应同时打开 38BA013 使用分离器量油时，分离器上压力表的压力不得超过分离器的( B )。 (A)最大工作压力 (B)正常工作压力 (C)工作压力 (D)最小工作压力 39BA013 使用分离器必须遵守( D )原则进行操作。 (A)先开后关 (B)先关后开 (C)先关后开不憋压 (D)先开后关不憋压 40BA013 对于分离器量油技术要求说法不正确的是( D )。 (A)量油前，要检查分离器水包内是否已装满清水，以防止在量油时，油进入量筒内 (B)量油完毕后，必须将量油管内的液面降低至标高线以下 (C)分离器安全阀必须校正，确保安全可靠 (D)如果量油管内水面上升缓慢，可断定是放空闸门没有完全打开 41BA014 当油气分离器处于量油状态下，要使上流压力表的压力值控制在( C )。 (A)001003MPa (B)003006MPa (C)008304MPa (D)0.4062MPa 42BA014 使用临界速度流量计测气时，要使气流通过挡板的速度达到临界速度，则挡板后 的下流压力与挡板前的上流压力比值不小于( B )。 (A)0346 (B)0546 (C)0625 (D)0654 43BA014 用温度计测量气流温度时，每( B )记录一次压力，计 10 个点，求出平均压力。 (A)10 或 20s (B)30s 或 lmin (C)1 或 2min (D)3min 44BA015 采用垫圈流量计测气，气产量要( B )8000md。 (A)大于 (B)小于 (C)等于 (D)大于或等于 45BA015 采用垫圈流量计测气时，测气管线必须平直无弯曲，长度不小于( C )。 (A)2m (B)3m (C)5m (D)8m 46BA015 临界速度测气时注意分离器油标上升情况，防止分离器压力( C )。 (A)上升 (B)下降 (C)过高 (D)过低 47BA016 使用水银压差计垫圈流量计测气，计算气产量公式是，式中的 D 是挡板直径，T，H，和 气分别 代表( D )。 (A)标准温度、平均压差和气体密度 (B)标准温度、平均压差和空气密度 (C)绝对温度、平均压差和空气密度 (D)绝对温度、平均压差和天然气密度 48BA016 使用分离器测量的产量计算公式是 Q=86400H* 水*D2 102t ，式中的 t 是油玻璃管上升标高的 平均时间，H， 水，D 分别表示( B )。 (A)玻璃管水柱上升高度、水的密度和分离器外径 (B)玻璃管水柱上升高度、水的密度和分离器内径 (C)玻璃管水柱上升高度、水的密度和玻璃管外径 (D)玻璃管水柱上升高度、水的密度和玻璃管内径 49BA016 某井用水银压差垫圈流量计测气，孔挡板直径 d=20mm，U 形管水银柱平均压差为 87mm，天然气温度 为 25，天然气相对密度为 065，该井日产气量为( B )。 (A)3000m3d (B)3006m3d (C)3008m3 d (D)3010m3d 50BA017 插接后的钢丝绳强度相当于原钢丝绳的( D )。 (A)50 (B)60 (C)70 (D)80 51BA017 直径为 25mm 的钢丝绳其插接头长度应为 ( C )。 (A)5m (B)8m (C)12m (D)15m 52BA017 直径为 19mm 的钢丝绳，其插接头长度应为 ( B )。 (A)3m (B)9m (C)lorn (D)12m 53BA017 直径为 16mm 的钢丝绳，其接头长度应为 ( B )。 (A)5m (B)75m (C)95m (D)105m 54BA018 常规试油一般经过( C )几道工序。 (A)施工前准备、射孔、替喷、放喷、测试及资料录取 (B)施工前准备、替喷、放喷、测试及资料录取 (C)施工前准备、射孔、替喷、诱喷、放喷、测试及资料录取 (D)施工前准备、射孔、替喷、诱喷、放喷 55BA018 下述四种试油中，其工序最简单的是( B )。 (A)常规井试油 (B)地层测试 (C)水平井试油 (D)出砂井试油 56BA018 试油按工艺方法可分( B )。 (A)常规井试油、水平井试油、出砂井试油 (B)常规井试油、地层测试、特殊井试油 (C)常规井试油、中途测试、定向井试油 (D)常规井试油、探井试油、老井试油 57BA018 试油的目的之一是查明油气层含油气面积及油水边界、油气藏的储量和( C )类型。 (A)带动 (B)推动 (C)驱动 (D)鼓动 58BA018 探明新区、新构造是否有工业性油气流，最终只有经过( D )验证、落实，才能确定是否有工业性价 值。 (A)测井 (B)钻井 (C)地质录井 (D)试油 59BA019 普通通井规的长度大于( D )，特殊井可按设计要求而定。 (A)500mm (B)700mm (C)l000mm (D)1200mm 60BA019 某井选用直径为 102mm 通井规通井，则该井套管规格为 ( B )。 (A)11430mm (B)12700mm (C)13970mm (D)14605mm 61BA019 特殊井作业通井时，选择通井规应( C )下井工具的最大直径和长度。 (A)小于 (B)等于 (C)大于 (D)小于或等于 62BA020 普通井通井时，通井规的下放速度应小于( A )。 (A)05ms (B)0 6ms (C)07m s (D)08ms 63BA020 老井通井至射孔井段、变形位置或预定位置以上( D )时，要减慢下放速度。 (A)30m (B)50m (C)80m (D)100m 64BA020 老井通井时，通井规的下放速度应小于( B )。 (A)03ms (B)0 5ms (C)06m s (D)08ms 65BA021 水平井、斜井通井，当通井规下至 45拐弯处后，下放速度要小于( B )。 (A)02ms (B)0 3ms (C)04m s (D)05ms 66BA021 水平井、斜井通井至人工井底时，加压不得超过( C )。 (A)l0kN (B)20kN (C)30kN (D)50kN 67BA021 水平井、斜井通井，起出通井规，纯起管的速度应控制在( A )。 (A)10mmin (B)15mmin (C)20mmin (D)30mmin 68BA022 裸眼井通井，通井规的下放速度应小于( C )。 (A)03ms (B)0 4ms (C)05m s (D)08ms 69BA022 裸眼井通井，通井规距套管鞋以上( B )左右时，要减速下放。 (A)50m (B)100m (C)150m (D)200m 70BA022 筛管完成井通井，通井规的下放速度应小于( B )。 (A)04m/s (B)05m/s (C)06m/s (D)08m/s 71BA023 对于井内有管柱的低压油气井，压井时应选择( B )压井。 (A)灌注法 (B)循环法 (C)挤压法 (D)二次压井 72BA023 对于井内无管柱、地层又漏失的井，压井时应选择( A )压井。 (A)灌注法 (B)正循环法 (C)反循环法 (D)挤压法 73BA023 对于自喷井和动液面恢复较快的油井一般适合采取( B )法压井。 (A)灌注法 (B)循环法 (C)挤压法 (D)以上三种都适合 74BA024 挤压井时一般要求是压井液挤至油层顶界以上( B )。 (A)30m (B)50m (C)80m (D)100m 75BA024 洗、压井进出口罐，必须放置在井口的两侧，相距井口( C )以外。 (A)1020m (B)2030m (C)3050m (D)5070m 76BA024 下面对于压井的注意事项，说法不恰当的是( C )。 (A)出口管线用钢质硬管线，不允许有小于 90的急弯。 (B)压井时，应用针形阀控制出口流量，采用憋压方式压井，待压井液接近油层时，保持进出口排量一致。 (C)进口管线必须在井口处装好针形阀，出口管线安装单流阀，防止天然气倒流至水泥车造成火灾事故。 (D)压井时必须严格检查压井液性能，不符合设计性能要求的压井液不能使用。 77BA025 在以下四种压井液中，( D )是有固相压井液。 (A)清水 (B)盐水 (C)汽化水 (D)泥浆 78BA025 低固相压井液是指压井液中固相含量低于( C )。 (A)10 (B)8 (C)5 (D)1 79BA025 在下列压井液中，( D )最容易造成固体颗粒堵塞油层。 (A)清水 (B)盐水 (C)卤水 (D)泥浆 80BA026 某井油层中部深度 2000m，测得地层静压 30MPa，若附加量取 15，则应选用相对密度为( C )的 压井液。 (A) 133 (B) 156 (C) 176 (D) 195 81BA026 如果用 H 表示油层中部深度(m)，p 表示地层压力(MPa)，k 表示附加量，压井液密度 计算公式为( A )。 (A)=(1+k) (B)= (C)= (D)=H 82BA026 某井油层深度为 1000m，静压为 11MPa，按公式计算应选用压井液相对密度为 ( C )。 (A) 100110 (B) 110115 (C) 120125 (D) 125130 83BA026 选择压井液密度的依据是( B )。 (A)地层压力系数 (B)地层压力 (C)地层深度 (D)地层性质 84BA027 如果用 r 表示套管内径半径(m)，h 表示人工井底深度(m)，k 表示附加量(取 50100) ，则压井液用 量 V 计算公式为( C )。 (A) V=r2h*k (B) V=r3h*k (C) V=r2h*(k+1) (D) V=r3h+k 85BA027 洗(压)井液用量多少根据( A )而定。 (A)井筒容积 (B)地层压力 (C)井内套管内径 (D)井内油管内径 86BA027 某井深 2500m，通井后上提油管，最底部通井规深度为 1000m，如果油管体积为 1.1L/m，此时应向井 内灌压井液最少是( C )。 (A)800L (B)1000L (C)1100L (D)1500L 87BA028 作业施工现场常用于降低泥浆密度的材料是( A )。 (A)清水 (B)水泥 (C)重晶石 (D)CMC 88BA028 作业施工现场常用于增加泥浆粘度的材料是( C )。 (A)清水 (B)盐水 (C)CMC (D)重晶石 89BA028 泥浆气侵后其密度( B )原浆密度。 (A)大于 (B)小于 (C)等于 (D)大于或等于 90BA029 替喷前要对进口管线进行试压，试压压力为预计工作压力的( C )倍，稳压 5min 不刺不漏为合格。 (A) 12 (B) 13 (C) 15 (D) 20 91BA029 二次替喷是先将替喷管柱下到油层以下( B )，或人工井底以上 23m。 (A)10m (B)20m (C)30m (D)40m 92BA029 除特殊情况外，替喷施工必须连续进行，且一律采用( A )。 (A)正替喷 (B)反替喷 (C)二次替喷 (D)正反替喷都可 93BA030 气举阀用于分段( B )井筒压力。 (A)升高 (B)降低 (C)平衡 (D)既不升高也不降低 94BA030 混气水排液是利用汽化了的水来顶替井内液体，利用气体膨胀后的 ( C )带出井筒内已泵人的清水， 最终达到排出井筒内液体的目的。 (A)体积增大 (B)压力增大 (C)高速上升 (D)压力减少 95BA030 在井内液面相同、压力相等的情况下，正举比反举的产液量( B )。 (A)多 (B)少 (C)相同 (D)无可比性 96BA031 对于凝析油气井、气井和预计有较大天然气产出的井的排液最好采用( D )排液。 (A)气举 (B)气举阀 (C)混气水 (D)液氮 97BA031 ( D )排液，是一种最安全的排液方法。 (A)气举 (B)气举阀 (C)混气水 (D)液氮 98BA031 液氮排液是通过液氮车把罐内的液氮泵人井内，由于( A )作用，液氮变成氮气，顶替出井内液体。 (A)减压升温 (B)增压 (C)减压 (D)增压升温 99BA032 通过计算能做出液氮排液的施工设计，若用 p 表示施工压力(MPa) ，p表示环空排液深度 H 对应的压 力(MPa) ，1 表示排液前井筒内液体密度 (g/cm3)， 表示清水密度 (gcm3)，则施工压力计算公式为( A )。 (A)p= (B)p= (c)p= (D)p= 100BA032 若用 v 表示环空中排出体积 (m3)，H 表示排液深度 (m)，S 表示环空容积 (Lm) ，则环空排出体积计 算公式为( B )。 (A)=HS100 (B)=HS1000 (C)=1000 (D)=1000 101BA032 若用表示环空内最大排液深度(m)，表示井筒内(下入油管) 容积(Lm)，S 表示环空内容积(Lm)，则 环空内最大排液深度为( B )。 (A) =S (B) =S (C) =S (D) =S 102BA033 注氮气施工前液氮泵车要停放在进口和储液罐的上风口，距井口大于( C )，距储液罐大于 30m。 (A)5m (B)10m (C)15m (D)20m 103BA033 注氮气时要调整好排量和氮气温度，氮气温度为( A )。 (A)2030 (B)3040 (C)4050 (D)5060 104BA033 注氮气前进口管线试压，试压压力高于设计工作压力( C )。 (A)05 倍 (B)10 倍 (C)15 倍 (D)2 倍 105BA034 注氮气施工的进出口管线必须用硬管线连接，并用地锚固定，每( C )有一个固定点。 (A)5m (B)10m (C)15m (D)20m 106BA034 注氮气停泵后，要用油嘴控制立即放压，油嘴尺寸不大于( B )。 (A)2mm (B)3mm (C)4mm (D)5mm 107BA034 关于注氮气施工说法正确的是( D )。 (A)注氮停泵后，要用油嘴控制立即放压，油嘴尺寸不大于 2mm (B)注氮停泵后放压，当压力降至 3MPa 后，要更换油嘴，采用 57mm 的油嘴继续放压 (C)注氮施工排液时，出口管线必须连接节流装置 (D)液氮泵车应停放在井口和储液罐的上风口，距离井口大于 15m，距储液罐大于 30m 108BA035 液氮排液工艺与( A )排液工艺大体相同。 (A)气举 (B)气举阀 (C)混合水 (D)替喷 109BA035 液氮排液具有排液快的特点，排液 25003000m 施工时间可在( C )左右完成。 (A)50min (B)60min (C)90min (D)120min 110BA035 液氮排液施工工艺特点有：施工安全、( B )、( )、可排任意深度。 (A)排液快、成本低廉 (B)排液快、工艺简单 (C)排液慢、工艺复杂 (D)排液慢、成本低廉 111BA036 目前在施工中常用的分离器为( D )分离器。 (A)两相 (B)三相 (C)多相 (D)两相和三相 112BA036 分离器是借助流体彼此间( B )不同而达到分离油气、水的目的。 (A)重量 (B)密度 (C)质量 (D)溶解度 113BA036 关于分离器的说法正确的是( C )。 (A)目前施工中常用的分离器为两相分离器 (B)目前常用的是立式三相分离器 (C)在分离器中油和水靠重力和离心力双重作用分开 (D)分离器是一种在其内部能够将互相溶解的流体分开的装置 114BA037 自喷水层或油水同层，排出井筒容积( C )倍以上液体后，经化验水性证实为地下水，等水性稳定 后即可求产。 (A) 1 (B) 15 (C)2 (D)25 115BA037 自喷井求产是在一种工作制度下，日产量小于 20m3，连续求产 2d，波动小于( C )便可交井。 (A)5 (B)10 (C)15 (D)20 116BA037 合理的自喷井生产工作制度是使生产压力( D )地层饱和压力。 (A)小于 (B)等于 (C)小于或等于 (D)大于 117BB001 防喷器按照工作原理可分为( D )防喷器。 (A)环形、闸板两种 (B)环形、防喷抢装短接两种 (C)闸板、防喷抢装短节两种 (D)环形、闸板、防喷抢装短接三种 118BB001 国产防喷器型号 2FZl821 表示( D )防喷器，通径( D )，工作压力( )。 (A)环形、 18cm、21MPa (B)单闸板、18cm、21MPa (C)单闸板、21cm、18MPa (D)双闸板、18cm、21MPa 119BB001 锥形胶芯环形防喷器的组成部件中( C )是其核心部件。 (A)活塞 (B)壳体 (C)胶芯 (D)壳体和胶芯 120BB001 快速防喷装置的主要构成中不包括( D )。 (A)带控制阀的提升短节 (B)防喷油管挂 (C)快速连接捞筒或捞矛 (D)锥阀总成 121BB002 对于环形防喷器的功用说法错误的是( C )。 (A)当井内有管柱时，能用一种胶芯封闭管柱与井口形成的环形空间 (B)空井时能全封井口 (C)遇严重溢流或井喷时，用来配合闸板防喷器及节流管汇实现硬关井 (D)在减压调压阀或小型储能器配合下，能对 18接头进行强行起下钻作业 122BB002 对闸板防喷器的功用说法错误的是( C )。 (A)当井内有管柱，能封闭管柱与套管形成的环空 (B)能封闭空井 (C)封井后，不可进行强行起下作业 (D)在必要时用半封闸板能悬挂钻具 123BB002 关于环形防喷器工作原理说法错误的是( B )。 (A)环形防喷器是靠液压驱动的 (B)环形防喷器进油接头采用上关下开布置 (c)关井时，胶芯在顶盖的限定下挤出橡胶进行封井 (D)当需要打开井口时，胶芯在自身弹力作用下恢复原形，井口打开 124BB003 环形防喷器处于封井状态时，( B )。 (A)只允许转动钻具而不许上下活动钻具 (B)只允许上下活动钻具而不许转动钻具 (C)既允许上下活动钻具也允许转动钻具 (D)既不允许上下活动钻具也不允许转动钻具 125BB003 防喷器安装后，应保证防喷器的通径中心与天车、游动滑车在同一垂线上，垂直偏差不得超过 ( B )。 (A)5mm (B)10mm (C)15mm (D)20mm 126BB003 进行常规井下作业，安装双闸板防喷器组且防喷器顶部距地面超过( D )时，应采用 4 根直径不小 于( D )的钢丝绳分别对角绷紧、找正固定。 (A)lm、9.5mm (B)15m 、12mm (C)lm、12mm (D)1.5m、95mm 127BB003 为了确保闸板的浮动密封性能和再次使用灵活，锁紧和解锁手轮均不得扳紧，扳到位后要回转手轮( B )圈。 (A)1312 (B)1412 (C)1413 (D)1512 128BB003 对于双翼单闸板防喷器使用要求说法不准确的是 ( D )。 (A)正常起下时，要保证处于全开状态 (B)开关半封时两端开关圈数应一致 (C)芯子手把应灵活，无卡阻现象，要求能够保证全开或全关 (D)使用时尽量不要使芯子关在油管接箍或封隔器等下井工具上 129BB003 SFZ 防喷器的注明关井圈数为( A )。 (A) 14 (B) 15 (C) 16 (D) 17 130BB004 对于环形防喷器的维护保养说法错误的是( D )。 (A)必须保证胶芯完整无损，更换胶芯时，要在胶芯与活塞锥面配合处涂些黄油 (B)壳体与顶盖密封面、螺栓等安装时要涂防水黄油，液缸、活塞和密封填料靠液压油润滑 (C)应适时检查防尘圈、活塞、壳体上的密封圈，若有损坏、老化则应进行更换 (D)对于环形防喷器允许打开来泄井内压力，同时允许修井液有少量的渗透，这样渗出的修井液在一定程度上可 起到延长胶芯使用寿命的作用 131BB004 对于闸板防喷器的维护保养说法错误的是( C )。 (A)打开井口后，必须到井口检查防喷器是否全开，以免起下钻具时损坏闸和钻具 (B)对于旋转式侧门闸板密封胶芯是防喷器能否封井的关键部件，出现密封损坏，必须及时更换 (C)井中有管柱时，不得用全封闸板封井，必要时可用打开闸板的方法来泄井压力 (D)闸板防喷器闸板总成、闸板顶面及底部滑道、侧门与壳体密封面及螺栓防水黄油润滑，液缸、活塞；密封填 料靠液压油润滑 132BB004 井控装置在使用过程中，小修井每口井检查、保养一次，大修井搬上安装后 ( C )检查、保养一次。 (A)每口 (B)两口 (C)每周 (D)一个月 133BB005 说法错误的是( B )。 (A)环形防喷器，非特殊情况不允许用来封闭空井 (B)检修装有铰链侧门的闸板防喷器或更换其闸板时，两侧门需同时打开 (C)手动半封闸板防喷器操作时，两翼应同步打开或关闭 (D)当井内有管柱时，不允许关闭全封闸板防喷器 134BB005 闸板防喷器封闭不严的应( D )。 (1)检查闸板前端是否有硬东西卡住。(2)检查两块闸板尺寸是否与所封钻(管柱)尺寸一致。(3) 检查花键轴套、滑 套是否卡死。(4)检查两闸板封闭处具有无缺陷( 如不圆)。(5)检查胶芯是否老化。(6) 检查液控压力是否低。 (A) (1)(3)(4)(5) (B) (1)(2)(4)(6) (C) (1)(2)(3)(3)(6) (D) (1)(2)(3)(4)(5)(6) 135BB005 闸板防喷器封井后井内介质从壳体与侧门连接处流出，可能的原因是 ( D )。 (A)防喷器侧门密封圈损坏 (B)防喷器侧门螺栓未上紧 (C)防喷器壳体与侧门密封面有脏物或损坏 (D)以上三种情况皆可能 136BB005 上提管柱时，产生的抽汲力能导致井底压力 ( B )。 (A)升高 (B)降低 (C)不变 (D)为零 137BB006 如果发现井侵或溢流，应( D )。 (A)上报队干部 (B)报公司领导 (C)观察井口情况，等候处理 (D)立即报警实施关井 138BB006 发生溢流关井后，当井口压力不断增大而达到井口允许关井套压时，应 ( C )。 (A)敞开井口防喷器 (B)开井循环 (C)节流泄压 (D)继续观察 139BB006 当井口硫化氢浓度达到( B )的阈限值时，启动应急程序。 (A)l0mgm (B)15mgm (C)20mgm (D)30mgm 140BB006 实现一次井控就是指仅用( B )就能平衡地层压力的控制。 (A)防喷器 (B)井内液柱压力 (C)简易防喷装置 (D)内防喷工具 141BB006 井场的风向标可以用( A )代替。 (A)红旗 (B)标语 (C)云彩 (D)作业机的烟 142BB006 一旦收到 HSE 监督的疏散通知，所有不必要的人员应 ( C )。 (A)做好灭火准备 (B)做好通风准备 (C)迅速撤离井场 (D)通知附近居民 143BB006 发生溢流关井后，( D )读取关井油、套压值较为合适。 (A)12min (B)35min (C)79min (D)1015min 144BB006 地层压力是确定压井液( A )的重要依据。 (A)密度 (B)粘度 (C)失水 (D)切力 145BB006 在溢流量相等的情况下，最容易诱发井喷的溢流流体是 ( C )。 (A)油 (B)水 (C)天然气 (D)油气混合物 146BB006 压井管汇所有部件的额定工作压力应( A )井口装置的额定工作压力。 (A)等于 (B)小于 (C)大于 2 倍 (D)大于 3 倍 147BB006 压井管汇的功用是：当封井后，钻具内( D )，通过压井管汇泵人加重修井液，达到控制井内压力 的目的。 (A)能够正常循环时 (B)有回压阀时 (C)无回压阀时 (D)不能正常循环时 148BB007 压井液密度设计时需要另加一个附加值，油水井的附加值为 ( C )。 (A)001002gcm3 (B)002005gcm3 (C)005010gcm3 (D)008012gcm3 149BB007 井控装置的试压规则要求试压时间不少于( B )，允许压降不大于( )。 (A)5min、0.3MPa (B)l0min、0.7MPa (C)15min、1.0MPa (D)30min、1.5MPa 150BB007 对于使用无钻台防喷器，当起下管柱时，发生溢流其关井程序正确的是： ( B )。 (1)发出信号。(2) 抢装管柱旋塞。(3) 停止起下作业。(4) 关防喷器、关内防喷器。(5)认真观察，准确记录油管和 套管压力以及循环罐压井液减量，迅速向队长或技术员及甲方监督报告。(6)关套管闸门，试关井。 (A) (1)(2)(3)(4)(5)(6) (B) (1)(3)(2)(4)(6)(5) (C) (1)(2)(4)(6)(5)(3) (D) (1)(2)(4)(5)(6)(3) 151BB007 抢喷装置必须摆放在距离井口( B )以内便于操作的位置，并且要保持清洁灵活好用。 (A)lm (B)2m (C)3m (D)5m 152BC001 刮削器下到设计要求井段前 50m 时，下放速度要控制在( A )。 (A)510mmin (B)1020mmin (C)2030mmin (D)3040mmin 153BC001 刮管中途遇阻，当负荷下降( C )时应停止下管柱。 (A)5l0kN (B)1020kN (C)2030kN (D)3040kN 154BC001 套管刮削过程中接近刮削井段前应( D )。 (A)始终保持反循环洗井 (B)始终保持正循环洗井 (C)正循环和反循环交替洗井 (D)一刮到底，中间不得洗井 155BC002 某井套管外径是 1778mm，应选用( D )型号刮管器。 (A)GXT140 (B) GXT146 (C)GXT168 (D)GXT178 156BC002 某井选用型号为 GXT127 的刮管器，则该井的套管外径为( B )。 (A)1143mm (B)127mm (C)1397mm (D)146mm 157BC002 刮削管柱遇阻最大加压不得超过( B )。 (A) 20kN (B)30kN (C)35kN (D)40kN 158BC003 刮削器下井时，刀片向内收拢压缩胶筒或弹簧简体最大外径应 ( B )套管内径，可以顺利人井。 (A)大于 (B)小于 (C)等于 (D)大于或等于 159BC003 刮削器组配后，刀片、刀板自由伸出外径比所刮削套管内径大 ( C )左右。 (A) 12mm (B)23mm (C)25mm (D)810mm 160BC003 选用套管刮削器时，其外径应比井内套管内径 ( A )。 (A)大 34mm (B)大 56mm (C)小 23mm (D)小 34mm 161BC004 规格型号为 GX-T114 防脱式套管刮削器的刀片伸出量为( B )。 (A) 105mm (B) 135mm (C) 155mm (D)205mm 162BC004 规格型号为 GX-T178 防脱式套管刮削器的外形尺寸( 外径长度)为( D )。 (A) 129mml443mm (B)133mml443mm (C)156mml604mm (D)166mml604mm 163BC004 某井使用外形尺寸为 156mml604mm 的防脱式套管刮削器，它的规格型号是 ( C )。 (A)GX-T140 (B) GX-T146 (C)GX-T168 (D)GX-T178 164BC005 规格型号为 GX-G127 胶筒式套管刮削器的外形尺寸为( 外径长度)( B )。 (A)112mm1119mm (B)119mml340mm (C)129mml443mm (D)115mml350mm 165BC005 规格型号为 GX-G178 胶筒式套管刮削器的刀片伸出量为( D )。 (A)13mm (B)156mm (C)185mm (D)205mm 166BC005 规格型号为 GX-G114 胶筒式套管刮削器的外形尺寸为( 外径长度)( A )。 (A) 112mmlll9mm (B)119mml340mm (C)129mml443mm (D)115mml350mm 167BC006 刮削套管作业必须达到( B )要求。 (A)甲方 (B)设计 (C)满足施工 (D)射孔 168BC006 使用刮削器刮削液面以上井段时，每下人( D )油管，要反循环洗井一次。 (A)200m (B)300m (C)400m (D)500m 169，BC006 刮削套管应取全取准的资料为( D )。 (A)刮削器的型号、外形尺寸、泵压、排量、该井深度 (B)刮削套管深度、遇阻深度、泵压、排量 (C)洗井时间、泵压、排量、出口返出物描述 (D)刮削器型号、外形尺寸、刮削套管深度、遇阻深度、指重表变化值、洗井时间、洗井液量、泵压、洗井深度、 排量、出口返出物描述 170BC007 套管刮削过程中应采用( B )洗井。 (A)正循环 (B)反循环 (C)正反交替 (D)不洗井 171BC007 使用刮削器刮削射孔井段时，刮削器下放速度不大于 ( A )。 (A)01ms (B)0 2ms (C)03m s (D)04ms 172BC007 关于套管刮削的安全要求说法不正确的是( C )。 (A)作业时要安装经过鉴定、符合要求的指重表和井控装备 (B)刮削管柱不得带有其他工具 (C)刮削过程中，必须注意悬重变化，一般悬重下降最大不超过 20kN (D)严禁用带刮削器的管柱冲砂 173BD001 冲砂时，如有进尺则以( C )的速度缓慢均匀加深管柱。 (A)0.2mmin (B)0.3mmin (C)0.5mmin (D)0.8mmin 174BD001 冲砂时，每冲完一根要循环洗井( B )以上，以防在接单根时砂子下沉造成卡管柱。 (A)l0min (B)15min (C)20min (D)30min 175BD001 冲砂时，每连续加深 5 根油管后，必须循环洗井( A )周以上，再继续冲砂至人工井底或设计深度。 (A) 1 (B) 12 (C) 15 (D) 2 176BD001 冲砂至人工井底或设计深度要求后，要充分循环洗井，当出口含砂量小于 ( B )时停泵，起出冲砂 管柱。 (A)01 (B)02 (C)03 (D)04 177BD002 冲砂过程中，若发现出口返液不正常，应立即停止冲砂，迅速上提管柱至原砂面以上( D )，并活 动管柱。 (A)10m (B)20m (C)30m (D)40m 178BD002 在进行混气水或泡沫冲砂施工时，井口应装( D )。 (A)单流阀 (B)针形阀 (C)封井器 (D)高压封井器 179BD002 冲砂一般要冲至人工井底或油层底界以下( D )。 (A)5m (B)l0m (C)15m (D)20m 180BD002 用油管探砂面时，其悬重降低( A )即可。 (A)58kN (B)8lOkN (C)1215kN (D)1520kN 181BD003 冲砂液沿冲砂管内径向下流动，在流出冲砂管口时，以较高流速冲击砂堵，冲散的砂子与冲沙液混合 后，一起沿冲砂管与套管环形空间返至地面的冲砂方式是( A )。 (A)正冲砂 (B)反冲砂 (C)正反冲砂 (D)冲管冲砂 182BD003 先采用正冲砂的方式冲散砂堵，并使其呈悬浮状态，然后改反冲砂，将砂子带出地面的冲砂方式是( C )。 (A)正冲砂 (B)反冲砂 (C)正反冲砂 (D)冲管冲砂 183BD003 采用小直径的管子下入油管中进行冲砂，清除砂堵的冲砂方式是( B )。 (A)正冲砂 (B)冲管冲砂 (C)反冲砂 (D)联泵冲砂 184BD003 在油层压力低或漏失严重的井进行冲砂施工时，将两台以上的泵联用，进行施工的冲砂方式是( D )。 (A)正冲砂 (B)反冲砂 (C)正反冲砂 (D)联泵冲砂 185BD004 397mm 以上套管，可采用( D )方式，并配合以大排量。 (A)正冲砂 (B)反冲砂 (C)冲管冲砂 (D)正反冲砂 186BD004 采用正反冲砂方式，在改反冲砂前正洗井应不小于( C )。 (A)l0min (B)20min (C)30min (D)60min 187BD004 冲砂完毕后，要上提管柱至原砂面以上( B )。 (A)10m (B)20m (C)30m (D)40m 188BIX)04 冲砂完毕后要沉降 ( C )后，复探砂面，记录深度。 (A) 2h (B) 3h (C)4h (D) 5h 189BD005 造成油层出砂的地质构造原因不包括( D )。 (A)地层疏松引起出砂 (B)油层构造变化引起出砂 (C)油井出水时引起出砂 (D)地层的渗透率过高引起出砂 190BD005 油层出砂的危害包括( D )。 (1)原油产量、注水量下降甚至停产、停注。(2)地面和井下设备磨损。(3)套管损坏、油水井报废。(4) 修井工作 量增加。 (A) (1)(2)(3) (B) (2)(3)(4) (C) (1)(3)(4) (D) (1)(2)(3)(4) 191BD005 说法不准确的是( B )。 (A)正冲砂冲砂液上返速度小，携砂能力差；反冲砂液体下行时速度较低，冲击力小，易堵塞管柱 (B)当其他条件相同时，渗透率较高，岩石强度较强，地层则容易出砂 (C)油井长期出砂与射孔炮眼产生摩擦作用，使炮眼孔径变大，壁厚变薄，抗拉强度降低，导致套管损坏 (D)由于油层大量出砂，致使井筒附近油层逐渐被掏空，造