多场建筑外墙脚手架施工方案.doc

目 录一、工程概况5二、编制依据5三、施工计划安排63.1进度计划63.2技术准备63.3 施工机具准备63.4 材料计划63.5 劳动力及管理人员安排计划8四、主要施工方案94.1落地式脚手架方案94.1.1 工艺流程94.1.2 脚手架搭设94.2卸料平台搭设方案104.2.1施工准备104.2.2 工艺流程114.2.3 卸料平台的搭设114.2.4 卸料平台的安全措施12五、脚手架方案计算书125.1落地式脚手架方案12一、参数信息12二、大横杆的计算13三、小横杆的计算15四、扣件抗滑力的计算17五、脚手架立杆荷载计算17六、立杆的稳定性计算19七、最大搭设高度的计算20八、连墙件的计算21九、立杆的地基承载力计算22十、结论和建议235.2卸料平台搭设验算23a、参数信息23b、次梁的验算24c、主梁的验算26d、钢丝拉绳的内力验算29e、钢丝拉绳的强度验算29f、钢丝拉绳拉环的强度验算30g、操作平台安全要求30六、施工安全保证措施306.1 材质及其使用的安全技术措施306.2 脚手架搭设的安全技术措施316.3 脚手架上施工作业的安全技术措施326.4 脚手架拆除的安全技术措施326.5、脚手架的验收336.6、脚手架的维护保养346.7、 环 保 措 施35七、应急预案357.1施工现场内、外应急资源357.2可能发生的事故种类367.3应急措施367.4恢复生产及事故调查程序37外墙脚手架工程施工方案一、工程概况：本工程为*，建设单位为某公司，设计单位为某公司，监理单位为某公司，勘察单位为某公司，施工单位为某。工程位于昆明某区，建筑面积为*m2，建筑主体为五层钢筋混凝土框架结构，建筑高度为15.6m.建筑结构呈矩形布置。抗震设防烈度为八度，屋面防水等级为级，建筑物耐火等级、安全等级均为二级，建筑工程等级小型，结构使用年限50年。0.0m以上填充墙采用200厚加气混凝土砌块，强度等级为a3.5b06,水泥砂浆等级为m7.5；卫生间及女儿墙采用200厚mu5非承重空心砖，m5水泥砂浆砌筑。外墙为白色、灰色或砖红色劈离砖和白色外墙涂料,内墙为混合砂浆抹面后刷白色乳胶漆或贴白色瓷砖。楼地面为彩色釉面砖楼地面，顶棚为乳胶漆或水泥加压板吊顶。门窗材质采用塑钢窗，木门油漆颜色为乳黄色。由于场平标高为-0.6m，外墙顶标高为16.65m,外墙脚手架总高度为17.25m，根据本工程特点，考虑外墙采用落地双排钢管脚手架搭设，立杆下部为红粘土，稳定性较好。脚手架采用483.5钢管，落地脚手架的立杆纵距1a=1.5m，立杆横距1b=1.0m，内排架距墙0.3m，步距h=1.8m，按照两步三跨设置连墙件，双扣件连接，剪刀撑连续设置，满铺竹笆，外侧护身栏杆和挡脚各一遍，且满挂密目安全网。统一喷刷黄色漆；剪刀撑、护身杆钢管喷刷黄、黑相交颜色漆；卸料平台采用槽钢14a, 斜拉绳采用16钢丝绳；所有踢脚板采用零料模板制作，高度为200，双面喷刷黄、黒相交颜色漆；连墙件采用与架体立杆等径的钢管制作。二、编制依据2.1 施工图 ；2.2 建筑工地安全检查标准 (jgj5959)；2.3 建筑施工手册（第四版）；2.4 建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规程jgj1302001；2.5 建筑施工高处作业安全技术规范jgj80-91；2.6 职业健康安全管理体系 规范gb/t28001-2001；2.7 某建筑公司管理标准2.8 我公司同类工程施工经验。三、施工计划安排3.1进度计划根据本工程施工组织设计确定的质量目标、安全和文明施工目标，在确保施工质量、安全的前提下，脚手架的搭设随施工进度高出楼层1.2米以上，以确保工程安全、文明施工。3.2技术准备编制脚手架施工方案，并报建筑公司、业主、监理审批认可。施工前查阅图纸及相关的施工规范和操作规程，做到有关问题提前解决。做好施工方案及安全技术交底工作，施工前组织施工人员进行学习，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。3.3 施工机具准备主要施工机具计划名 称单 位数 量备 注经 纬 仪台1水 平 仪台1钢 尺把15 0 米钢 尺把305 米切 断 机台2电 焊 机台1扳 手把30真 空 泵台1喷 漆安 全 带付30安 全 帽顶30安全网平方21003.4 材料计划3.4.1 钢管本工程采用483.5钢管，根据工程进度，提早组织材料进场，做到不受材料的因素而影响工期。正确掌握各种材料的性能、规格及质量要求。严格把好材料进货时的质量关。对材料质保书与合格证必须随货同行，并且及时做好复试工作，确保材料安全及安、质监检查和资料存档。a:新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管必须刷防锈漆。b:旧钢管的检查应符合下列规定：锈蚀检查应每年一次。检查时，对锈蚀严重的部位横向截断取样检验。锈蚀深度超过规定值不得使用，钢管上严禁打孔。钢管弯曲的允许偏差应符合规范规定。钢管必须刷防锈漆。3.4.2 扣件：、脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65nm时，不得发生破坏。、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。、扣件应保证与钢管扣紧时，接触良好；当扣件与钢管扣紧时，开口处最小距离应不小于5mm。3.4.3 脚手板：、脚手板采用由毛竹制作的竹笆板。3.4.4 连墙件连墙件的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（gbt700）中q235-a级钢的规定，可采用与架体立杆等径的钢管制作。本方案结构阶段采用连接件与预埋钢管连接的方法，装饰阶段根据实际情况可调整为与洞口处刚性连接的方法。3.4.5 底座：、落地式脚手架的垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板。3.5 劳动力及管理人员安排计划3.5.1 劳动力安排为了配合施工进度，确保本工程的安全、质量及文明施工，在施工中安排一个架子班，一个勤杂班，分段分块负责施工。同时开展劳动竞赛，比先进，比质量，比安全文明活动，以人为本，狠抓管理，确保本工程安全、快速、高质量地施工完成。架子班：负责脚手架的搭、拆及加固工作，负责卸料平台的加工、制作、安装；勤杂班：配合架子班工作，做好钢管、挡脚板的油漆、扣件的回收、保养和连墙件的预埋工作等工作。劳动力一览表工种架子工普 工电 工焊 工油漆工机修工人数2051112备注：根据施工进度需要，及时增加各工种施工人员。3.5.2 管理人员安排：为确保施工质量及安全文明施工，按期完成施工目标，结合我公司施工现场管理经验，将安排施工值班人员。现场配备安全、质量专职检查员，其他人员做好配合工作。管理人员均一专多能，精明能干，不仅具有丰富的大型脚手架搭、拆施工经验，而且具有较强的专业技术知识，能满足本工程脚手架施工的需要。3.5.3 班组施工前教育 施工前现场技术人员督促班组管理人员认真查阅施工图纸、相关的施工规范和操作规程及施工方案，做到图纸及施工上的问题提前沟通解决；督促班组管理人员落实安全、质量交底工作，让施工人员彻底理解安全、质量技术要求，做到人人心中有数。现场技术人员负责督促班组施工人员按计划及时到位，根据施工进度进展情况及时增加人员，确保施工进度计划的实施。督促施工班组管理人员提前申报各类材料的需要量，做到施工中不因材料进场的延误而影响施工进度和产生误工现象。严格落实管理程序，以规章制度来约束、管理施工人员。尤其要使班组施工管理人员及班组长：在思想认识上要提高，在方方面面的工作上都要重视，要有责任心，有信心加强每一项工作的管理，一步一个脚印、脚踏实地完成各项工作；严把质量关、安全关，严格按照规范要求施工，杜绝不规范施工，无序施工。四、主要施工方案4.1落地式脚手架方案4.1.1 工艺流程 场地平整定位设置通长立杆垫板竖立杆排放纵向扫地杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件绑扎安全网作业层铺脚平板和挡脚板。4.1.2 脚手架搭设4.1.2.1 施工准备阶段 工程负责人按有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底； 检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水； 当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施；4.1.2.2 脚手架搭设 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。 每搭完一步脚手架后，应接规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 垫板采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板。 立杆搭设应符合下列规定;a：相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。b：开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。c：当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵杆向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。 横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。 连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：a：当脚手架施工操作层高出连墙件2步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。b：剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 扣件安装应符合下列规定：a：扣件规格必须与钢管外径相同。b：螺栓拧紧扭力矩不应小于40nm，且不应大于65nm。c：在主节点处固定横向水平杆，纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。d：对接扣件开口应朝上或朝内。e：各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定。a：栏杆和挡脚板均应搭设在外力杆的内侧；b：上栏杆上皮高度应为1.2m；c：挡脚板高度不应小于200mm；d：中栏杆应居中设置。e：脚手架应满铺竹笆板。4.2 卸料平台搭设方案4.2.1施工准备4.2.1.1 技术准备1) 卸料平台施工前必须经过设计，应绘制出设计图，绘制卸料平台与主体结构连接的施工图，设计图必须经有关部门批准。2) 卸料平台的制作和安装应符合设计图及相关规范。3) 卸料平台搭设前应在建筑物底层至少试搭一个，进行承载力模拟实验。卸料平台设计人员和安装人员应参加试验，卸料平台应在试验证明符合设计要求后才能搭设。4) 编制施工方案，向有关技术和操作人员交底，并进行岗前培训和考核。4.2.1.2 材料准备1) 卸料平台系统的材料，包括483.5mm钢管，扣件、木板等。1) 卸料平台结构的钢材（槽钢、钢板等）采用q235a级钢。2) 卸料平台所用连接材料，包括：焊条、焊丝、锚板、螺栓、钢丝绳等。4.2.1.3 机具设备电焊机、焊把线、焊钳、面罩、小锤、焊条、扳手、力矩扳手、起重索具、工具袋等。4.2.1.4 作业条件1) 检查现场条件，是否影响操作；2) 检查结构上预埋件位置和尺寸是否符合要求；3) 现场供电应符合焊接用电要求；4) 现场安全设施齐全。4.2.2 工艺流程槽钢下料 焊接 栏杆焊接、搭设 栏杆挂网 满铺50厚木板 平台钢梁和上层梁侧吊钩用16钢丝绳连接、并设保险绳 4.2.3 卸料平台的搭设卸料平台采用4.5米长14a#槽钢，外挑4米，距根部0.5米处设500长槽钢支座。两端宽1.70米，用14a#槽钢连接，中间用钢管焊接（间距500），满铺50厚木板。卸料平台加工完毕后经验收合格后方可吊装，吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳，吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置，要求提升一次验收一次。a：卸料平台的布置卸料平台应均匀布置，每一个卸料平台的服务面积不得超过200、每一个立面卸料平台的个数不得超过三个。b：卸料个平台的荷载卸料平台荷载结构必须设置在建筑物上，不得作用于外架上。c：卸料平台的防护卸料平台应设置两道扶手，高度不得低于1.2m外侧用密目网安全屏蔽，兜底采用双层安全网（一道平网、一道密网）d: 卸料平台的荷载控制卸料平台的施工荷载必须严格控制，每个卸料平台的施工荷载不得超过8kn/，堆放高度不得超过1.2米。4.2.4 卸料平台的安全措施1. 设置保险钢丝绳。2. 设置荷载标准，不得超载、超高。3. 设置醒目安全警示牌。4. 兜底采用双层安全网（一道平网、一道密网）五、脚手架方案计算书5.1落地式双排外脚手架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件（按单扣件满足不了安全要求）。2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kn/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处云南省昆明市，基本风压为0.3 kn/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.150；安全设施与安全网(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kn/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:红粘土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.31/(2+1)=0.1 kn/m ； 活荷载标准值: q=31/(2+1)=1 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.1=0.166 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.1661.52+0.101.41.52 =0.345 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.100.1661.52-0.1171.41.52 =-0.406 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.345106,0.406106)/5080=79.921 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 79.921 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.1=0.138 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =1 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.6770.13815004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900) = 2.185 mm；大横杆的最大挠度 2.185 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.311.5/(2+1)=0.150 kn；活荷载标准值：q=311.5/(2+1) =1.500 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.058+0.15)+1.4 1.5 = 2.349 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 2.3491/3 = 0.783 kn.m ；最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.789 kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.789106/5080=155.276 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =155.276 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.15+1.5 = 1.708 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1707.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105 121900) = 2.414 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.02+2.414 = 2.434 mm；小横杆的最大挠度为 2.434 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.0381.52/2=0.058 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.0381/2=0.019 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.311.5/2=0.225 kn；活荷载标准值: q = 311.5 /2 = 2.25 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.058+0.019+0.225)+1.42.25=3.512 kn；r 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1248 ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8018.00 = 2.822；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 ng2= 0.331.5(1+0.3)/2 = 0.877 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.1531.5/2 = 0.337 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.518 = 0.135 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.172 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 311.52/2 = 4.5 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.3 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 1 ； us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 0.310.645 = 0.135 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.24.172+ 1.44.5= 11.307 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.24.172+ 0.851.44.5= 10.362 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.1351.5 1.82/10 = 0.078 kn.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 11.307 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 11307/(0.186489)=124.314 n/mm2；立杆稳定性计算 = 124.314 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 10.362 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 10361.88/(0.186489)+78336.153/5080 = 129.345 n/mm2；立杆稳定性计算 = 129.345 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 1.35 kn；活荷载标准值 ：nq = 4.5 kn；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kn/m；hs =0.1864.8910-4205103-(1.21.35+1.44.5)/(1.20.125)=71.618 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： h = 71.618 /(1+0.00171.618)=66.832 m；h= 66.832 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 h =50 m。脚手架单立杆搭设高度为18m，小于h，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 ng2k(kn)计算公式为：ng2k = ng2+ng3+ng4 = 1.35 kn；活荷载标准值 ：nq = 4.5 kn；每米立杆承受的结构自重标准值 ：gk = 0.125 kn/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： mwk=mw / (1.40.85) = 0.078 /(1.4 0.85) = 0.066 kn.m；hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.21.35+0.851.4(4.5+0.1864.891000.066/5.08)/(1.20.125)=68.563 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： h = 68.563 /(1+0.00168.563)=64.164 m；h= 64.164 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 h =50 m。脚手架单立杆搭设高度为18m，小于h，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.135 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 3.072 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 8.072 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kn；nl = 8.072 nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算到 nl = 8.072大于单扣件的抗滑力 6.4 kn，不满足要求！建议减少连墙件布置间距，或采用双扣件连接，或采用其他连接方式。 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 80 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =41.448 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：n = 10.362 kn；基础底面面积 ：a = 0.25 m2 。p=41.448 fg=80 kpa 。地基承载力满足要求！十、结论和建议:1.由以上计算得到 nl = 8.072大于单扣件的抗滑力 6.4 kn，不满足要求！ 建议减少连墙件布置间距，或采用双扣件连接，或采用其他连接方式。现场改为双扣件连接。5.2卸料平台搭设验算4.5米长14a#槽钢，外挑4米，距根部0.5米处设500长槽钢支座。两端宽1.70米，用14a#槽钢做次梁连接，次梁间距500mm，满铺50厚木板。两侧搭设1.2米高围护栏杆、中栏杆应居中设置、挡脚板高度不应小于200mm并用密目安全网屏蔽，外侧搭设0.2米高围护栏杆并做好挡脚板，每边距外挑3.5米和0.5米处设置两道16钢丝绳与上层结构斜拉固定。上部预埋吊环直径为22mm。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。a、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kn/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kn/m)：0.14；施工人员等活荷载(kn/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kn):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：0.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：3.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数k：8.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.50；平台计算宽度(m)：1.70。b、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，间距0.5m，其截面特性为：面积 a=18.51cm2；惯性距 ix=563.7cm4；转动惯量 wx=80.5cm3；回转半径 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kn/m2； q1 = 0.35 0.50= 0.18kn/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kn，转化为线荷载： q2 = 10.00/ 4.00/ 1.70 0.50= 0.74kn/m；(3)槽钢自重荷载 q3= 0.14kn/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(q1+q2+q3) = 1.2(0.18+0.74+0.14) = 1.26kn；经计算得到 活荷载设计值 p = 1.4 2.00 0.50 1.70= 2.38kn。2.内力验算内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩m的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 m = 1.261.702/8+2.381.70/4=1.47kn.m。 3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.47103/(1.0580.50)=17.37 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =17.366 n/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 n/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.5058.00235/(1.70140.00235.0)=1.32；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.856；次梁槽钢的稳定性验算 =1.47103/(0.85680.500)=21.29 n/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =21.294 n/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 n/mm2,满足要求!c、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 14a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 a=18.51cm2；惯性距 ix=563.7cm4；转动惯量 wx=80.5cm3；回转半径 ix=5.52cm；截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kn/m； q1 = 0.14kn/m；(2)槽钢自重荷载 q2=0.14kn/m 静荷载设计值 q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.14+0.14) = 0.34kn/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 p = (1.261.70+2.38)/2=2.26kn； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kn) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kn.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载p和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： r1 = 12.417 kn； r2 = 9.313 kn； 最大支座反力为 rmax=12.417 kn；最大弯矩 mmax=6.796 kn.m；最大挠度 v=7.289 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 n/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =6.80106/1.05/80500.0+1.45104/1851.000=88.233 n/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 88.233 n/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 n/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.558.0235/(4000.0140.0235.0)=0.561；主梁槽钢的稳定性验算 = 6.80106/(0.56180500.00)=150.54 n/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 150.54 n/mm2 小于 f=205.00,满足要求!d、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力rci和拉钢绳的轴力rui按照下面计算， rci = ruisini其中 rci - 水平钢梁的垂直支坐反力(kn)； rui - 拉钢绳的轴力(kn)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = sin (arctan (3/(3+0.5) = 0.651；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：rui = rci / sini；ru1 = 12.417 / 0.651 = 19.08 kn；e、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru取最大值进行验算，为19.08kn；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； 计算中近似取fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k - 钢丝绳使用安全系数。计算中fg取19.079kn，=0.82,k=8，得到：d=19.3mm。钢丝绳最小直径必须大于20mm才能满足要求！f、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值ru进行计算作为拉环的拉力n为：n=ru=19079.382n。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50n/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0n/mm2；所需要的拉环最小直径 d=19079.44/(3.14250.002)1/2=22.0