山东多层框架教学楼及报告厅落地式脚手架施工方案(附图,计算书).doc

目 录1、编制依据12、工程概况13、设计要求14、构造要求15、脚手架验算36、卸料平台397、材料要求508、脚手架搭设与拆除509、施工要求5310、检查及验收5311、环境职业健康及安全措施 54脚手架施工方案1、编制依据1.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2002）1.2建筑施工高处作业安全技术规范1.3建筑施工手册缩印本（第四版）1.4 材料力学、钢结构计算等相关书籍1.5德州*教学楼、报告厅施工图纸1.6 建书施工安全计算软件2、工程概况本工程为德州委*教学楼、报告厅工程，位于经济开发区，东临河东大道，南邻十八号路。由*校筹建，德州市建筑规划勘察设计研究院设计，山东*监理工程咨询有限公司监理，山东*集团有限公司承建。工程总建筑面积17836.44m2，教学楼地上五层，建筑高度25.98米，报告厅地上三层，局部四层，建筑高度27.12米，本工程是集党员学习、会议等多功能于一体的综合性建筑，是我市十大重点工程之一。本工程结构体系为带有少量剪力墙的框架结构，框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级，基础为cfg桩及褥垫层复合地基。基础型式为柱下独立基础，建筑结构安全等级为二级，设计使用年限为50年，建筑抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为6度，耐火等级为二级，地基基础设计等级为乙级。3、脚手架设计本工程脚手架搭设总高度约23.7 m，采用落地脚手架的搭设方式。搭设形式见下表：序号搭设部位脚手架搭设高度（m）搭设步数脚手架种类1一层至顶层23.70.2+1.515+1落地式脚手架4、材料要求4.1钢管4.1.1钢管采用483.0钢管。4.1.2钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。4.1.3钢管必须涂有防锈漆。4.1.4钢管上严禁打孔。4.1.5钢管外径及壁厚允许最大偏差为-0.5mm，弯曲允许偏差应符合规范要求。4.2扣件4.2.1采用可锻铸铁制作的扣件。4.2.2在螺栓拧紧扭力矩达65nm时，不得发生破坏。4.2.3有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4.2.4扣件必须防锈处理。4.3脚手板4.3.1采用冲压钢脚手板。4.3.2不得有裂纹、开焊和硬弯，板面挠曲不大于12mm。4.3.3脚手板应涂防锈漆。4.3.4脚手板应有防滑措施。5、构造要求5.1底座及垫板5.1.1底座采用可锻铸铁制造的标准底座。5.1.2垫板采用厚50mm宽300mm长2.5-6m的木垫板。5.1.3垫板必须防腐，两端用8#铁丝扎牢。5.1.4每隔2块垫板留出100mm空隙，以便排水。5.2立杆5.2.1立杆底部应设置底座和垫板。5.2.2立杆必须垂直且间距均匀。5.2.3立杆接长时，必须采用对接接头。5.2.4相邻立杆接头应交错布置，同步内隔1根立杆的两相隔接头在高度方向错开距离不小于500，各接头至主节点距离不大于步距1/3。5.2.5立杆顶端高出最高施工层标高1.5m。5.3大横杆5.3.1大横杆放在双排脚手架立杆内侧，用直角扣件固定于立杆上。5.3.2大横杆长度应大于三跨，尽量采用6m的钢管。 5.3.3大横杆接头采用对接方法。5.3.4相邻接头应交错布置，不同步或跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，同时接头位置避开跨中弯矩较大处（1/3）。5.4小横杆5.4.1立杆与大横杆交点处设置一根小横杆，且沿立杆两侧布置，用直角扣件固定于大横杆上。5.4.2小横杆两端扣件固定拧紧。5.4.3遇作业层时，每跨应增加一根小横杆。5.4.4本工程小横杆选用1500mm钢管，外侧外伸长度为150mm，里侧外伸长度为300mm，里侧钢管端头离墙100mm。5.5扫地杆5.5.1脚手架应同时设置纵横向扫地杆。5.5.2纵向扫地杆离底座上皮200，采用直角扣件固定于立杆上。5.5.3纵向扫地杆应连续搭设。5.5.4横向扫地杆应在纵向扫地杆下方，采用直角扣件固定于立杆上。5.6剪刀撑5.6.1采用搭接方法，本工程搭接长度不小于1000mm，3个扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离100mm，如图。 100 500 500 1005.6.2剪刀撑应随立杆、大横杆、小横杆等同步沿脚手架高度连续搭设，底部斜杆下端应落地支承于垫板上。5.6.3每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，不大于6跨，取4跨；斜杆与地面角度宜为51，5.6.4沿外侧周圈支设剪刀撑，各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，取10跨（15 m）。5.6.5剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5.6.6钢管刷500红白相间的油漆。5.7连墙杆5.7.1连墙杆应靠近脚手架的节点处设置，距主节点位置不大于300mm，采用直角扣件固定于立杆上。5.7.2从脚手架底层的第一道大横杆处开始设置。5.7.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设一根抛撑，以保持脚手架稳定性。在拆除脚手架时，拆除最后一道连墙杆前，也应先设抛撑后再拆除连墙杆。5.7.4连墙杆按二步三跨设置。5.7.5连墙杆采用刚性连接，用钢管扣件与框架柱或楼层现浇板上预埋的短钢筋连接(如图1、2)，拉结点遇框架梁处，在框架梁内埋置25钢筋，埋置深度400，外露长度300（如图2）。5.7.6连墙杆尽量水平设置，无法水平设置时，则下斜拉，不得上斜拉设置。5.7.7连墙杆外露端头挂标识牌标识。5.8脚手板5.8.1脚手板应按脚手架宽铺满、铺牢，离墙为120150mm。5.8.2脚手板采用对接铺设，对接板接头处设两根小横杆，间距不大于300，脚手板外伸150，如图。 1503005.8.3脚手板两端应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在小横杆上，端部脚手板探头长度为150mm。5.8.4在紧贴作业层脚手板的下部及不超过10m必须兜一层平网。5.8.5作业层脚手板与建筑物之间缝隙为150mm，故应采取防护措施（铺木板）。5.9门洞5.9.1断开一根立杆，将里外排脚手架中门洞两侧的立杆及上部大横杆改成双杆加强，同时在门洞两侧增加斜杆（八字杆），以利脚手架上部荷载向两侧传递，伸出上下弦杆的杆件端头均应设一个防滑扣件，并紧靠主节点处的扣件，如图。5.9.2通道口处设置双层防护棚，采用50厚木板，两侧沿栏杆架用密目网封严，防护板四周钉100宽红白相间的木条，防护棚长度出外架5m，入口处悬挂“安全通道”标识牌。5.10密目网封闭5.10.1脚手架外侧用密目网封闭，防止施工中物体打击和减少灰尘污染。5.10.2在外排立杆里侧挂网，安全网必须采用符合要求的系绳（直径不小于5mm），将网边每个环扣（450间距）系牢在大横杆上。5.11扣件5.11.1螺栓拧紧扭力矩不应小于40nm，不大于65nm。5.11.2在主节点处固定大横杆、小横杆、剪刀撑等用的直角、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。5.11.3对接扣件开口应朝上或朝内。5.11.4各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6、脚手架的有关验算6.1脚手架计算书的编制依据工程施工图纸及现场概况建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)。混凝土结构设计规范（gb50010-2002）。钢结构设计规范（gb50017-2003）木结构设计规范（gb50005-2003）建筑结构荷载规范（gb50009-2001）冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb 50018-2002)6.2参数信息1、脚手架搭设参数脚手架搭设高度23.7m;步距1.5m;立杆纵距1.5m;横距1.05m;脚手架内排立杆离墙距离0.4m;小横杆间距1.5m;大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面;连墙件方式：扣件连接，二步三跨。钢管按实际壁厚483.0计算。2、永久荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值gk:0.1394kn/m；脚手板类别:冲压钢脚手板；脚手板自重标准值qp1:0.3kn/m2；脚手板铺设1层； 栏杆挡板类别:竹串片脚手板 ；栏杆挡脚板自重标准值qp2 :0.14kn/m2；安全设施与安全网qp3:0.005kn/m23、可变荷载与风荷载参数施工均布活荷载标准值qk:3kn/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数: 1层；本工程地处山东省德州市，基本风压wo:0.45kn/m2；4、地基参数地基土类型:粘性土；地基承载力标准值:120kn/m2；立杆垫板宽度:0.3m，作用长度：1.5m；地基承截力调整系数:0.5。6.2横向水平杆（小横杆）计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.2.2条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。”第6.2.1条第3款规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。6.2.1抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=(qk+qp1)s=(3+0.3)1.5=4.95 kn/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4qks+1.2qp1s=1.431.5+1.20.31.5=6.84 kn/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载）。最大弯矩：mmax=qlb2=6.841.052=0.843knm884、钢管载面模量w=4.49cm35、q235钢抗弯强度设计值，查规范表5.1.6得表f=205n/mm26、按规范中公式（5.2.1）计算抗弯强度=mmax=0.843106=87.75n/mm2205n/mm2w4.491037、结论：满足要求!6.2.2变形计算1、钢材弹性模量：查规范表5.1.6得e2.06105n/mm22、钢管惯性矩i10.78cm43、容许挠度：查规范表5.1.8，得=l/150与10mm4、按规范中公式（5.2.3）验算挠度=5qklb4=54.9510504=3.5mm10507与10mm384ei3842.0610510.781041505、结论：满足要求6.3纵向水平杆(大横杆)计算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图： 不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：f=0.5qlb(1+a1)2=0.56.841.05(1+0.15)2=4.69knlb1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值fk=0.5qklb(1+a1)2=0.54.951.05(1+0.15)2=3.39knlb1.056.4扣件的抗滑承载力计算直角扣件，旋转扣件抗滑承载力设计值=8kn。横杆与立杆连接方式采用:单扣件，rc= 8kn。纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值r=f=4.69knrc结论：满足要求6.5立杆的稳定性计算6.5.1分析立杆稳定性计算部位密目式安全立网全封闭双排脚手架应考虑风荷载对脚手架的作用。组合风荷载时，由规范公式5.3.1-2n+mwf验算立杆稳定性jawn计算立杆段的轴向力设计值；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)附表c取值；mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；f钢材的抗压强度设计值；a立杆的截面面积；w截面模量；把规范公式5.3.4，mw=0.851.4mwk=0.851.4klah210规范公式4.2.3，k=0.7zs0，规范公式5.3.2-2 n=1.2(ng1k+ng2k)+0.851.4nqk代入规范公式5.3.1-2化简为：1.2hgk+0.851.40.7zs0lah2+1.2ng2k+0.851.4nqkfja10wjajah脚手架高度；mwk风荷载标准值产生的弯矩； la立杆纵距；h步距；gk每米立杆承受的结构自重标准值； z风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范规定采用； s脚手架风荷载体型系数； 0基本风压；ng1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力； ng2k构配件自重标准值产生的轴向力； nqk施工荷载标准值产生的轴向力总和； 脚手架结构自重产生的轴压应力g=1.2hsgkja风荷载产生的弯曲压应力：w=0.851.40.7zs0lah210w构配件(安全网除外，但其自重不大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取=g +w最大时作用部位验算立杆稳定性。6.5.2计算风荷载产生的弯曲压应力根据规范4.2.4条，建筑物结构型式为框架结构。风荷载体型系数s=1.3f=1.30.8=1.040，f挡风系数；w=0.851.40.7z1.0400.451.51.52106=29.3z104.49103地面粗糙度b类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。计算g：计算长细比：=l0il0计算长度，l0=kh；i截面回转半径；k计算长度附加系数，其值取1.155；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用； h步距；立杆横距lb=1.05m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得=1.5，h=1.5m=kh=1.1551.5150.0=163i1.59根据的值，查规范附录c表c得轴心受压构件的稳定系数j=0.265。立杆纵距la=1.5m，查规范附录a表a-1得gk=0.1394kn/mg =1.2hsgk=1.2hs0.1394103=1.49hsn/mm2ja0.265424.00求=w +g：列表如下：高度(m)zw =29.3z(n/mm2)对应风荷载作用计算段高度 取值hg(m)g=1.49hs(n/mm2)=w +g(n/mm2)51.029.3023.735.3164.6123.71.4241.611014.9056.51分析说明：全封闭脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，w +g相对较小，5米高度处的风荷载产生的压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大=w +g最大，因此全闭脚手架立杆稳定性验算部位取底部。验算长细比：由规范5.3.3式，且k=1，得=l0=kh=1.5150=142 210ii1.59结论:满足要求!6.5.3计算立杆段轴向力设计值n：脚手架结构自重标准值产生的轴向力ng1k=hsgk=23.70.1394=3.30kn构配件自重标准值产生的轴向力ng2k=0.5(lb+a1)laqp1+qp2la+lahqp3=0.5(1.05+0.15)1.510.3+0.141.51+1.523.70.005=0.658knlb立杆横距；a1小横杆外伸长度；la立杆纵距；qp1脚手板自重标准值；qp2脚手板挡板自重标准值；qp3密目式安全立网自重标准值；h脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和nqk=0.5(lb+a1)laqk=0.5(1.05+0.15)1.531=2.70knqk施工均布荷载标准值；组合风荷载时n=1.2(ng1k+ng2k)+0.851.4nqk=1.2(3.30+0.658)+0.851.42.70=7.96kn6.5.4验算立杆稳定性：按规范公式5.3.1-2验算立杆稳定性，即：n+mw=7.96103+29.31.0=70.84+29.30=100.14n/mm2 jaw0.265424 f=205n/mm2结论:满足要求!6.5.5不组合风荷载时：n=1.2(ng1k+ng2k)+1.4nqk=1.2(3.30+0.658)+1.42.70=8.53kn按规范公式5.3.1-1验算立杆稳定性：n=8.53103=75.92n/mm2 f=205n/mm2ja0.265424结论:满足要求!6.6脚手架搭设高度计算6.6.1验算长细比：由规范公式5.3.3式得=l0=kh=1.5150=142 210ii1.59(k=1，查规范表5.3.3=1.5)结论：满足要求!6.6.2确定轴心受压构件稳定系数j：k=1.155,=kh=1.1551.5150.0=163i1.59查规范附录c表c得j=0.265，查规范附录a表a-1，gk=0.1394kn/m26.6.3确定构配件自重标准值产生的轴心力ng2kng2k=0.5(lb+a1)laqp1+laqp2+ la hqp3=0.5(1.05+0.15)1.510.3+1.510.14+23.71.50.005=0.658kn(h脚手架搭设高度限值，取最大，即h=23.7m)6.6.4求施工荷载标准值产生的轴向力总和nqk：nqk=0.5(lb+a1)laqk=0.5(1.05+0.15)1.513=2.70kn6.6.5求风荷载标准值产生的弯矩：由规范公式4.2.3、5.3.4式得mwk=klah2=0.7zs0lah21010建筑物为框架结构，风荷载体型系数s=1.3j=1.30.8=1.040地面粗糙度b类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。立杆计算段取底部，风压高度变化系数z=1.0mwk=0.71.01.0400.451.51.52=0.111knm106.6.6确定按稳定计算的搭设高度hs:组合风荷载时由规范公式5.3.6-2式计算hs即hs=jaf-1.2ng2k+0.851.4(nqk+mwkja)=w1.2gk0.26542420510-3-1.20.658+0.851.4(2.70+0.1110.265424)=94m4.491.20.1394不组合风荷载时hs=jaf-(1.2ng2k+1.4nqk)1.2gk=0.26542420510-3-(1.20.658+1.42.70)=110m1.20.1394hs取94m时，h=hs=94=86m1+0.001 hs1+0.00194脚手架搭设高度限值为86m。根据规范5.3.7，脚手架高度不宜超过50米。6.7连墙件计算6.7.1脚手架上水平风荷载标准值k由规范公式4.2.3得k=0.7zs0连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按23.7m考虑，地面粗糙度b类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1.42脚手架风荷载体型系数s=1.3j=1.30.8=1.040k=0.71.421.0400.45=0.47kn/m26.7.2求连墙件轴向力设计值nl每个连墙件作用面积aw=21.531.5=13.50m2nl=nlw+n0=1.4wkaw+5=1.40.4713.50+5=13.88knnlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；n0连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架n0=5kn；6.7.3连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即lh=0.4m，因此长细比=lh=40.0=25 =150i1.59根据值，查规范附录表c，j=0.933, nl=13.88103=35.09n/mm2 205n/mm2ja0.933424满足要求!6.7.4抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值rc=8kn，连墙件连接方式为双扣件,2*rc=16kn。nl=13.88kn 16.0kn，满足要求!6.8立杆地基承载力计算6.8.1计算立杆段轴力设计值n：由已知条件可知，不组合风荷载时n=1.2(ng1k+ ng2k)+1.4nqk由已知条件la=1.5m，h=1.5m查规范附录a表a-1得gk=0.1394kn/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力ng1k=hsgk=23.70.1394=3.304kn构配件自重标准值产生的轴向力ng2k=0.5(lb+a1)laqp1+ laqp2+hqp3la =0.5(1.05+0.15)1.510.3+0.141.51+1.523.70.005=0.658kn施工荷载标准值产生的轴向力总和nqk=0.5(lb+ a1)laqk=0.5(1.05+0.15)1.513=2.700knn=1.2(3.304+0.658)+1.42.700=8.53kn6.8.2计算基础底面积a：取垫板作用长度1.5m，a=0.31.5=0.45m26.8.3确定地基承载力设计值fg：粘性土承载力标准值：fgk=120kpa=120kn/m2由规范公式5.5.2，并取kc= 0.5，得fg=kcfgk=0.5120=60kn/m26.8.4验算地基承载力：由5.5.1式得立杆基础底面的平均压力p=n=8.53=18.96kn/m2 fg=60kn/m2a0.45满足要求!。7、卸料平台的搭设及计算7.1、落地卸料平台编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)。混凝土结构设计规范（gb50010-2002）。钢结构设计规范（gb50017-2003）木结构设计规范（gb50005-2003）建筑结构荷载规范（gb50009-2001）冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb 50018-2002)7.2、具体搭设：立柱横向间距：1.2m，纵向间距：1.2m，水平步距：1.5m，脚手架搭设高度为18m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度:0.3m；平台底钢管间距离：1.2m。钢管采用483钢管，扣件连接为单扣件。7.3、平台计算：荷载参数脚手板自重(kn/m2):0.3；栏杆自重(kn/m):0.15；材料堆放最大荷载(kn/m2):2；施工均布荷载标准值(kn/m2):1；纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 w = 4.49cm3；截面惯性矩 i =10.78cm4； 纵向钢管计算简图（一）荷载的计算1、脚手板与栏杆自重(kn/m)：q11 =qp2+ qp1a1=0.15+0.31.2= 0.510 kn/m；2、堆放材料的自重线荷载(kn/m)：q12 = qp3a1=21.2 = 2.400 kn/m；3、活荷载为施工荷载标准值(kn/m)：p1 = qka1=11.2 = 1.200 kn/m；（二）强度验算依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。均布恒载设计值：q1 = 1.2(q11+ q12)= 1.2(0.510+2.400) = 3.492 kn/m；均布活载设计值：q2 = 1.4p1 =1.41.200= 1.680 kn/m；最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:mmax=0.10 q1l2 + 0.117 q2l2=0.103.4921.22 + 0.1171.6801.22=0.786 kn.m；最大支座力计算公式如下:n=1.1q1l+1.2q2l=1.13.4921.2+1.21.6801.2=7.029 kn；最大应力 ： =mmax0.786103175.056n/mm2f=205.000 n/mm2w4.49结论:满足要求!（三）挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；均布恒载标准值: q1 =q11+q12=0.510+2.400=2.910kn/m；均布活载标准值: q2 =1.200kn/m；计算公式如下:vmax =0.677q1l4+0.990q2l4100ei100eivmax =0.6772.9101200.04+0.9901.2001200.041002.0610510.781041002.0610510.78104vmax=2.949mm纵向钢管的最大容许挠度 la/150=1.2/150=8.000mm,并不得大于10 mm。2.949mm 8.000mm结论:满足要求!横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取板底纵向支撑钢管传递力，p =7.029 kn；la=1.2 m；计算简图(kn)本例弯矩和挠度均为0,不需验算。支座反力为：7.029kn。扣件抗滑移的计算:1、扣件连接方式采用单扣件，扣件抗滑承载力系数1,抗滑承载力设计值：rc18=8.00kn2、纵向或横向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值：r=7.029kn3、结论：r rc满足要求!模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（一）静荷载标准值包括以下内容：1、脚手架的自重(kn)：ng1 =0.112118= 2.018 kn；2、栏杆的自重(kn)：ng2 =0.151.2 =0.180 kn；3、脚手板自重(kn)：ng3 =0.31.21.2=0.432 kn；4、堆放荷载(kn)：ng4 =21.21.2= 2.880 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.510 kn；（二）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 nq =11.21.2= 1.440 kn；（三）因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式n = 1.2ng + 1.4nq = 1.25.510+ 1.41.440= 8.628 kn；立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式:g=nja其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 8.628 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.24 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w= 4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.00 n/mm2； l0 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； - 计算长度系数，连墙件布置方式为,参照扣件式规范表5.3.3；=1.75； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0.3m；（一）按公式(1)计算：立杆计算长度 l0 = k1h =1.1551.751.5= 3.032 m；长细比l0/i = 3032/ 15.90 = 190.692 ；按长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.197 ；钢管立杆受压应力计算值 =n8.628103ja0.1974.24102103.295n/mm2f=205.000 n/mm2结论:满足要求!（二）按公式(2)计算：l0= h+2a=1.5+20.3=2.10ml0/i = 2100 / 15.90 =132.075；按照长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.386 ；钢管立杆受压应力计算值 ；g=n=8.628103=52.718n/mm2 f=205.000 n/mm2ja0.3864.24102结论：满足要求!（三）如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值；公式(3)的计算结果：l0=1.1851.039(1.520.3)=2.586l0/i = 2586 / 15.90 =162.642；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.265 ；钢管立杆受压应力计算值:g=n=8.628103=76.789n/mm2 f=205.000 n/mm2ja0.2654.24102结论:满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。表1.模板支架计算长度附加系数k1步距h(m)h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1k11.2431.1851.1671.1638、施工要求8.1搭设8.1.1脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。架体底排钢管采用2m、6m、3.5 m错开布置，其上部每排钢管尽量采用同一长度，长度尽量符合步距的整倍数，且尽量采用6 m钢管，以便接头符合规范要求。8.1.2每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 8.1.3底座安放应符合下列规定：（1）底座、垫板均应准确地放在定位线上；（2）垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板。8.1.4立杆搭设应符合下列规定：（1）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；（2）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；（3）开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。8.1.5纵向水平杆搭设：在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。8.1.6横向水平杆搭设：双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。8.1.7连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：（1）当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除；（2）剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。8.1.8扣件安装应符合下列规定：（1）扣件规格必须与钢管外径（48）相同；（2）螺栓拧紧扭力矩不应小于40nm，且不应大于65nm；（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（4）对接扣件开口应朝上或朝内；（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。8.1.9作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（2）上栏杆上皮高度应为1.2m；（3）挡脚板高度不应小于180mm；（4）中栏杆应居中设。8.1.10脚手板的铺设应符合下列规定：（1）脚手架应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；（2）脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；8.2拆除8.2.1拆除脚手架的准备工作应符合下列规定：（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； （2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。8.2.2拆除脚手架时，应符合下列规定：（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2）连