建筑工程塔吊施工方案#塔吊基础设计.doc

施工方案（塔吊）施工方案（塔吊） 目目 录录 一、工程概况- 1 - 二、编制依据- 1 - 三、场地环境- 2 - 3.1、地质环境.- 2 - 3.2、气候环境.- 2 - 四、基础设计说明 - 2 - 1.1、塔吊基础设计要求 .- 2 - 1.2、塔吊基础设计参数 .- 3 - 1.3、塔吊基础形式及尺寸 .- 3 - 五、 塔式起重机附着形式及定位.- 1 - 2.1、塔式起重机性能 .- 1 - 2.2、塔式起重机附着说明 .- 1 - 2.3、塔式起重机的定位 .- 2 - 六、施工重点处理措施 - 2 - 3.1 基础淤泥层处理- 2 - 3.2、开挖施工措施.- 8 - 3.3、底板连接处理措施 .- 8 - 3.1、施工缝、后浇带及集水井的调整处理- 10 - 3.2、塔吊位置基坑支护结构处理 .- 12 - 七、塔吊基础设计图 - 13 - 八、 质量保证措施 - 17 - 九、 安全保证措施 - 18 - 十、应急救援预案 - 18 - 十一、附图- 23 - 11.1、塔吊平面布置图 .- 23 - 11.2、塔吊轴线定位图.21 十二、计算书 27 一、工程概况一、工程概况 xxx 工程及其地下室工程，规划总建筑面积 xx 万平方米，地下总建筑面积 xx 万 平方米，地上总建筑面积 xx 万平方米。其中 1#楼地上 xx 层，地下局部 xx 层，建筑 高度 xxm；1#楼地上 xx 层，地下 2 层，建筑总高度 xxm；2#楼地上 xx 层，地下局部 2 层，建筑总高度 xxm。1#楼与 2#楼之间设有一层地下室。 工程名称：xx 工程 建设单位：xx 公司 代建单位：xx 公司 设计单位：xx 公司 监理单位：xx 公司 施工单位：xx 公司 拟采用三台“）有限公司”生产的 mc120b 附着式塔吊，每栋塔楼各布置一台 mc120b 塔吊，同时将根据工程施工情况，在 8#、9#楼之间市民广场部份布置三台 qtz80 塔吊。 二、编制依据二、编制依据 （1） 、 mc120b 塔式起重机使用说明书 ， qtz80 塔式起重机使用说明 （2） 、塔式起重机安全规程 gb2111-2003； （3） 、塔式起重机操作使用规程 jg/t1001999； （1） 、混凝土结构设计规范 gb20010-2010； （2） 、建筑地基基础设计规范 gb20007-2011； （3） 、建筑施工起重机械安全检测规程 dbj/t 13-37-2010 （7） 、xx 书； （8） 、 施工安全计算软件 （sgjs） 。 （9） 、xx 施工组织设计 （10） 、xx 结施图、建施图。 三、场地环境三、场地环境 3.13.1、地质环境、地质环境 根据 xx 提供的 xx岩土工程地勘报告 ，场地地层结构及岩性特征自上而下为: 1 填砂；淤泥质土；粘土：中密粗砂层1，流塑状淤泥质土层2；淤泥质 土；粘土；1 粗砂；残积粘性土；全风化花岗岩；1 强风化花岗岩（砂土 状） ；2 强风化花岗岩（碎块状） ；中-微风化花岗岩。其中淤泥质土位于表层， 呈流塑性，厚度较深，分布广泛。 3.23.2、气候、气候环境环境 xx 地区夏长冬短，温热湿润，夏凉冬暖、霜雪罕见。春温低于秋温。多年平均 气温 19.3，最冷日平均气温 10.2；最热日平均气温 27.9。全年10的活动 积温有 3233 度日，多年平均日照 1919.7 小时。雨热同季，旱雨季节分明，多年平均 降水量 1172 毫米，蒸发量 1300 毫米，为本省少雨区之一。 季风明显，夏季以偏南风为主，其余季节多为东北风。风力年平均风速 3.9 米/ 秒，湾海地区全年大风（7 级以上）日数为 122 天，是本省强风区之一。79 月高温 干旱，常受热带风暴影响，年平均 3.3 次。气象灾害主要是台风、大风、暴雨、干旱 等。夏季大旱出现机率高达 21%，为全省之冠。同时 xx 是中国强风区之一，台风影 响频繁，年均 32 次，成为 xx 最大的气象灾害。 因此本工程塔吊使用需综合考虑大风对其造成的影响，尽量减少对工程施工的影 响。 四、基础设计四、基础设计说明说明 1.11.1、塔吊基础设计要求、塔吊基础设计要求 gb/t13722-92塔式起重机设计规范第 1.3.3 条对固定式基础设计要求如下： 固定式塔式起重机（简称塔吊）使用的混凝土基础必须能承受工作状态和非工作 状态下的最大荷载，并必须满足起重机抗倾覆稳定性的要求，故必须满足以下几点设 计要求： （1） 、塔吊基础承台截面抗剪切承载力验算； （2） 、塔吊桩身抗压承载力验算； （3） 、塔吊桩身承载力验算。 （1） 、塔吊桩身抗拔承载力验算。 1.21.2、塔吊基础设计参数、塔吊基础设计参数 根据根据 xx 市勘测院提供的xxxxxx（1#、1#、2#、3#、7#、9#楼）岩土工程 勘察报告 ，塔吊各各承台土层情况如下表： 塔吊编号参考图号参考孔号强风化花岗岩层(砂土状)标高备注 1#c-031-10 -33.01-11.11m mc120b 2#c-122-9 -10.2-32.3m mc120b 3#-1d-113-3 -11.11-21.21m mc120b 3#-2d-213-13 -12.1-18.2m qtz80 3#-3d-21ck7 -33.13-39.23m qtz80 3#-1d-23d38 -31.09-31.99m qtz80 为确保塔吊的安全稳定，设计时塔吊的自重(包括压重)、最大起重荷载、最大起 重高度、倾覆力距等均采用最大值，如下表所示： 型号自重 (kn) 最大起重荷 载(kn) 额定起重力 矩(kn.m) 倾覆力距 (kn.m) 独立高度 (m) 塔身宽度 （m） mc120b2333012002382111.3 qtz80173308002200101.313 1.31.3、塔吊基础形式及尺寸、塔吊基础形式及尺寸 1、本工程 1#、2#、3#-1 及 3#-3 塔吊基础采用四桩承台的形式。其中 1#、2#、3#-1 承台尺寸为：2.0*2.0*1.2m（长*宽*高） ，3#-3 承台尺寸为： 1.2*1.2*1.2m（长*宽*高） ，承台顶面标高同底板面标高，采用混凝土同底板混凝土， 强度为 c10；桩采用 120*120mm 方桩，根据现场条件采用工程桩，强度为 c20。 根据地勘报告，选用强风化花岗岩层(砂土状)做为基础桩基持力层，桩设计有效 桩长：1#塔吊32m，2#塔吊10m，3#-1 塔吊11m， 3#-3 塔吊33m。施工时按照 地下室抗拔兼抗压工程桩要求，最后贯入度3cm。 2、本工程 3#-2、3#-1 两台塔吊基础根据项目要求，将采用十字梁基础的形式， 将十字梁锚入四周三桩承台，利用承台桩的抗拔及抗压能力，计算时按照 pkpm 软件 中十字梁桩基础的形式考虑，根据地勘报告，桩入土深度按 32m。该部位需要与设计 联系是否对主体结构造成影响，确认无影响后方可施工。 十字梁宽 1m，梁高 1.3m，锚入承台后梁长 13.3m，十字梁交叉处阴角作等高的 加腋，使中心区形成 3000mm3000mm 的正方形，以增强十字梁的抗扭刚度。 五、五、 塔式起重机附着塔式起重机附着形式及定位形式及定位 2.12.1、塔式起重机、塔式起重机性能性能 根据厂家提供的塔机使用说明书， 塔楼部位 mc120b 附着式塔吊，臂长为 30m， 最大起重力矩为 1200kn.m，独立高度 11m，附着高度 182m，工作风速 20m/s，在工作 风速超过 72 公里/小时（8 级风）时，应停止施工；广场部份 qtz80 附着式塔吊，塔 吊臂长为 23m，最大起重力矩为 800kn.m，独立高度 10m，附着高度 120m，在工作风 速超过 3 级风时，应停止施工。 2.22.2、塔式起重机、塔式起重机附着附着说明说明 1、本工程塔吊基础(1#、2#、3#-1、3#-3)采用四桩承台，固定式基础。为满足 基础底板钢筋吊装、防水材料、砖胎模施工等的需要，塔吊需在地下室底板开始施工 之前安装，施工时塔吊区域地下室承台梁（板）将先行施工，周边留设施工缝（位置 详 3.1 条说明） 。塔吊基础面与底板面平，在底板施工后，塔吊基础与底板连成一个 整体，提高基础的稳定性。 3#-2、3#-1 塔吊基础采用十字梁跟四周承台相连接，梁面标高同底板面，如下 图： 2、根据塔吊使用说明书，塔楼部份 mc120b 塔吊共安装 31 道附墙杆，具体详 塔吊安拆使用方案。3#-2、3#-3、3#-1 塔吊（qtz80）主要考虑在广场地下室施工时 使用，根据现场需要调整安装，一次性安装高度 22m、起重臂安装长度 23m，不设附 墙杆，地下室施工完成后拆除。 3、由于塔吊的起重臂（平衡臂）有相互重叠，采用错开塔吊起重臂安装高度的 方式避免相互碰撞，各塔吊之间安装高差2m，群塔防碰撞措施详塔吊安拆使用方案 1、塔身基础节由厂家提供配置，基础节采用方钢管、角钢等型材组成的整体 框架结构，采用高强螺栓与底架相联，并采用双螺母防松结构，由厂家提供预埋安装， 2.32.3、塔式起重机的定位、塔式起重机的定位 本工程塔吊定位时要考虑以下几点： （1）服务范围广，尽量满足施工现场工作面的需要，减少工作死角。 （2）尽量避开建筑物的突出部位，减少对施工的影响，尽量避免穿越裙房或地 下室设置，以免留下预留洞和后浇施工部分。 （3）塔吊的布置兼顾地上与地下，既考虑地下基础部分的集水井、电梯井，又 要考虑地上部分塔吊的附着； （1）满足塔吊安装和拆卸的工作面要求，保证塔吊安装拆卸的可行性； （2）尽量保证施工场地物料的堆放、搬运在塔吊工作范围内，减少二次搬运。 （3）两台塔吊交叉作业时，低位塔吊的起重臂端部距离与另一台塔吊的塔身之 间的距离不得小于2m。 考虑到以上几点因素，结合本工程结构设计特点以及现有的施工场地面积大等情 况，基坑塔吊桩顶标高如下（0.00相对黄海标高3.12）： 塔吊 编号 桩顶面标高备注 1# -7.80m（黄海-1.32m）塔楼边 2# -7.80m（黄海-1.32m）塔楼边 3#-1 -7.80m（黄海-1.32m）塔楼边 3#-2 -7.30m（黄海-1.12m）广场内 3#-3 -7.80m（黄海-1.32m）广场内 3#-1 -7.30m（黄海-1.12m）广场内 六、施工重点处理措施六、施工重点处理措施 3.13.1 基础淤泥层处理基础淤泥层处理 根据工程地质勘察报告及现场实际施工情况，塔吊部位场地表层为 12.223.3m 淤泥质土，呈流塑性，桩基在该土层中极易偏斜甚至断桩。 为保证塔吊基础的安全稳定，将采用高压旋喷桩加固承台桩周边土层，使该区域 土层形成一相对稳定区域，以便减少土体对承台桩的侧向挤压。高压旋喷桩直径 1000mm，参数如下表： 项 目旋喷参数 压力（mpa） 13 流量(l/min) 70 水灰比0.70.8 密度（g/cm）1.21.3 三乙醇胺（%） 0.02 浆 液 水泥用量（kg/m） 320 气压（mpa） 0.30.7 水压（mpa） 22 旋转速度（r/min） 12 喷嘴直径（mm）1.8mm(3 个) 提升速度（mm/min） 100 桩顶标高（m）-7.9m（黄海-1.12m） 桩长（m）37m（详下图） 高压旋喷桩轴线定位图如下： 3.23.2、开挖施工措施、开挖施工措施 本工程塔吊基础需提前开挖施工，因塔吊基础承台（梁）面与地下一层底板面 标高相同，相对开挖深度较深（约 1m） ，淤泥土层对塔吊基础施工将造成很大影响 （塌方等） 。为防止塔吊基础施工时造成土方开挖塌方等情况，采取以下措施： 1、将采用 1：2/1:1 比例放坡的形式开挖，对开挖过程中机械行走道路进行临 时铺设碎石砂层，必要时加铺临时钢板、路基箱，防止机械陷入淤泥层中。 2、在开挖前在基坑周边设置降水井，降低地下水位，开挖至基础施工面后应立 即浇筑垫层，垫层砼等级为：c12（加防腐剂） ，200mm 厚。垫层宽度超出基础边长 不小于 100mm，底板以下承台（梁）范围砌筑 210mm 的砖胎模（局部加 370mm 墙 垛） ，内侧抹 20mm 厚水泥砂浆找平。 3.33.3、底板连接处理措施、底板连接处理措施 为提高塔吊基础的稳定性，本工程施工时将塔吊基础与所在跨四周承台、梁（板） 同时施工，在该跨外围设施工缝（详3.1后浇带及施工缝设置说明） ，将塔吊基础与底 板连成一整体。因此该位置地下室底板的节点施工方法不当将对塔吊的安全运行和地 下室防水都会造成影响。 本工程塔吊基础区域先于负一层底板进行施工，施工时将采取以下措施： 1、承台外留设施工缝，注意该区域相应底板钢筋、支座附加筋等的预埋，不得 少筋漏筋。 2、在施工缝底部加设一道 1m 宽防水卷材，底板位置留设 300*3mm 止水钢板， 侧边采用收口网。地梁断面处用收口网收口，后期浇筑对交接面进行凿毛处理，保证 交接处混凝土振捣密实， 剖面做法详下图： 3.13.1、施工缝、后浇带及集水井的调整处理、施工缝、后浇带及集水井的调整处理 1#、2#、3#塔吊基础与后浇带位置相交叉，因此需要与设计联系，对塔吊基础 部位后浇带位置、周边集水井进行相应调整，1#塔吊区域调整完后浇带、施工缝位置 如下图： 塔吊位置在该部位后浇带调整同时，周边集水井需要相应调整，d-g/d-20d- 21 轴处 11#人防集水井（1.2*1.2*1.2m）移至 d-gd-h/d-21 轴处，d-hd-g/d- 17d-18 轴处 10#人防集水井（1.0*1.0*1.2m）移至 d-h/d-18 轴处，d-gd-f/d-19 轴处集水井（1.8*1.2*1.2m）向下平移 1mm，调整后如下图所示： 塔吊基础图中轴号根据楼地下室图纸 011、01-02 轴号调整。 塔吊区域调整完后浇带、施工缝位置如下图： 2、3、1 塔吊部位施工缝设置如下： 1、2、3、1 塔吊基础图中轴号根据 3#楼地下室图纸结地 3、结地 1 轴号调整。 3.23.2、塔吊位置基坑支护结构处理、塔吊位置基坑支护结构处理 本工程塔楼部份塔吊基础边线距负二层基坑支护边较近，3#-1楼为2.13m，2#楼 为12.12m，1#楼为2.80m，对基坑支护将产生影响。因此在基坑支护设计阶段便要求 其综合考虑塔吊对支护结构产生的不利影响。 根据基坑支护图审回复要求，满足以下要求，可不对支护结构额外加强： 1、塔吊桩基础桩端持力层应进入强风化花岗岩（砂土状）层； 2、塔吊桩基础桩底标高低于围护桩桩底标高； 3、塔吊在内部基坑开挖前完成安装加载。 因此本工程塔吊桩基选择强风化花岗岩层做为持力层符合要求，同时现场施工时 需要调整塔吊施工进度，确保内部基坑开挖前进行安装加载，确保基坑的安全稳定。 七、塔吊基础设计图七、塔吊基础设计图 1、根据塔吊桩基础计算书，1#、2#、3#-1 塔吊基础截面尺寸为 2.02.01.20m , 3#-3 塔吊基础为 1.21.21.20m，塔吊基础配筋如下图所示。 （塔吊说明书非本工程实际施工图）： 2、3#-2、3#-1 塔吊基础十字梁截面尺寸为 13.31.01.30m，塔吊基础配筋如下图 所示。 （塔吊说明书非本工程实际施工图）： （1）十字梁顶面纵筋为3b22，底部为22b22 11/11，腰筋选用10b12200，箍筋 采用8120。 （2）十字梁交叉处立方体起到水平面内抗扭、提高局部承压和抗冲切能力以及 协调等作用，按构造配筋为顶面和底面为单层双向配筋，13b22200，周边腰筋采用 10 b12，拉筋采用 8100*100。 八、八、 质量质量保证措施保证措施 1、钢筋原材料：应有供应单位或加工单位资格证书，钢筋出厂质量证明书、按 规定作力学性能复试和见证取样试验。当加工过程中发生脆断等特殊情况，还需作化 学成分检验。钢筋应无老锈及油污。成型钢筋必须进行覆盖，防止雨淋生锈。 2、塔吊基础处土方开挖，机械开挖至设计标高以上 200mm 处，然后由人工开挖 至设计标高，严禁超挖后回填。 3、浇筑承台（梁）砼密实，并每天养护至塔吊开始安装。 1、待承台砼强度达到 72设计强度后，方可安装并调试塔吊。 2、塔吊基础土方开挖如遇大雨禁止施工，天晴 2 天后方开挖，并且在开挖的基 坑边挖一小集水坑，以便基坑内渗水给水抽干，避免长时间泡水。 3、塔吊基础施工过程中控制水平标高，防止基础倾斜。 九、九、 安全安全保证措施保证措施 1.严格遵循建筑地基基础工程施工质量验收规范 （gb20202-2002）和混凝 土结构工程施工及验收规范 （gb20201-2011）的规定进行塔式起重机基础承台的施 工。 2.严格遵循塔吊使用说明书的要求，埋设塔机预埋件及进行塔机的安装、调试和 拆除工作。 3.严格遵循地下防水工程质量验收规范 （gb20208-2011）的有关规定，做好 各项施工缝处的防水处理工作，确保地下主体工程的防水性能。 1.塔吊承台及塔机安装等施工中，均应做好防雷接地及隐蔽交接工作。 2.塔吊在使用过程中，由专业人员定期对其基础沉降、水平位移进行观测和监测， 并认真做好记录，一旦发生过大位移或其他危险时，应及时报告并采取措施。 十、应急救援预案十、应急救援预案 本工程建筑施工现场流动性大，交叉作业多，危险性较大，为了认真贯彻落实 国务院关于特大安全事故行政责任追究的规定和福建省人民政府关于重大安全 事故行政责任追究的规定 ，加强施工工作的管理，积极应对施工过程中可能发生的 各种问题，高效有序地进行事故救援工作，最大限度地减少各种财产损失，充分发挥 我司组织、指挥、调度、抢险、救助的职能，防止事态扩大，特制定本预案。 10.1、危险性分析及危险源辨识 根据建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程本工程的特点，现场可能 发生的生产安全事故有：土方塌方、触电事故、机械伤害事故、火灾事故等安全事故。 10.2、施工应急领导小组 组 长：xx 副 组 长：xx、xx 组 员：xx 以上组员隶属于项目部各部室。 施工中的各种事故由项目部应急预案领导小组负责指挥。 10.3、职责 应急救援领导小组职责 负责突发事故应急救援工作策划、人员配备以及员工的培训。 负责应急救援预案的组织演练。 负责应急救援物资、车辆、机械设备以及救援资金储备。 负责事故发生时的救援组织和指挥协调。 应急预案领导小组组长职责 组长负责施工过程中事故发生时应急处理的全面工作及其预案的组织演练。 (3)、成员单位职责 安全、工程部 负责突发事故应急救援方案技术措施的制定与修改及应急救援应急预案的组织演 练。 控制事故的扩大蔓延。 维护事发现场的秩序与安全。 组织施工班组人员进行人员撤离，必要时采取措施防止事故进一步扩大。 技术部 负责对应急预案编制的审查，并监督检查有关技术措施、物资设备以及所需器材 的落实情况。 质量部 负责应急现场救援的记录和事故原因的分析，参与事故调查处理。 办公室 负责应急救援现场秩序的维护和协调。 负责应急车辆提供和与相关单位的沟通。 财务部 负责应急救援所需资金的提供。 负责事故发生时伤员的送院救护工作。 物资部 负责应急救援前物资设备的准备和事故发生时物资设备的供应、调配。 10.1.应急响应 施工人员受伤 施工过程中防护如有漏洞，如铁器碰砸、施工用电击伤、通行车辆撞入防护护栏 等造成人员受伤。 处理程序： 第一步：如有人员受伤，现场安全员及施工负责人立即指挥人员根据现场情况将 受伤人员移到安全地段(如电击先切断电源)。 第二步：根据伤情对病员边分类边抢救，处理的原则是先重后轻、先急后缓、先 近后远。利用现场急救箱的备品对受伤人员进行包扎、止血(对呼吸困难、窒息和心 跳停止的伤病员，从速置头于后仰位、托起下颌、使呼吸道畅通，同时施行人工呼吸、 胸外心脏按压等复苏操作，原地抢救)。尽快通知附近医院进行安排医护人员现场救 治。 第三步：对伤情稳定，估计转运途中不会加重伤情的伤病员，迅速组织人力，利 用各种交通工具分别转运到附近的医疗单位急救。对受伤严重的病人，尽量不要移动 患者。需要搬运伤者时，应请周围的人帮忙。只有自己时，可将患者从背后抱住，并 用单手紧握患者另一双手，注意要轻轻搬运。搬运时，要注意伤者的呼吸及脸部表情。 第四步：现场施工负责人及时通知项目部应急领导小组，严重的用救援车辆立即 将受伤人员立即送往医院救治。现场抢救一切行动必须服从有关领导的统一指挥，不 可各自为政。 第五步：对现场进行调查，搞清事故原因及责任后立即恢复施工。 其它按照有关规定处理。 (责任人：xx) 10.2.现场应急材料准备 为尽快修复因为上述原因(如边坡塌方)造成的紧急情况，在施工现场配备必要的 设备及材料，以便尽快组织进行抢险。 (负责人：xx) 应急设备材料表 序号材料设备名 称 单位数量 1 铁锹把 10 2 编织袋个 800 3 砂立方米 200 1 彩条布米 1200 2 对讲机部 8 3 水泵台 10 7 干粉灭火器具 20 9 救护车辆 1 10.3.应急行动方案 、现场指挥与协调： 应急指挥领导小组，对施工中出现的各种事故迅速作出响应，确保参与应急处 理的人员、车辆在较短的时间内到达事发现场，并全面指挥、协调各成员的对现场事 态控制和抢救工作，各成员应在应急指挥小组组长的统一指挥下相互协作，迅速展开 各项工作。 办公室迅速将车辆派往事故地点，将救出伤员送往就近医院，并迅速封锁现场， 维持好现场秩序，并向相关单位发出求助请求，完成应急小组交办的其它工作。 工程部迅速组织应急分队进行抢救，按照设备管理部门的要求，积极主动完成 好交办的各项任务，并采取应急的技术措施，使损失降到最低。 机物室迅速将救援所需物资、设备调往事故现场。 后勤部组织医务人员进行现场抢救，并将危重伤员送往医院进行抢救治疗。 安全部、质量部迅速赶赴现场，监督检查救援工作，并对事故救援工作作有效 记录。 、事故现场处理原则 树立“安全第一”的原则，首先确保运输安全，将影响行车的可能性减小到最 低程度。同时树立“以人为本”的思想，发生事故后，及时抢救伤员，将伤员及时送 往医院或就地进行抢救、治疗。 保护和控制现场。在发生事故的区域，采取保护和控制措施，保存现场物证， 严格限制无关人员进入现场等。 控制和消除事故扩大、蔓延因素。根据事故发生的原因、特点，采取相应的措 施。 做好事故调查工作。深入现场，查明原因，界定责任。各项工种操作人员要积 极配合、如实提供情况。 、现场秩序维护： 应急指挥领导小组成员到达现场后，维护好秩序；组织、引导无关人员迅速撤离 到规定的安全区域内，不准无关的人员进入事发现场。 10.7.应急救援终止和恢复 、救援结束后，工程部根据事故处理领导小组意见，迅速组织清理现场，恢复 施工。 、安全部对发生事故的原因直接上报项目部领导，项目部领导在上报公司应急 领导小组办公室。 10.8.应急预案的演练 为使救援工作万无一失，保证预案的适用性，必要时应进行演练，以检查应急救 援机制适应性，并通过演练发现存在问题，进行必要的整改。 10.9.应急救援电话： 应急救援电话目录是为了在事故发生时及时传递信息，以提高应急响应的速 度。 、项目部应急救援领导小组办公室21 小时值班人员和值班 车辆分单双日轮流值班。值班人员为 xx、xx，值班司机为 xx(车牌号为闽 dw2323)； 、应急电话目录：事故发生时及时传递信息，以提高应急响应的速度。 xxxx 急救中心：120 xxxx 交警大队：122 十一、附图十一、附图 11.111.1、塔吊平面布置图、塔吊平面布置图 11.211.2、塔吊轴线定位图、塔吊轴线定位图 十二、计算书十二、计算书 mc120b塔吊计算书(1#、2#、3#-1塔吊) 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(jgj/t 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号: mc120b 塔机自重标准值:fk1=233.00kn 起重 荷载标准值:fqk=30.00kn 塔吊最大起重力矩:m=1200.00kn.m 塔吊计算高度: h=11m 塔 身宽度: b=1.30m 非工作状态下塔身弯矩:m1=2382kn.m 桩混凝土等级: c20 承台混凝土等级:c10 保护层厚度: 20mm 矩形承台边长: 2.00m 承台 厚度: hc=1.200m 承台箍筋间距: s=200mm 承台钢筋级别: hrb332 承台 顶面埋深: d=0.000m 方桩边长: d=0.120m 桩间距: a=1.000m 桩钢 筋级别: hrb332 桩入土深度: 32.00m 桩型与工艺: 预制桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 fk1=233kn 2) 基础以及覆土自重标准值 gk=221.2022=937.2kn 3) 起重荷载标准值 fqk=30kn 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (wo=0.2kn/m2) =0.81.191.921.3820.2=0.78kn/m2 =1.20.780.321.3=0.23kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qskh=0.2311.00=23.12kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.2fvkh=0.223.1211.00=208.31kn.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 wo=1.30kn/m2) =0.81.321.921.3821.30=2.23kn/m2 =1.22.230.321.30=3.71kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qskh=3.7111.00=133.39kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.2fvkh=0.2133.3911.00=3291.32kn.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=2382+0.9(1200+208.31)=1222.78kn.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=2382+3291.32=3279.32kn.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： qk=(fk+gk)/n=(233+937.20)/1=338.38kn qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(233+937.2)/1+(3279.32+133.391.20)/2.33=1221.97kn qkmin=(fk+gk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(233+937.2-0)/1-(3279.32+133.391.20)/2.33=-782.22kn 工作状态下： qk=(fk+gk+fqk)/n=(233+937.20+30)/1=383.38kn qkmax=(fk+gk+fqk)/n+(mk+fvkh)/l =(233+937.2+30)/1+(1222.78+23.121.20)/2.33=1133.11kn qkmin=(fk+gk+fqk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(233+937.2+30-0)/1-(1222.78+23.121.20)/2.33=-339.33kn 四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 ni=1.32(fk+fqk)/n+1.32(mk+fvkh)/l =1.32(233+30)/1+1.32(1222.78+23.121.20)/2.33=1217.31kn 最大拔力 ni=1.32(fk+fqk)/n-1.32(mk+fvkh)/l =1.32(233+30)/1- 1.32(1222.78+23.121.20)/2.33=-812.01kn 非工作状态下： 最大压力 ni=1.32fk/n+1.32(mk+fvkh)/l =1.32233/1+1.32(3279.32+133.391.20)/2.33=1738.22kn 最大拔力 ni=1.32fk/n-1.32(mk+fvkh)/l =1.32233/1-1.32(3279.32+133.391.20)/2.33=- 1373.12kn 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第3.1.2条 其中 mx,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离(m)； ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kn)。 由于非工作状态下，承台正弯矩最大： mx=my=21738.221.20=1171.80kn.m 承台最大负弯矩: mx=my=2-1373.121.20=-3303.18kn.m 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程gb20010-2002第7.2.1条 式中 1系数，当混凝土强度不超过c20时，1取为1.0,当混凝土 强度等级为c80时， 1取为0.91,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2。 底部配筋计算: s=1171.80103/(1.00019.1002000.00011202)=0.0208 =1-(1-20.0208)0.2=0.0210 s=1-0.0210/2=0.9892 as=1171.80103/(0.98921120.0300.0)=9392.1mm2 顶部配筋计算: s=3303.18103/(1.00019.1002000.00011202)=0.0132 =1-(1-20.0132)0.2=0.0133 s=1-0.0133/2=0.9892 as=3303.18103/(0.99171120.0300.0)=7327.7mm2 因承台配筋需满足最小配筋率因承台配筋需满足最小配筋率0.12%0.12%要求要求，故选取配筋故选取配筋： 顶部顶部：2222b b2220022200，as=12273mm2as=11220mm2as=12273mm2as=11220mm2，故满足要求。故满足要求。 底部：底部：2222b b2220022200，as=12273mm2as=11220mm2as=12273mm2as=11220mm2 故满足要求。故满足要求。 五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： vmax=1738.22kn 依据混凝土结构设计规范(gb20010-2002)的第7.2.7条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.200 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.710n/mm2； b承台的计算宽度，b=2000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1120mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2； s箍筋的间距，s=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋! 六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求， 故可不进行承台角桩 冲切承载力验算 七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj91-2008)的第2.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值 n=1.321221.97=2021.32kn 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.82 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=23.1n/mm2； aps桩身截面面积，aps=202200mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范jgj91-2008 第2.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 n=1.32qkmin=-1030.01kn 经过计算得到受拉钢筋截面面积 as=3233.171mm2。 由于桩的最小配筋率为0.80%，计算得最小配筋面积为1320mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积3233mm2 八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(jgj/t 187-2009)的第3.3.3和3.3.1 条 轴心竖向力作用下，qk=383.38kn；偏向竖向力作用下，qkmax=1221.97kn.m 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.80m； ap桩端面积,取ap=0.20m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m) 极限侧阻力标准值(kpa) 极限端阻力标准值(kpa) 土名称 1 11.03 0 0 淤泥土 2 11.3 10 0 粘性土 3 9.3 30 0 残积性粘性土 1 2.1 100 8000 强风化花岗岩（砂土状） 由于桩的入土深度为32m,所以桩端是在第1层土层。 最大压力验算: ra=1.80(11.030+11.320+9.330+.31000000000000220)+10000.20=1719. 30kn 由于: ra = 1719.30 qk = 383.38,所以满足要求! 由于: 1.2ra = 2099.22 qkmax = 1221.97,所以满足要求! 九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(jgj/t 187-2009)的第3.3.2条 偏向竖向力作用下，qkmin=-782.22kn.m 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； ra=1.80(0.72011.030+0.72011.310+0.7209.330+0.720.310000000 000002100)=1181.208kn gp=0.203(3222-3210)=103.313kn 由于: 1181.21+103.31 = 782.22 满足要求! qtz80塔吊计算书（3#-3塔吊） 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(jgj/t 187-2009)。 一. 参数信息 塔吊型号: qtz80 塔机自重标准值:fk1=173.00kn 起重 荷载标准值:fqk=30.00kn 塔吊最大起重力矩:m=800.00kn.m 塔吊计算高度: h=10m 塔 身宽度: b=1.31m 非工作状态下塔身弯矩:m1=2200kn.m 桩混凝土等级: c20 承台混凝土等级:c10 保护层厚度: 20mm 矩形承台边长: 1.20m 承台 厚度: hc=1.200m 承台箍筋间距: s=200mm 承台钢筋级别: hrb332 承台 顶面埋深: d=0.000m 方桩边长: d=0.120m 桩间距: a=3.200m 桩钢 筋级别: hrb332 桩入土深度: 32.00m 桩型与工艺: 预制桩 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 fk1=173kn 2) 基础以及覆土自重标准值 gk=1.21.21.2022=729.372kn 3) 起重荷载标准值 fqk=30kn 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (wo=0.2kn/m2) =0.81.191.921.3820.2=0.78kn/m2 =1.20.780.321.31=0.21kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qskh=0.2110.00=21.21kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.2fvkh=0.221.2110.00=130.87kn.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 wo=1.30kn/m2) =0.81.321.921.3821.30=2.23kn/m2 =1.22.230.321.31=3.81kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qskh=3.8110.00=122.22kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.2fvkh=0.2122.2210.00=3012.03kn.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=2200+0.9(800+130.87)=3307.79kn.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=2200+3012.03=2212.03kn.m 三. 桩竖向力计算 非工作状态下： qk=(fk+gk)/n=(173+729.38)/1=308.81kn qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(173+729.372)/1+(2212.03+122.221.20)/1.92=1172.13kn qkmin=(fk+gk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(173+729.372-0)/1-(2212.03+122.221.20)/1.92=-827.71kn 工作状态下： qk=(fk+gk+fqk)/n=(173+729.38+30)/1=323.81kn qkmax=(fk+gk+fqk)/n+(mk+fvkh)/l =(173+729.372+30)/1+(3307.79+21.211.20)/1.92=1029.37kn qkmin=(fk+gk+fqk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(173+729.372+30-0)/1-(3307.79+21.211.20)/1.92=-111.38kn 四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 ni=1.32(fk+fqk)/n+1.32(mk+fvkh)/l =1.32(173+30)/1+1.32(3307.79+21.211.20)/1.92=1173.83kn 最大拔力 ni=1.32(fk+fqk)/n-1.32(mk+fvkh)/l =1.32(173+30)/1- 1.32(3307.79+21.211.20)/1.92=-812.03kn 非工作状态下： 最大压力 ni=1.32fk/n+1.32(mk+fvkh)/l =1.32173/1+1.32(2212.03+122.221.20)/1.92=1732.23kn 最大拔力 ni=1.32fk/n-1.32(mk+fvkh)/l =1.32173/1-1.32(2212.03+122.221.20)/1.92=- 1111.23kn 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第3.1.2条 其中 mx,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离(m)； ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kn)。 由于非工作状态下，承台正弯矩最大： mx=my=21732.230.93=3228.09kn.m 承台最大负弯矩: mx=my=2-1111.230.93=-2330.18kn.m 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程gb20010-2002第7.2.1条 式中 1系数，当混凝土强度不超过c20时，1取为1.0,当混凝土 强度等级为c80时， 1取为0.91,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2。 底部配筋计算: s=3228.09103/(1.00019.1001200.00011202)=0.0179 =1-(1-20.0179)0.2=0.0180 s=1-0.0180/2=0.9910 as=3228.09103/(0.99101120.0300.0)=7188.1mm2 顶部配筋计算: s=2330.18103/(1.00019.1001200.00011202)=0.0113 =1-(1-20.0113)0.2=0.0117 s=1-0.0117/2=0.9910 as=2330.18103/(0.99271120.0300.0)=3091.7mm2 因承台配筋需满足最小配筋率因承台配筋需满足最小配筋率0.12%0.12%要求要求，故选取配筋故选取配筋： 顶部顶部：2323b b2220022200，as=11292mm2as=10122mm2as=11292mm2as=10122mm2，故满足要求。故满足要求。 底部：底部：2323b b2220022200，as=11292mm2as=10122mm2as=11292mm2as=10122mm2 故满足要求。故满足要求。 五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： vma