基坑支撑拆除专项施工方案(专家评审后修改).pdf

金融港商务中心项目 基坑钢筋砼支撑拆除 专专专专项项项项施施施施工工工工方方方方案案案案 总总总总承承承承包包包包单单单单位位位位：上上上上海海海海建建建建工工工工一一一一建建建建集集集集团团团团有有有有限限限限公公公公司司司司 施施施施工工工工单单单单位位位位：上上上上海海海海杰杰杰杰出出出出建建建建筑筑筑筑装装装装饰饰饰饰工工工工程程程程有有有有限限限限公公公公司司司司 编编编编制制制制时时时时间间间间：二二二二 0 0 0 0 一一一一四四四四年年年年五五五五月月月月 目 录目 录 第一部分：工程概况 1 一. 工程概况 _ 1 二. 工程结构: _ 4 三. 工程特点 _ 6 四. 主要工作内容 _ 7 五. 工程要求 _ 7 第二部分：拆除方案 7 一. 总体施工方案 7 二. 第二道支撑破碎方法 _10 三.1#分区与 2#、3#分区之间的桩身凿除施工方法方 _11 四.切割法施工方法_12 五. 第一道支撑的破碎方法 _18 六.操作脚手架的搭设 27 七. 钢筋切割回收 29 八. 出渣方法 29 九. 成品的保护 30 十. 污染源的控制 31 第三部分：施工组织 32 一. 施工道路布置 32 二. 管理机构 32 三. 施工进度安排 _32 四. 劳动力需用量计划 _ 34 五. 机械设备 _34 第四部分、安全保证体系 35 1. 安全管理目标 35 2. 安全保证体系 35 3. 安全管理措施 36 第五部分：工地文明建设措施 37 第六部分:抢救、排险应急预案 37 第七部分:主要机械设备参数表 44 第八部分:附加计算书 53 拆撑现场机械布置图 58 - 1 - 金融港商务中心项目基坑钢筋砼支撑拆除工程 专项施工方案 金融港商务中心项目基坑钢筋砼支撑拆除工程 专项施工方案 编制依据：编制依据： 苏州市建筑施工安全监督管理办法（苏州市人民政府令第 44 号) 苏州市安全生产事故隐患排查治理暂行办法(苏府201134 号) 建筑物、构筑物拆除规程 (dgj08-70-2006) 建筑拆除工程安全技术规范 (jgj1472004) 施工机械安全操作规程（jgj59-91） 苏州市建筑施工噪声污染防治管理规定（苏州市人民政府令第 57 号） 苏州市扬尘污染防治管理办法 (苏府规字201113 号) 苏州市城市建筑垃圾管理办法（苏州市人民政府令第 87 号) 特种作业人员安全技术培训考核管理规定（安监局第 30 号） 甲方提供的支撑拆除相关资料 现场勘察资料、同类工程施工经验。 第一部分：工程概况第一部分：工程概况 一、工程概况 一、工程概况 1、建设单位：苏州工业园区万润投资发展有限公司 2、设计单位（基坑围护） ：中船第九设计研究院工程有限公司 3、总包单位：上海建工一建集团有限公司 4、监理单位：江苏建科建设监理有限公司 5、围护挖土专业分包：上海市基础工程集团有限公司 6、基坑监测单位：江苏南京地质工程勘察院 7、专业拆除单位：上海杰出建筑装饰工程有限公司 8、工程地点：苏州市现代大道南、南施街东、翠园路（苏州大道东）北 - 2 - 本工程位于苏州工业园区现代大道、南施街、翠园路（苏州大道东）和 景观河道包围的地块内， 场地面积 25896 平方米呈长方形， 东西长约 246 米， 南北约 101 米。 地下二层， 0.00m 为黄海+3.7m,自然地坪为相对标高-0.7m。 工程区位图 基坑开挖深度 11.1m12.1m，坑中坑相对挖深 2.43.9m，总土方开挖 量约 23 万立方米。基坑围护结构型式采用“地连墙+两道钢筋砼支撑”围护 体系，钢格构柱作为垂直向连接构件。 本工程场地东侧红线外为运河，河道东侧为绿地和本工程临建区域。场 地北侧红线外为绿化带，绿化带以北为现代大道，场地西侧为南施街，场地 南侧为翠园路（苏州大道东） 。 - 3 - 项目周边环境图 本工程南侧距离苏州轨道交通一号线南施街站及区间隧道最近处约 12m。基坑工程安全等级轨道结构侧为一级,其余侧为二级。 基于对轨道结构的保护及满足工程总体建设的要求，基坑需分块开挖施 工，采用 800 钻孔灌注桩进行坑中间隔分区，分成为 1#、2#、3#，3 个施 工区段。 基坑分区平面示意图 - 4 - 场地南侧翠园路 （苏州大道东） 、 北侧现代大道及西侧南施街下均有市政 管道。具体情况见下表： 二、工程结构: 二、工程结构: 基坑内沿深度方向设置两道水平支撑，平面布置以对撑为主，四个角部 以角撑为主，设置边桁架，支撑及围檩为钢筋砼结构，支撑与地基有垂直向 钢格构柱相连。 两道支撑的砼标号均为 c30。第一道支撑梁中心绝对标高为 1.8m；第二 道支撑梁中心绝对标高为-3.2m。首道支撑上设置栈桥，板厚 300mm。 - 5 - 1#分区支撑平面布置图 2#分区支撑平面布置图 3#分区支撑平面布置图 - 6 - 1#分区圈梁、支撑及栈桥 截面 圈梁或围檩 主支撑 联系撑 栈桥梁 第一道 850/1050900/1650800800 700700 8001100 第二道 1200900 1200800800800 - 2#分区圈梁、支撑及栈桥 截面 圈梁或围檩 主支撑 联系撑 栈桥梁 第一道 10501150/900 800800 700700 - 第二道 900900 900800 800800 - 3#分区圈梁、支撑及栈桥 截面 圈梁或围檩 主支撑 联系撑 栈桥梁 第一道 1051150/900/1650800800 700700 8001100 第二道 900900 900800 800800 - 第二道支撑距结构底板高度约为 2.92m， 第一道支撑及栈桥距 b1 楼板高 度约为 3.75m 三、工程特点 三、工程特点 1 、本工程工期紧、拆除量大、拆除作业与主体结构施工交叉进行,支撑 梁拆除工作是整个计划工期的关键工序， 如何组织协调好支撑梁的顺利拆除， 尽量缩短工期，对后期整个项目建设尤为重要。因此必须积极配合总包分阶 段分区域实施拆除。 2 、 本工程基坑南侧围护结构距离轻轨一号线南施街车站区间隧道最近处 仅 12m，地铁隧道对沉降及变形非常敏感，必须重点保护。周边沿街人行道 下埋设有雨水、污水、 电力、 燃气等各类管线（道） ，基坑周边环境相对复杂， 距离用地红线较近，拆撑施工时必须加强基坑监测工作，减小对轻轨沿线的 影响是本次拆除工程的最大难点。 3 、由于基坑较深，拆除后的建筑垃圾很难清理，大量的建筑垃圾需要在 坑内水平运输和垂直运输,如何在最短的时间内清运建筑垃圾将成为本次施 - 7 - 工任务的一大难点。 4、场地紧张：基坑周边可利用场地小，只能利用栈桥作为临时场地，施 工机械多，需要合理安排。 四、主要工作内容 四、主要工作内容 1 、钢筋砼支撑梁破碎：根据本工程提供的基坑围护设计相关图纸及现场实 际工况，本工程基坑支护的两道砼支撑及栈桥主要采用机械破碎。 2、南侧靠近轻轨侧采用切割法将支撑梁与围檩分离； 3、砼支撑梁破碎后，废旧钢筋的回收； 4、砼垃圾清理出场，场地清理。 五、工程要求 五、工程要求 1 、施工工期：以紧密配合总包方结构施工工期为前提，按结构施工分 区、施工顺序及要求进行拆除。 2 、工程质量： 2.1 、符合国家现行施工验收规范和业主合同要求的标准，并能经过业 主及有关部门的验收合格。 2.2 、按照管理手册、管理体系和施工工艺技术标准及技术设计与施工 组织方案进行施工。 3 、安全文明施工与综合治理 3.1 、严格执行苏州市有关建设工程文明施工管理规定。 3.2 、 遵守项目部制定的 “施工现场安全生产、 文明施工管理制度” ， “施 工现场消防管理制度”等制度措施。 第二部分：拆除方案 第二部分：拆除方案 一、总体施工方案一、总体施工方案 因本工程基坑面积大、拟拆除钢筋砼工程量大，宜主要采用分段机械拆 除，局部机械无法拆除的部位结合人工拆除的方法拆除。 - 8 - 支撑梁砼拆除应待相应主体结构和周边换撑全部形成并达到设计强度的 80%后方能进行， 或根据总包单位的整体施工布局的安排； 为满足施工进度要 求，亦将整体支撑分区进行拆除，每区支撑可以再分块进行机械破碎。 支撑结构拆除技术要求： 1）先脱离，再破碎。也就是先使混凝土支撑与围檩脱离，钢筋可以先 保留，待最后割除，待支撑和围檩脱离后，再把支撑梁进行分段破碎拆除。 开始破碎时，首先在两边角撑对应处和两边对撑结合处，采用机械破碎 方式先行脱离，平衡释放应力。拆除对撑时，先拆角撑，再拆对撑。 2）先拆连系梁、后拆主梁，跟进拆除围檩，最后采用人工破除节点。 3）在进行贯穿整个基坑的主梁与围檩脱离时，应保证两端与围檩同步 同时脱离。 4）支撑与围檩的脱离及水平支撑与格构柱相接处的破碎必须有专人指 挥进行拆除。 5）南侧靠近轻轨区域（即 2#、3#区段）拆撑作业时，应首先将支撑梁 与围檩采用切割法分离，降低震动荷载对轻轨区域的影响。 支撑拆除流程为：拆除联系支撑梁拆除主支撑梁拆除支撑节点。 施工流程：进入施工现场、安排生活、生产场所布置施工制度、安全 管理、扬尘防治，设置安全标志支撑与围檩破碎分离支撑梁机械破碎 切割回收钢筋人工机械坑底集渣垂直、水平运输出渣场地移交。 本拆除工程主要工序包括支撑梁围檩脱离、支撑破碎、废旧钢筋回收、 砼渣清理四部分。 本工程基坑支护图纸在图纸说明中对支撑拆除工况要求如下： （1）待 1#分区基础底板达到设计强度后，拆除第二道砼支撑及围檩，施工 主体结构 b1 板及临时抛撑。 （2）待 1#分区的 b1 板达到设计强度后拆除保留栈桥外的第一道砼支撑。 （3）施工 b0 板及临时牛腿，水平传力体系形成，b0 板外挑框架梁下设置临 - 9 - 时型钢立柱。 （4）拆除 1#分区临时抛撑。 （5）2-1#分区（2-2#、3#）土方开挖施工大底板。 （6）待 2-1#分区（2-2#、3#）大底板达到设计强度后，拆除第二道支撑及 围檩，施工主体结构 b1 板。 （7）待 2-1#分区（2-2#、3#）b1 板达到设计强度后，拆除第一道混凝土支 撑，拆除 1#分区先前保留的栈桥，临时牛腿及顶圈梁，拆除钢立柱，1#分区 与 2#、3#分区间隔的钻孔灌注桩凿除至 b1 板顶。 （8）地下室主体结构顶板贯通分区 1 保留栈桥边临时立柱拆除。 （9）钻孔灌注桩凿除至底板下牛腿顶，b1 板临时传力带凿除。 （10）地下室主体结构 b1 板贯通，分隔墙边临时钢立柱拆除。 基坑剖面做法示意图 - 10 - 二、第二道支撑的破碎方法 二、第二道支撑的破碎方法 第 2 道支撑梁拆除采取普通镐头机（pc200 型）作业：底板砼及周边换 撑结构砼浇筑完成达到设计强度后，采用大型汽车吊将镐头机吊至大底板移 动。为确保新建基面不受损害，机械移动时履带下垫厚 15mm 厚模板，破碎作 业时底部尚应垫砼渣厚度不小于 10cm； 机械破碎支撑梁作业宜先从梁中间向 两侧破碎，靠近格构柱破碎应从四周向中央对称进行，确保格构柱安全。拆 除完一根梁，即进行割筋回收作业。机械拆除与人工切割作业的距离不小 20m。 施工安排： 施工安排： 普通镐头机 pc200 利用 50-70t 汽车吊吊入坑内， 吊运过程必须使用钢丝 绳和卸扣，直接就位于混凝土大底板上对第二道混凝土支撑进行破碎，按照 主体结构施工及支撑破碎作业要求，将 1#分区支撑分为 3 块，东、西两区块 依次向中间组织作业，每段拆除拟调入 23 台镐头机进行破碎作业。 1#分区支撑梁拆除顺序 注意事项： 注意事项： 1 、由于 pc200 镐头机重量比较大约 22 吨，吊车选用不宜小于 50-70 吨 的汽车吊。 2 、由于本工程工期紧拟投入 24 台镐头机吊入坑内作业。 3 、拆除的先后顺序原则上以为后续模板作业创造施工作业面为主，听从总 - 11 - 包在整个工程的总体平面安排，但不得和拆除作业自身的工序先后发生冲突。 4 、机械破碎混凝土支撑时破碎后的粒径不的超过300mm，粒径过大会对底板 造成损伤。为了减少对围护桩的震动，支撑破碎时先从靠近围护桩侧破碎。南侧 靠近轻轨区域的2#、 3#分区开始施工时， 应优先采用切割法将支撑梁与围檩分离。 三、1#分区与 2#、3#分区之间的桩身凿除施工方法：三、1#分区与 2#、3#分区之间的桩身凿除施工方法： 待 2-1#分区（2-2#、3#）b1 板达到设计强度后，先拆除 1#分区先前保 留的南侧半幅栈桥，再拆临时斜撑、分隔桩顶圈梁，然后将 1#分区与 2#、3# 分区间隔的钻孔灌注桩凿除至 b1 板顶， 最后将剩余北侧半幅栈桥及牛腿、 钢 立柱拆除。砼桩身采用 pc200 型镐头机，就位于北侧半幅栈桥上进行破碎拆 除。 - 12 - 切割法施工区域平面布置图 四、切割法施工方法： 四、切割法施工方法： 施工流程：施工准备定位放线安全钢支撑分块切割汽车吊吊下 放至清运车辆上外运完工 1、切割设备选型: 本工程采用的主要切割设备为：钻石链条锯（sk-sd 线锯机）系列搭配 钻孔机。主要工作性能参数为：钻石链条锯： 纯切割速度：4060 分钟/断面 安 装 时 间： 2040 分钟/次 钻石钻孔机： 纯切割速度：12 小时/断面 安装时间：5 分钟/次 2、切割施工工艺及步骤 (1)钻石链条切割施工工艺 a、现场接好电源、水源。 b、在支撑梁上划分分块切割钱。 c、用钻孔机在支撑梁的切割线交界处贴墙钻直径不小于 108mm 的通孔， 用于穿钻石链条； d、将切割机器放在圈梁和支撑梁上并连接好电源，水源。 e、穿好链条并用液压钳接好接头，按正确方法连接。 f、开通水管，调节水流大小，通过控制器将链条收紧。 g、固定钻台的销子尺寸从切割线到销子中央的距离是 42cm。 - 13 - a、切割线、b、销子中央 h、金刚石绳的长度计算 最短绳长由下式计算： 总长 l=l1+l2+0.5 米 l1=部件的周长-0.8 米（锯系统的宽度） l2=凸起部分保留的绳子长度+0.5 米 绳子长度的计算 l11m0.8m1.3m0.6m2.2m-0.8m5.1m l22.4m(绳轨变形 1） 总长 l5.1+2.4+0.5=8m j、 支撑切割顺序原则上先割中间后二侧， 首吊块切割成斜边， 以便吊装。 3、支撑拆除顺序 - 14 - 切割法拆除杆件编号图 1）前期施工准备，专业水、电施工人员负责现场水、电接通，及其它各项前 期准备工作。 2）采用切割法破碎范围：基坑南侧靠近轻轨的围檩部位，现场施工人员对需 切割部位支撑梁进行定位放线，分出切割尺寸。 3）在以上准备做完毕后，专业施工人员及机械设备进场，按照确定好的放线 位置进行切割，每块砼块上打两个吊装孔，以方便安全吊装。 4） 当切割到一定阶段时， 应按施工方现场管理人员要求配合汽车吊对砼块进 行吊装清运。 5）放线应根据汽车吊起重范围放线分块，以达到汽车吊安全施工。 6）支撑梁在砼被切割成块后，采用汽车吊装车外运。 - 15 - 7）支撑梁切割分段重量计算： 支撑梁按高度 0.8m,宽度 1.1m，分为每段 2 米切割计算。 混凝土体积 v=0.81.12=1.76m 混凝土单位体积重量=2.5t/ m 3 每块重量 1.32m 2.5t=4.4t（汽车吊起的范围） 支撑拆除过程中，基坑支护结构内力会发生很大变化，为了保护基坑和 周边环境的安全，必须使支撑拆除后支护结构不产生过大的应力释放，因此 须遵守以下原则： a、先拆除南北向对撑再拆角撑，来保证拆撑过程中应力释放的均匀性。 b、支撑梁先切割脱离围檩，再拆支撑杆，最后拆围檩。 c、拆除时，先拆除副撑再拆除主撑。 切割法施工梁底支撑架搭设计算 切割法施工梁底支撑架搭设计算 选用截面较大的 zc2-1 900*800 进行代表性计算。 支撑梁下方采用48x3.0 钢管扣件搭设排架托架， 托架顶面紧贴梁底搭 设以确保支撑梁在切割过程中的安全。脚手托架的立杆纵向间距为 900mm， 横向间距 500mm；脚手托架的宽度为支撑梁宽每边留 300mm 的安全距离，脚 手架为一个步高。脚手托架必须设置扫地杆，扫地杆的高度为离地 200mm 并 在每跨的两端设置剪刀撑，剪刀撑角度为 45 度。 - 16 - 一、主梁验算一、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) 483 可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量e(n/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值f(n/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值(n/mm2) 125 主梁截面惯性矩i(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩w(cm3) 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 、抗弯验算、抗弯验算1 主梁弯矩图(knm) mmax/w0.493106/4490109.86n/mm2f=205n/mm2 满足要求！ 、抗剪验算、抗剪验算2 主梁剪力图(kn) vmax10.085kn max2vmax/a=210.0851000/42447.57n/mm2125n/mm2 满足要求！ 、挠度验算、挠度验算3 主梁变形图(mm) - 17 - max0.16mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 、扣件抗滑计算、扣件抗滑计算4 rmaxr1,r40.8kn8kn 单扣件在扭矩达到且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！4065nm 同理可知，右侧立柱扣件受力 r0.8kn8kn 单扣件在扭矩达到且无质量缺陷的情4065nm况下，单扣件能满足要求！ 二、立柱验算二、立柱验算 立杆稳定性计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范jgj130-201 1 剪刀撑设置 普通型 顶部立杆计算长度系数1 1.386 非顶部立杆计算长度系数2 1.755 钢管类型 483 立柱截面面积a(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩w(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(n/mm2) 205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(2000+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 、风荷载计算、风荷载计算1 mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.82/100.07knm 、稳定性计算、稳定性计算2 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-，荷载设计值14q1有所不同： 面板验算1) q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42124.41kn/m 小梁验算2) q1max2.19+(0.3-0.1)0.9/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.3)+0.91.41max0.75-，0.9/2(1 - 18 - .5-0.75)-，0.9/2/216.32+(0.3-0.1)0.9/4=6.36kn/m 同上四六计算过程，可得： r1，0.78knr2，12.73knr3，12.73knr40.78kn 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01，查表得，/i2936.241/15.9184.66910.211 立柱最大受力nwmaxr1+n边1，r2，r3，r4+n边2+mw/lbmax0.78+0.91.2(0.5+(24+ 1.1)0.3)+0.91.41(0.9+0.75-，0.9/2)/20.912.7312.730.78+0.91.2(0.5+(24+1.1) 0.3)+0.91.41(0.9+1.5-0.75-0.9/2)/20.9+0.07/1.512.83kn fn/(a)+mw/w12827.59/(0.21424)+0.07106/4490159.59n/mm2f205n/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551800=3522.285mm 2l02，查表得，/i3522.285/15.9221.52721.149 立柱最大受力nwmaxr1+n边1，r2，r3，r4+n边2+mw/lbmax0.78+0.91.2(0.75+(24 +1.1)0.3)+0.91.41(0.9+0.75-，0.9/2)/20.912.7312.730.78+0.91.2(0.75+(24+1. 1)0.3)+0.91.41(0.9+1.5-0.75-0.9/2)/20.9+0.07/1.512.83kn fn/(a)+mw/w12827.59/(1.15424)+0.07106/449042.53n/mm2f205n/mm2 满足要求！ 五、第一道支撑破碎方法五、第一道支撑破碎方法 1）1#分区： 1#分区保留东西贯通方向的栈桥做换撑使用，需拆除的栈桥部分采用 pc200 型镐头机后退法施工，非栈桥部分采用在支撑梁上铺设工字型钢后用 pc200 型镐头机后退法拆除。 （1）先拆除基坑东侧与西侧支撑，在支撑上铺设工字型钢后也采用 200 型 镐头机后退法实施拆除，先拆斜撑再拆主撑。 （2）待地下室顶板完成并达到设计要求强度，再拆除内部临时换撑。 - 19 - 2）分区 2-1、2-2： 2-1#分区、2-2#分区第一道支撑拆除方法基本相同，采用在支撑梁上铺 设工字型钢后用 pc200 型镐头机后退法拆除。 （1）先拆除基坑东侧与西侧支撑，在支撑上铺设工字型钢后也采用 200 型镐头机后退法实施拆除，先拆斜撑再拆主撑。 （2）待地下室顶板完成并达到设计要求强度，再拆除内部临时换撑。 3）3#分区 3#分区第一道支撑拆除方法采用在支撑梁上铺设工资型钢后用 pc200 型 镐头机后退法拆除。 （1） 由东向西先拆除基坑支撑， 在支撑上铺设工字型钢后也采用 200 型镐 头机后退法实施拆除，先拆斜撑再拆主撑。 （2）待地下室顶板完成并达到设计要求强度，再拆除内部临时换撑。 拆撑前利用汽车式吊车将镐头机吊到工字钢上，条件允许时镐头机可直 接自行行驶至第一道支撑梁上进行支撑梁破碎作业。 对于中间跨度较大 （跨 度超过 10m）的对撑，工字钢无法架设时，采用小型镐头机（zx120 型）就位 于 b1 楼板面进行拆除，破碎时 b1 板下满堂脚手架应保持完整。根据现场实 际情况个别机械无法拆除的部位采用人工拆除。 5.1 栈桥梁板拆除 5.1 栈桥梁板拆除 对第一道支撑梁靠近栈桥位置的，镐头机可以停在栈桥板上进行后退式 破碎拆除。 - 20 - 栈桥梁板拆除可采用普通镐头机（pc200 型）拆除。机械拆除栈桥板时， 机械应站在栈桥板中部，由前向后逐步退打，机械破碎部位与站立位置须保 留足够的安全距离，应错开不在同一跨内，一道栈桥同时只能 1-2 台机械作 业，以确保机械本身安全。 5.2 型钢配合拆除 5.2 型钢配合拆除 根据本支撑的布置情况，对镐头机站在周边地面及栈桥不能拆除部位， 采取镐头机下铺工字钢至支撑梁上进行破碎方式，同时为最大限度减少对新 建结构的影响，确定支撑拆除采用普通搞头机（pc200 型）在工字钢平台上 对第一道支撑梁砼实施破碎。 镐头机就位于工字钢平台进行拆除镐头机就位于工字钢平台进行拆除 - 21 - 5.3 施工方法：5.3 施工方法： 利用现场塔吊或汽车吊，把型钢吊到第一道支撑梁待破碎部位铺设好， 用大型汽车吊把镐头机吊在铺好的施工平台上，如果现场施工条件允许，镐 头机也可以直接开到铺好的施工平台上。 镐头机用钢丝绳对型钢的位置调整；在向前行进的线路上铺设型钢，镐 头机自身将后侧型钢吊到前面铺设好，镐头机继续前进，如此滚动式前进， 完成镐头机在支撑上的移动。 到达指定位置，对此处前端支撑梁进行破碎，破碎结束后，镐头机向后 移动，镐头机自身将前面的型钢利用钢丝绳吊到后侧铺设好，作为继续向后 移动的施工平台，在平台上对上一步机械站位处的支撑梁进行拆除。 5.4 pc200型镐头机在支撑梁上施工的安全校核: 5.4 pc200型镐头机在支撑梁上施工的安全校核: 1、校核工况：立柱间距按平均较大跨9m考虑,镐头机自重22t, 镐头机作业平台自重 8t；主要受力杆件为zc1,断面800mm（宽）*800mm（高），第一道支撑梁混凝土强度等级 为c30 。梁的上、下部主筋均为822（受拉、受压区钢筋截面积均为as=30.4cm 2）,梁截 面见下图。 镐头机作业平台按h型钢梁计算： 型钢采用h300*300*12*10型钢，长度按10m计算 单块重量：（2*0.3*0.01+0.28*0.012）*10 * 7.85t/m=0.735 t/块 作业平台按9根钢梁每根间距0.3m 即，作业平台长度：0.3*（9+8）= 5.1 m 作业平台总重量： 0.735*9= 6.6 t 2、计算模型：正弯矩以最不利条件简支梁及集中荷载验算。 上下部钢筋仅按上部或下部参与验算，按单筋矩形验算。 3、荷载计算： 22t镐头机平台至少搁置在2根梁以上，在单根梁上的荷载为f1=(22+6.6)/2=14.3t， 考虑到镐头机放置偏位，对计算梁考虑1.3的荷载不均匀系数、1.2的动力系数，则单根梁 荷载f=14.3t*1.3*1.2=22.3t。 简化计算（偏向安全），梁的最大正弯矩不超过： - 22 - mmax1=1/4fl=0.25*22.3*9=50t.m(吨.米） 另外按2米悬挑梁mmax2=2*22.3=44.6t.m，取mmax=50t.m 梁的最大剪力vmax1=f/2=11.15t，另外按2米悬挑梁vmax2=22.3t 取vmax=22.3t。 4、正截面承载力验算： mmu=afcbx(h0-x/2)=fyas(h0-x/2) 按受压区mu=afcbx(h0-x/2)=1*15*800*400*（760-200）=268t.m， 注：a为系数，混凝土强度不大于c50时取1；fc轴心受压设计值，c30取15n/ mm2； x取800/2=400mm； h0=800-40=760 mm； 按受拉区mu=fyas(h0-x/2) =300*3040*560=51.07 t.m； 注：as仅计算底部钢筋，两侧腰筋未计入； 取51.07 t.m 50 t.m,因此，正截面强度满足要求。 5、斜截面承载力验算： 按仅配置箍筋受弯构件验算： v=vcs+vp=0.7ftbh0+1.25fyvasyh0/s+ vp =0.7*1.5*800*760+1.25fyvasyh0/s+vp =63.8t+1.25fyvasyh0/s+ vp 由于，63.8tvmax=22.3t，斜截面强度满足要求。 6、梁截面图 - 23 - 中间跨度较大的对撑平面布置图 5.5 zx120型镐头机在b1层楼面板上运行安全复核计算: 5.5 zx120型镐头机在b1层楼面板上运行安全复核计算: 根据支撑布置形式及现场的实际条件， 本工程第一道支撑中间跨度较大区域的对撑拆 除，拟采用小型镐头机位于楼板面拆除的方式，镐头机配 zx120 型镐头机，总重量为 9500kg（含镐头重量） ，镐头机在已建成的地下室 b1 层楼面板上行走，镐头机与地下负 一层混凝土楼面处均铺设长 6m 宽 1.5m 厚 0.2m 路基箱（共计 2 块） ，均匀受力。计算时 - 24 - 将传到楼面的荷载近似按均布荷载考虑。 实施此方案的前提条件： 1、地下负一层楼面板及换撑带已完成并达到设计强度； 2、地下负一层板下满堂脚手架未拆除，仍保护原有受力状态。 拆撑过程中，单位楼面板的荷载计算如下： 道基板尺寸 6*1.5*0.2， 自重 0.95t,正常工作状态下， 挖机的自重由二块路机箱承担， 并传递给楼面板： g=9.5+(0.95*2)/2*6*1.5=0.63kpa，经计算，单位楼面板所承受的荷载为 630kg/m， 该荷载由 b1 层楼面板与其下的满堂式脚手架共同承担，因此必须确保满堂式脚手架不拆 除，共同分担施工荷载。 满堂式脚手架不拆 除，共同分担施工荷载。 负一层楼面板下的满堂式脚手架立杆的间距暂按 900mm 考虑， 其每平方米的所能承受 的荷载大于 800 kg,完全可以和楼面板共同分担 zx120 镐头机及路基箱传递的荷载。因 此，为确保主体结构的质量，我方在拆除第一道撑前，不拆除地下室负一层楼面板下的 满堂式脚手架！ 为确保主体结构的质量，我方在拆除第一道撑前，不拆除地下室负一层楼面板下的 满堂式脚手架！ 一、计算参数信息: 1.脚手架参数 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.15m（负二层 地下室层高）； 采用的钢管(mm):483.0 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 2.荷载参数 模板与木板自重(kn/m 2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.150； 活荷载为拆撑施工时机械产生的荷载(kn/m 3)：5.50； 3.木方参数 3.木方参数 木方弹性模量e(n/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(n/mm 2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； - 25 - 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页， 双扣件承载力设计值取16.00kn， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 12.80kn 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 r= 12.013 kn； r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 三、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kn)： n1 = 0.1294.350 = 0.562 kn； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录a 双排架自重标准值。 (2)模板的自重(kn)： n2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kn； (3)钢筋混凝土楼板自重(kn)： n3 = 25.0000.1500.9000.900 = 3.04 经计算得到，静荷载标准值 ng = n1+n2+n3 = 3.886 kn； 2.活荷载为拆撑施工时机械产生的荷载。 活荷载标准值 nq = 6.30.9000.900 = 5.1kn； - 26 - 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2nn = 1.2ng g + 1.4n + 1.4nq q = 11.8kn = 11.8kn 四、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 11.8kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm 2)：a = 4.24 cm2；(壁厚为3.0mm的钢管) w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm 3)：w=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (n/mm 2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm 2； lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11800/（0.207424.000） = 134.45n/mm 2； 立杆稳定性计算 = 134.45 n/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11800/（0.530424.000） = 52.5n/mm 2； 立杆稳定性计算 = 52.5n/mm 2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.001 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.001(1.500+0.1002) = 2.115 m； lo/i = 2115.213 / 15.800 = 134.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11800/（0.376424.000） = 74n/mm 2； 立杆稳定性计算 =74n/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ - 27 - 通过以上计算可知，900*900的双扣件满堂式脚手架可承受的荷载为 11.8 kn，扣除楼板及模板自重3.886kn，仍可额外承重7.914kn，能够满足 按我方拆撑方案所安排的挖掘机作业的安全要求！ 通过以上计算可知，900*900的双扣件满堂式脚手架可承受的荷载为 11.8 kn，扣除楼板及模板自重3.886kn，仍可额外承重7.914kn，能够满足 按我方拆撑方案所安排的挖掘机作业的安全要求！ 六、操作脚手架的搭设 六、操作脚手架的搭设 对于机械无法进入或必须人工破碎的区域，在破碎施工前必须搭设钢管 脚手架。 4.1 脚手架材料要求 （1）采用48x3.0 钢管，符合现行国家标准直缝电焊钢管(gb/t 13793-2008)或低压流体输送用焊接钢管( gb/t 3092-2008)中规定的 3 号普通钢管，质量应符合现行标准碳素结构钢(gb/t 700) -2006 中 q235 a 级钢的规定。不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮） 、弯曲、开裂的钢管。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的标准机件，其材质应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件(gb 15831-2006)的规定。扣件的附件（t 形螺栓、螺母、 垫圈）采用材料符合碳素结构钢(gb/t 700)-2006 中 q235-a 级钢的规定， 扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须 有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑动。 （3）脚手板采用竹笆，不得使用腐烂、散边或破损严重竹笆。 4.2 脚手架搭设要求 （1）脚手平台搭设顺序：基底平整立杆大横杆、小横杆、扫地杆 竹笆防护栏杆密目安全网片。 （2）在脚手平台立管下垫木板，以确保脚手架底部均匀受力及稳定性。 （3）在离地 200mm 处应设置一扫地杆。 （4）脚手平台拆除顺序为：安全网栏杆竹笆大横杆、小横杆立杆。 （5）脚手架拆除按自上而下先装者后拆，后装者先拆逐步拆除，一步 一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。 （6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解除与另一人有关 - 28 - 的扣件时候，应先通知对方，防止坠落。 （7）拆下的杆件与配件，应按类分堆，可采用人工搬运或吊车吊送， 运至地面后，应随时按照品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 脚手架的立杆纵向间距为 1000mm1500mm，横向间距 12001400mm； 脚手架的宽度为支撑梁宽每边国 800mm 的工作面，脚手架为一个步高。脚手 架必须设置扫地杆， 扫地杆的高度为离地 100mm200mm 并在每跨的两端设置 剪刀撑，剪刀撑角度为 45 度。 立杆 跳板 横杆 横杆 扫地 杆 1500 1500 15001500150015001500 栏杆 混凝土 支撑 剪刀撑 格构柱 图 1 支撑拆除脚手架正面图 12001400 800800 混凝土支撑 栏杆 跳板 小横 杆 大横杆 立杆 扫地杆 图 2 支撑脚手架剖面图 脚手架根据跳板的长度设置小横竿，必须保证每根跳板有三个搁置点， 跳板的两端伸出小横竿。 - 29 - 七、钢筋切割回收 七、钢筋切割回收 钢筋切割采取氧乙炔切割法。一部割枪配备 1 名辅助人员，拟安排 2 部 割枪，2+1（负责钢筋吊运）人负责钢筋回收作业。切割时需严格按气割操作 规程进行，特别注意防火，氧气、乙炔要放在安全处，并按规定正确使用， 电焊、气割时，先观察周围环境有无易燃物后方可进行工作，并用火花接取 器接取火花，严防火灾发生。 钢格柱的拆除，钢格柱的拆除采用人工气割分段，人工水平运输，集中 在栈桥或坑边堆放，吊车垂直运输的方式集中装车运输。对于在地下一层部 分钢格柱，只能用人工的方式，把钢柱分解成单人轻松移动的小件，集中堆 放利用吊车吊出基坑。 八、出渣方法 八、出渣方法 （1）坑底集渣。坑底集渣采取人工与机械相结合的方法。机械采用机动 翻斗车配合人工手推车，先将坑底砼渣统一收集在出渣点附近；清渣安排 2 班循环作业，每班安排 1 台装载机、5 名工人负责清渣。 - 30 - （2）垂直运输。针对不同破碎状况，安排 2 种垂直运输方式。对机械全 粉碎砼渣，可直接采用长臂挖机直接装车运出场地外渣场，运输车辆为封闭 式运输车；对人工预切割分段拆除的砼梁，可先垂直吊至基坑边，在上部场 地破碎后装车运出。 （3）坑底清理。砼渣运出后，需对坑内作业面进行清理，清理由人工进 行，冲洗打扫干净地面。 九、成品的保护九、成品的保护 在本次拆除的过程中特别需要对建筑成品的保护主要保护的项目有：混 凝土底板、后浇带、成品就位钢筋、水电线管、成品混凝土构件等。 混凝土底板的保护：混凝土底板的保护是成品保护的重点，所有待拆构 件均在底板的上方，施工时机械在其上行走作业，机具和破碎后的混凝土碎 块都会落在底板上。为了保证楼面结构安全和表面不受到损伤，拟采取必要 的防护措施。 在楼面上镐头机经过路径覆盖厚 14mm 以上的模板， 减轻镐头机履带对板 面层的损伤。 - 31 - 严格控制破碎混凝土得粒径，最大粒径不得超过 30cm。 在落差高的区域设置混凝土二级落差缓冲架，达到减小落块的动量得目 的，以降低混凝土落块对楼面得直接冲击。 混凝土块不得在同一点集中堆放，分散对底板压力，在基坑边归堆出渣时堆 载高度不超过40cm，并及时清理减少堆放时间，在栈桥同一断面处只允许一辆满 载出渣