规划馆及档案馆单体二层梁板高支模施工方案.doc

目目 录录 1、编制依据.1 2、工程概况.1 3.施工部署及施工准备3 3.1 工艺流程工艺流程.3 3.2 劳动力组织劳动力组织.3 3.3 材料准备材料准备.3 4.操作工艺3 5.职业健康安全要求6 5.1 职业健康安全保证措施 6 5.2 环境保证措施 7 6.施工监测方案及安全应急预案8 6.1 施工监测方案.8 6.2 安全应急预案.8 7、高支模的施工管理.11 8.模板设计计算12 8.1 截面 0.350.9 的梁安全验算.12 8.2 截面 0.451 的梁安全验算.20 8.3 二层板安全验算 34 8.4 截面 0.61 的梁安全验算.43 8.5 截面 0.61.2 的梁安全验算56 9、 附图.71 9.1 两层梁板立杆平面布置图 71 高支模施工方案 1 1、编制依据、编制依据 1 建筑施工模板安全技术规范 （jgj162-2008） ； 2 木结构设计规程 （gb50005-2003） ； 3 混凝土结构工程施工质量验收规范（2010 版） （gb50204-2002） ； 4 建筑工程施工质量验收统一标准 （gb50300-2001） ； 5.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （jgj130-2011） 6 蚌埠市博物馆、规划馆及档案馆工程规划馆、档案馆单体工程施工图纸 ； 7 建筑施工计算手册 （第四版缩印本）等。 2 2、工程概况、工程概况 蚌埠市博物馆、规划馆及档案馆工程位于蚌埠市东海大道南侧，由博物馆、规划 馆及档案馆两个单体组成，总建筑面积 68302.43m2，其中规划馆、档案馆建筑面积 34366.24m2，局部地下一层，主要用于车库及设备用房，地上 6 层（另加小屋顶） ，主 要用于展厅、库房、办公室及环形走廊。土建及钢结构工期：270 天。 本工程梁板模结构尺寸一览表如下： 地下室负一层 地梁：300600、350600、400（600、700、900、1400） 、 5001000 底板厚：h=400 主体一层 无地下室地梁 bh：200（500、550、600、700） 、 250（600、650、700） 、300（600、700、800） 、 350600、400600、500（700、1000） 、 600（1000、1200） 地下室顶梁 bh：200（550、600、700、800） 、 300（700、750、800） 、350（700、800、900、1000、1110） 、 400（800、860、900、1000） 、450900 顶板厚：h=160；层高：4.8m 二层 梁 bh：200（500、550、700、800、900、1000） 、 250（550、700、800） 、350（900、1000） 、 400（800、900、1000） 、450（800、900、1000） 、 500（600、900、1000） 板厚：板 h=100、120、150；层高：5.5m 三层 梁 bh：200（600、700、800、1000） 、 250（550、600、700、900） 、300（700、800、900） 、 350（900、1000） 、400（700、800、900、950、1000、1200） 、 450（900、1000、1200） 、500（900、1000） 、 600（1000、1200） 板厚：板 h=100、120；层高：4.5m 四层 梁 bh：200（700、800、900、1000） 、 250（550、600、700、900） 、300（800、900、950） 、 350（900、1000） 、400（800、950、900、1000） 、 450（900、1000） 、5001000 板厚：板 h=100、120；层高：4.5m 五层 梁 bh：200（550、700、1000、1300） 、 250（550、600、650、700、900） 、 300（500、700、800、950、1200） 、350（900、1000、1300） 、 400（800、900、950、1000、1200、1300） 、 450（900、1000、1200、1300） 、5001000 板厚：板 h=100、120；层高：4.5m 六层 梁 bh：200（600、800、900、1000） 、 250（600、650、700） 、300（800、1000） 、 350900、400（800、900、950、1000、1100） 、 450（900、1000） 、500（900、1000） 板厚：板 h=110、150；层高：4.5m 屋面 梁 bh：200（700、1000、 ） 、250（700、900） 、 300（500、700） 、350（500、900、1000） 、 400（800、900、1000） 、450（900、1000） 板厚：板 h=120；层高：12.2m 柱普通柱 900900、9001000、10001000、11001100、钢管柱 r=550 劲性柱900900、9001000、10001000、11001100 墙人防墙300、350、400 规划馆及档案馆单体一层层高 5.5m，板厚 100，支模体系属于高支模，故编制此 高支模方案，支模体系适用于除层高超过 8m 的所有楼层。 3.3.施工部署及施工准备施工部署及施工准备 3.13.1 工艺流程工艺流程 施工工艺流程：施工准备墙柱钢筋加工制作及模板的配置内架搭设梁底模 及梁侧模的安装平板模板安装以及剪力墙及柱模板的安装模板验收梁、板钢筋 绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。 梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装 梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、 水电管线安装筋绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办 交接手续，移交砼工种。 3.23.2 劳动力组织劳动力组织 本工程的施工进度较紧，质量要求高，因此要求劳务队组织技术熟练、水平较高 的木工班组进场施工，施工技术人员可以根据现场的施工进度进行劳动力调配。 3.33.3 材料准备材料准备 1) 墙柱及梁板模板采用 915183018 规格的木胶合板。木枋为 501002000 杉木枋。边柱外侧模及外围剪力墙外侧模、楼层板模采用板模现场拼装模。 2) 剪力墙采用 2 对拉螺杆（地下室防水砼墙焊 30303 止水片）锁钢管进 行加固，方柱采用钢管加固，(600)柱中加设对拉螺杆（套 14pvc 塑胶管） 。 3) 支撑体系：采用钢管满堂架支撑体系，并上配可调 u 型顶托，下配可调底座。 4.4.操作工艺操作工艺 满堂钢管架支撑体系。 搭设方案： 1、采用 483.5 的满堂钢管脚手架，规划馆及档案馆单体工程除层高超过 8m 的板立杆间距不大于 1200mm，立杆顶部采用顶托支撑，立杆上端伸出至模板支撑点长 度为 0.1m，立杆布局 1.5m，梁两侧立杆距梁边 0.25m,梁侧模采用穿梁螺栓加固，直径 m12，穿梁螺栓水平间距 0.45m。梁高900mm 时，采用梁底铺枋250，底钉压脚条用 斜板钉设加固；梁高在 900 至 1200mm 之间梁底铺枋200，钉压脚条。主梁跨度超过 4m 时，在梁模的跨中按梁跨的 13度起拱。 2、每根立杆底部应设置底座及垫板，垫板厚度不小于 50mm。 3、支架立杆外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m 左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度应为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫 地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45 60。纵横 向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个 剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高在820m 时，除应满足上述规定外， 还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位， 应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m 时，在满足以上规 定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑。 4、当支架立杆高度超过 5m 时，应在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水 平间距 69m,竖向间距 23m 与建筑结构设置一个固结点。 5、梁模板及支撑体系设置表如下表所示，二层梁板的层高为 5.5m，故选取二层板， 二层截面为 350900，4501000 的梁，以及截面较大的 6001000 和 6001200 进 行安全验算，具体验算结果见计算书。 梁的截面尺寸 梁高度内对 拉螺杆数 梁侧对拉螺 杆纵/横间距 梁侧模背 枋间距 梁底楞 间距 梁底立 杆数量 梁底立杆纵/ 横间距 200500 一道 4503002501.2m/0.7m 200550 一道 4503002501.2m/0.7m 200600 一道 4503002501.2m/0.7m 200700 一道 4503002501.2m/0.7m 200800 一道 4503002501.2m/0.7m 200900 两道 4503002001.2m/0.7m 2001000 两道 4503002001.2m/0.7m 250550 一道 4503002501.2m/0.75m 250600 一道 4503002501.2m/0.75m 250650 一道 4503002501.2m/0.75m 250700 一道 4503002501.2m/0.75m 250800 一道 4503002501.2m/0.75m 250900 两道 4503002001.2m/0.75m 300700 一道 4503002501.2m/0.8m 300750 一道 4503002501.2m/0.8m 300800 一道 4503002501.2m/0.8m 300900 两道 4503002001.2m/0.8m 300950 两道 4503002001.2m/0.8m 3001000 两道 4503002001.2m/0.8m 350700 一道 4503002501.2m/0.85m 350800 一道 4503002501.2m/0.85m 350900 两道 4503002001.2m/0.85m 3501000 两道 4503002000.6m/0.85m 3501110 两道 4503002000.6m/0.85m 400700 一道 4503002501.2m/0.9m 400800 一道 4503002501.2m/0.9m 400900 两道 4503002000.6m/0.9m 400950 两道 4503002000.6m/0.9m 4001000 两道 4503002000.6m/0.9m 4001100 两道 4503002000.6m/0.9m 4001200 两道 4503002000.6m/0.9m 450800 一道 4503002500.6m/0.95m 450900 两道 4503002000.6m/0.95m 4501000 两道 4503002000.6m/0.95m 4501200 两道 4503002000.6m/0.95m 500600 一道 4503002500.6m/1.2m 500900 两道 4503002000.6m/1.2m 5001000 两道 4503002000.6m/1m 5001200 两道 4503002000.6m/1m 6001000 两道 4503002000.6m/1.1m 6001200 两道 45030020010.6m/1.1m 5.5.职业健康安全要求职业健康安全要求 5.1 职业健康安全保证措施 7.1.1 一般注意事项 1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响 安装质量。 2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。 3)、上料平台作成整体移动式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。 4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。 5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。 6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。 7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。 8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。 9） 、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。 10） 、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬 扯。 11） 、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。 12） 、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。 13） 、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。 5.1.2 人员要求 1）脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工 人。 2）架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。 3）架子工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。 5.1.3 脚手架、模板支撑的检修安全措施 1）脚手架上下通道搭设在东侧，作业平台采用钢板网，根据搭设进展情况，及时 调整钢板网位置。 2）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因 疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位 置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加 固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作 业人员撤离作业区域。 5.1.4 脚手架同已浇筑结构连接措施 1）与墙体连接：在浇筑墙部位同临近立杆进行扣结加固，形成稳定受力体系。 2）与柱连接：支撑体系必须与已浇筑柱进行有效连接，用 4 条短钢管做柱箍，通 过柱箍与临近立杆进行连接。 5.2 环境保证措施 1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。模板装卸时应人 工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；模板拆除时，应人 工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。 2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔 2 天用 汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次， 防止木尘飞洒。 3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。现场不可利 用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理对废对拉螺杆、钢模、 螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。 6.6.施工监测方案及安全应急预案施工监测方案及安全应急预案 6.1 施工监测方案 1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙柱模板浇筑时模板受力变 形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。 2、监测方案： a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改； b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况； 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决； c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1 次/30min，保证施工作业在受控状态； 观测方法： 1）采用水准仪进行观测。 2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。 d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平； e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。 6.2 安全应急预案 6.2.1 施工作业前准备工作 1、浇筑作业前，编排好值班人员表，下发到项目各部门、各相关单位，做到时刻 可以联系到现场负责人； 2、提前做好安全技术交底，做好施工前动员工作； 3、做好出现紧急情况的应急处理措施，并向各相关单位负责人进行沟通。 6.2.2 施工过程中出现问题处理措施 1、梁、柱振捣不当出现涨模。及时停止上部施工作业，利用满堂架内存放的备用 钢管、木枋进行加固处理。 2、个别梁底木枋倾倒，及时通知停止浇筑作业，立即进行加固处理，确认安全稳 定后方可继续作业。 3、在砼浇筑过程中，企业技术负责人、项目经理必须在现场监控砼浇筑施工全过 程。 4、砼浇筑时，指定两名专职安全员观察模板及其支撑体系的变形情况，发现异常 情况应立即向项目经理汇报，立即暂停施工，待排除险情并经项目经理检查同意后方 可复工。 5、混凝土施工时安排木工观察支撑体系是否有异常情况出现，出现问题及时处理 6、砼浇筑过程，在砼浇筑范围设警戒线，派专人看护，严禁无关人员进入作业层 模板支撑体系下方。 6.2.3 出现重大安全事故处理措施 1. 潜在事故和紧急情况 1）本应急预案中的现场急救：主要针对施工现场由于高空坠落、物体打击、触电 等意外事故造成人身伤害。 2）建筑施工现场可能发生的事故类型：高空坠落事故、物体打击事故、坍塌事故、 触电事故、机械事故等。 3）建筑施工现场可能发生的伤害形式：骨折、颅脑损伤、内脏损伤等。 2. 现场急救的原则： 1）抢救伤者要及时，体现时间就是生命； 2）抢救方法得当，避免二次伤害； 3）实施现场急救与送医院救治相结合的原则； 4）送现场最近的医院救治的原则； 3. 现场急救措施： 1) 收集信息和事故评价： a、保持通讯畅通，信息及时沟通，随时掌握事故发展状况； b、确定事故类型、伤害形式和范围； c、确定人员伤害情况； d、掌握天气变化情况（电话咨询、气象预报）； e、确定现有资源是否满足救援需要（人力、物资和设备），是否需要外援； f、根据上述情况启动应急预案，实施救援行动。 2） 救护救援应急分队在接到事故通知后应第一时间赶到现场，并和事发现场抢 险小组一起把伤者转移到安全地带； 3） 针对伤者的受伤情况采取有效的救护措施，避免搬运过程中的二次伤害。 4） 与医院或急救中心及时取得联系，转送伤者，使伤者得到进一步的救治，减 少伤亡。 5） 为了救治工作的顺利进行，保卫组实施警戒工作保证抢险道路畅通。 4. 人员自救及救治方法： 1） 外伤止血：由于事故可能引起出血，出血量大（达到总血量的40%），就有生 命危险。现场抢救时，首先采取紧急止血措施，然后再采取其他措施，常用的止血方 法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。 2） 包扎：可以起到快速止血、保护伤口、防止污染作用，有利于转送和进一步 治疗。常用方法有绷带包扎、三角巾包扎、尼龙网包扎、自粘贴包扎。 3） 骨折固定：为了使断骨不在加重，避免加重断骨对周围组织的伤害，减轻伤 员的痛苦并便于搬运，常用夹板的方法来固定。搬运时应注意： a、下肢骨折需用担架； b、脊柱骨折，用门板或硬板担架，使伤者面向上。由3-4人分别用手托起头、胸、 骨盆、腿部，动作一致平放在担架上，用布带将伤员绑在担架上，以防移动； c、高空坠落的患者，无论情况如何，都要按脊柱固定的方法处理，以备无患。 4）触电急救措施：立即切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电 源后的二次伤害；患者呼吸心跳停止时，立即采用口对口人工呼吸和胸外按压术；对 局部电烧伤进行临时消毒包扎处理；呼急救中心转院抢救。 5）中暑抢救措施：发现中暑人员应立即将其移到阴凉通风处。轻度中暑给以患者 含盐冷饮，可服十滴水或藿香正气水、人丹，休息后即可恢复；高热型重点是物理降 温，用26-29摄氏度温水或50%的酒精全身檫浴，用电风扇吹风，头部放置冰袋。 5安排专人检测支撑体系受力状况，发现异常情况，及时撤离并立即通知值班负 责人，在第一时间安排作业人员撤离作业面； 6一旦出现紧急状况，及时启动项目应急预案，在最短时间通知 120、110 到场。 7 7、高支模的施工管理、高支模的施工管理 1.高支模系统管理机构： 组 长：白建勇 副组长：施旭光、王少乾 组 员：木工工长、安全员、施工员、质量员 施工现场安全责任人：王礼 2.高支模施工注意问题： 高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢 管脚手架方式建立高支模系统。 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混 凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工 程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工 作面。 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全 员在现场监护。 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立 即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检 查同意后方可复工。 8.8.模板设计计算模板设计计算 8.1 截面0.350.9的梁安全验算 1、工程属性 新浇混凝土梁名称kl14新浇混凝土梁计算跨度(m)9 混凝土梁截面尺寸(mmmm) 350900 新浇混凝土结构层高(m)5.5 梁侧楼板厚度(mm)100 2、荷载设计 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架自重标准值 g1k(kn/m2) 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值 g2k(kn/m3) 24 梁1.5 钢筋自重标准值 g3k(kn/m3) 板1.1 施工人员及设备荷载标准值 q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 (kn/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 q2k(kn/m2) 对水平面模板取值2 基本风压 0(kn/m2)0.25 风压高度变化系数 z0.9风荷载标准值 k(kn/m2) 风荷载体型系数 s0.8 非自定义:0.18 3、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(b) 梁跨度方向立柱间距 la(mm)1200 梁两侧立柱间距 lb(mm)850 步距 h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425 梁底增加立柱根数0 每跨距内梁底支撑小梁根数4 梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下： 平面图 立面图 4、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(n/mm2) 15面板弹性模量 e(n/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： wbh2/6=3501818/618900mm3，ibh3/12=350181818/12170100mm4 q10.9max1.2(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.4q2k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)h) +1.40.7q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9) +1.40.720.3510.42kn/m q1 静0.91.35g1k+(g2k+g3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9 0.359.8kn/m q1 活0.91.40.7q2kb0.91.40.720.350.62kn/m q2g1k+(g2k+g3k)hb0.1+(24+1.5)0.90.358.07kn/m 1） 、抗弯验算 mmax/wmax0.0779.80.42+0.10.620.42，- 0.1079.80.42+0.1210.620.42，-0.0719.80.42-0.1070.620.42 106/189008.25n/mm2f15n/mm2,满足要求！ 2） 、挠度验算 max0.632q2l4/(100ei)0.6328.074004/(10010000170100) 0.77mml/400400/4001mm,满足要求！ 3） 、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) rmax1.143 q1 静 l+1.223 q1 活 l1.1439.80.4+1.2230.620.44.78kn 标准值(正常使用极限状态) rmax1.143q2l1.1438.070.43.69kn 5、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50100 小梁抗弯强度设计值f (n/mm2) 15.44小梁抗剪强度设计值 (n/mm2) 1.78 小梁弹性模量 e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩 w(cm3)83.33 小梁截面惯性矩 i(cm4)416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁 q14.78/0.3513.67kn/m 小梁自重 q20.91.35(0.3-0.1)0.40.1kn/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载 f1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1) +1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.42-0.35/2) /20.4+0.91.350.5(0.9-0.1)0.40.46kn 梁右侧楼板传递给小梁荷载 f2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1) +1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.85-0.42-0.35/2) /20.4+0.91.350.5(0.9-0.1)0.40.46kn 正常使用极限状态： 面板传递给小梁 q13.69/0.3510.54kn/m 小梁自重 q2(0.3-0.1)0.40.08kn/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载 f1=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.42-0.35/2) /20.4+0.5(0.9-0.1)0.40.29kn 梁右侧楼板传递给小梁荷载 f2=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.85-0.42-0.35/2) /20.4+0.5(0.9-0.1)0.40.29kn 1） 、抗弯验算 小梁弯矩图(knm) mmax/w0.93106/8333011.17n/mm2f15.44n/mm2,满足要求！ 2） 、抗剪验算 小梁剪力图(kn) vmax2.893kn max3vmax/(2bh0)=32.8931000/(250100)0.87n/mm2 1.78n/mm2,满足要求！ 3） 、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.28mml/400850/4002.12mm,满足要求！ 4） 、支座反力计算 承载能力极限状态 r12.89kn，r22.89kn 正常使用极限状态 r12.17kn，r22.17kn 6、主梁验算 主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 483.5 主梁弹性模量 e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205 主梁抗剪强度设计值 (n/mm2) 125主梁截面惯性矩 i(cm4)12.19 主梁截面抵抗矩 w(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知 rmaxr1，r22.89kn，rmaxr1，r22.17kn 1） 、抗弯验算 主梁弯矩图(knm) mmax/w0.99106/5080194.07n/mm2f205n/mm2,满足要求！ 2） 、抗剪验算 主梁剪力图(kn) vmax4.96kn max2vmax/a=24.961000/48920.28n/mm2125n/mm2,满足要求！ 3） 、挠度验算 主梁变形图(mm) max2.67mml/4001200/4003mm,满足要求！ 4） 、扣件抗滑计算 8knr9.77kn12kn 单扣件在扭矩达到 4065nm 且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力 8knr9.77kn12kn 单扣件在扭矩达到 4065nm 且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！ 7、立柱验算 立杆稳定性计算依据建筑施工扣件 式钢管脚手架安 全技术规范 jgj130-2011 剪刀撑设置加强型 立杆顶部步距 hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支 撑点的长度 a(mm) 100 顶部立杆计算长度系数 11.386非顶部立杆计算长度系数 21.755 钢管类型 483.5 立柱截面面积 a(mm2)489 回转半径 i(mm)15.8立柱截面抵抗矩 w(cm3)5.08 抗压强度设计值 f(n/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2100)=2356.2mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.61=210 长细比满足要求！ 1） 、风荷载计算 mw0.921.4klah2/100.921.40.181.21.52/100.06knm 2） 、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式 5.2.5-14，荷载设计值 q1 有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.420.359.51kn/m 2)小梁验算 f10.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.42-0.35/2)/20.40.2kn f20.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.85-0.42-0.35/2) /20.40.2kn q112.49kn/m q20.1kn/m 同上四六计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2100)=2627.163mm 1l01/i2627.163/15.8166.276，查表得，10.256 立柱最大受力 nmaxr1+n 边 1，r2+n 边 2 +mw/lbmax8.21+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.42-0.35/2) /21.2，8.21+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.85-0.42-0.35/2) /21.2+0.06/0.8512.09kn fn/(a)+mw/w12.09103/(0.26489)+0.06106/5080107.43n/mm2f 205n/mm2,满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.8185.774，查表得，20.209 立柱最大受力 nmaxr1+n 边 1，r2+n 边 2 +mw/lbmax8.21+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.42-0.35/2) /21.2，8.21+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.85-0.42-0.35/2) /21.2+0.06/0.8512.33kn fn/(a)+mw/w12.33103/(0.21489)+0.06106/5080131.45n/mm2f 205n/mm2,满足要求！ 8、立柱地基基础计算 地基土类型素填土地基承载力设计值 fak(kpa)140 立柱垫木地基土承载力折减系 数 mf 1垫板底面面积 a(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力 pn/(mfa)12.33/(10.15)82.17kpafak140kpa 满足要求！ 8.2 截面 0.451 的梁安全验算 1、工程属性 新浇混凝土梁名称kl14新浇混凝土梁计算跨度(m)9 混凝土梁截面尺寸(mmmm) 4501000 新浇混凝土结构层高(m)5.5 梁侧楼板厚度(mm)100 2、荷载设计 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架自重标准值 g1k(kn/m2) 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值24 g2k(kn/m3) 梁1.5 钢筋自重标准值 g3k(kn/m3) 板1.1 施工人员及设备荷载标准值 q1k 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 (kn/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值 q2k(kn/m2) 对水平面模板取值2 基本风压 0(kn/m2)0.25 风压高度变化系数 z0.9风荷载标准值 k(kn/m2) 风荷载体型系数 s0.8 非自定义:0.18 3、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(b) 梁跨度方向立柱间距 la(mm)600 梁两侧立柱间距 lb(mm)950 步距 h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距 la(mm)、lb(mm)1200、1200 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475 梁底增加立柱根数0 每跨距内梁底支撑小梁根数4 梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下： 平面图 立面图 4、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(n/mm2)15面板弹性模量 e(n/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： wbh2/6=4501818/624300mm3，ibh3/12=450181818/12218700mm4 q10.9max1.2(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.4q2k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)h) +1.40.7q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1) +1.40.720.4514.79kn/m q1 静0.91.35g1k+(g2k+g3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1 0.4514kn/m q1 活0.91.40.7q2kb0.91.40.720.450.79kn/m q2g1k+(g2k+g3k)hb0.1+(24+1.5)10.4511.52kn/m 1）、抗弯验算 mmax/wmax0.077140.22+0.10.790.22，- 0.107140.22+0.1210.790.22，-0.071140.22-0.1070.790.22 106/243002.31n/mm2f15n/mm2,满足要求！ 2）、挠度验算 max0.632q2l4/(100ei)0.63211.522004/(10010000218700) 0.05mml/400200/4000.5mm,满足要求！ 3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) rmax1.143 q1 静 l+1.223 q1 活 l1.143140.2+1.2230.790.23.39kn 标准值(正常使用极限状态) rmax1.143q2l1.14311.520.22.63kn 5、小梁验算 小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50100 小梁抗弯强度设计值f(n/mm2) 15.44小梁抗剪强度设计值 (n/mm2) 1.78 小梁弹性模量 e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩 w(cm3)83.33 小梁截面惯性矩 i(cm4)416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁 q13.39/0.457.54kn/m 小梁自重 q20.91.35(0.3-0.1)0.20.05kn/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载 f1=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1) +1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.48-0.45/2) /20.2+0.91.350.5(1-0.1)0.20.24kn 梁右侧楼板传递给小梁荷载 f2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1) +1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(0.95-0.48-0.45/2) /20.2+0.91.350.5(1-0.1)0.20.24kn 正常使用极限状态： 面板传递给小梁 q12.63/0.455.85kn/m 小梁自重 q2(0.3-0.1)0.20.04kn/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载 f1=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.48-0.45/2)/20.2+0.5(1- 0.1)0.20.16kn 梁右侧楼板传递给小梁荷载 f2=(0.1+(24+1.1)0.1)(0.95-0.48-0.45/2) /20.2+0.5(1-0.1)0.20.16kn 1）、抗弯验算 小梁弯矩图(knm) mmax/w0.68106/833308.17n/mm2f15.44n/mm2，满足要求！ 2）、抗剪验算 小梁剪力图(kn) vmax1.96kn max3vmax/(2bh0)=31.961000/(250100)0.59n/mm2 1.78n/mm2，满足要求！ 3）、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.2mml/400950/4002.38mm，满足要求！ 4）、支座反力计算 承载能力极限状态 r11.96kn，r21.96kn 正常使用极限状态 r11.5kn，r21.5kn 6、主梁验算 主梁类型钢管主梁材料规格(mm) 483.5 主梁弹性模量 e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205 主梁抗剪强度设计值 (n/mm2) 125主梁截面惯性矩 i(cm4)12.19 主梁截面抵抗矩 w(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知 rmaxr1，r21.96kn，rmaxr1，r21.5kn 1）、抗弯验算 主梁弯矩图一(knm) 主梁弯矩图二(knm) mmax/w0.39106/508077.55n/mm2f205n/mm2，满足要求！ 2）、抗剪验算 主梁剪力图一(kn) 主梁剪力图二(kn) vmax3.36kn max2vmax/a=23.361000/48913.75n/mm2125n/mm2，满足要求！ 3）、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.28mml/400300/4000.75mm，满足要求！ 4）、扣件抗滑计算 r6.62kn8kn 单扣件在扭矩达到 4065nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力 r6.62kn8kn 单扣件在扭矩达到 4065nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 7、立柱验算 立杆稳定性计算依据 建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技 术规范jgj130- 2011 剪刀撑设置加强型 立杆顶部步距 hd(mm)1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支 撑点的长度 a(mm) 100 顶部立杆计算长度系数 11.386非顶部立杆计算长度系数 21.755 钢管类型 483.5 立柱截面面积 a(mm2)489 回转半径 i(mm)15.8立柱截面抵抗矩 w(cm3)5.08 抗压强度设计值 f(n/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2100)=2356.2mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.61=210，长细比满足要求！ 1）、风荷载计算 mw0.921.4klah2/100.921.40.180.61.52/100.03knm 2）、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式 5.2.5-14，荷载设计值 q1 有所不同： a、面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.420.4513.46kn/m b、小梁验算 f10.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.48-0.45/2)/20.20.1kn f20.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (0.95-0.48-0.45/2) /20.20.1kn q16.88kn/m q20.05kn/m 同上四六计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2100)=2627.163mm 1l01/i2627.163/15.8166.276，查表得，10.256 立柱最大受力 nmaxr1+n 边 1，r2+n 边 2 +mw/lbmax5.64+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.48-0.45/2) /21.2，5.64+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(1.2+0.95-0.48-0.45/2) /21.2+0.03/0.959.49kn fn/(a)+mw/w9.49103/(0.26489)+0.03106/508081.21n/mm2f 205n/mm2，满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1151.7551500=2935.237mm 2l02/i2935.237/15.8185.77