特殊桩基设计：桥梁桩基设计与计算.pdf

桥梁桩基设计与计算 串阜 十 第 述 常见桥梁如罔21-1-1所示，桥台和桥墩都由不同形式的承台和桩群组成，视承台底 面在地面还是埋入地下水流冲刷线以下而分为低承台与高承含两种-前者多用于季节性河 流、冲刷深度较小的河流，后者则多用于常年有水，水位较高，冲刷深度大且施工时不易 排水的条件(图21-1-2)0其中，高承台桩基的受力比较复杂。 汇七 l响例 第一节 il 。、 一 卵石矶=500kn jj 。 。 常见桥提形式 桥梁桩基设计需考虑、以下几点: 桥梁桩基所受的作用力多种多样，设汁桩基时应根据具体情况，按实际可能遇到的最 不利组合进行工作。优结构自身承载力计算时.按承载能力极限状态进行.应用作用效应 基本组合租偶然组合进行计算。桩基承载力验算时，摆正常使用极限状态进行.应用作用 效应的短期效应组合，同时考虑作用效应的偶然组合o各分项系数、频遇值系数、准永久 值系数均取为1.0。桩基沉降汁算时.应用作用长期效应组合。 1.拉力的考虑 摩擦桩应根据桩承受作用的情况决定是否允许出现拉力o当桩的轴向力由结构自重、 预加力、士重、士侧压力、俗汽车荷载和人群荷载短期效应组合所引起时，桩不允许受拉p 当桩的轴向力由上述荷载并与其他作用组成的短期效应组合或荷载效应的偶然组合(地震 作用除外)所引起时，则桩允许受拉。 因21-11 . 啕， 编写人:龚维明(东南大学土木学院) 第二节基础构造要求575 a 图21-1-2承台形式 (a)高京台桩基(b)低承台柱基 2.路堤的边载作用 桥台背面的路堤会对桥台产生很大的侧向压力，同时也能在桥基底面不同位置，沿深度产 生增大程度不同的附加应力，从而使软士固结，使基桩受到负摩擦力和弯矩的作用，沉降变大 且沉降不均，随着地层条件的不同，桥台可能向河流方向倾斜或向路堤方向倾斜。 3.浮托力与水流冲刷作用 河床受水流冲刷过深是桥梁出现事故最多的情况，当冲刷深度超过设计预估值时，高 承台下基桩的自由长度变大了，低承台下基桩出现了自由长度，且周围土对基桩的抗力也 受到削弱，所以桩基设计时须考虑河床的冲刷问题。 如果承台埋人局部冲刷线以下，便可计及承台侧面和桩身侧面土的弹性抗力，如承台 底面高出局部冲刷线或地面，则只能计及埋人士中桩的侧面土的弹性抗力c至于水对承台 是否有浮托作用，需根据承台位置、水位标高以及士的渗透特|幸而定o 4.其他 (1)当有流征、其他漂流物或船舶撞击时，承台底面标高应保证桩不受直接撞击 损伤; (2)在同一桩基中，除特殊设计外，不宜同时采用摩擦桩和端承桩，不宜采用直径不 同、材料不同和桩端深度相差过大的桩; (3)当遇有桩为超长桩、现场地质复杂等情况时，应通过静载试验确定单桩承载力。 第二节基础构造要求 桥梁桩基中基桩和承台构造除了满足一般桩基规定外，还需满足以下一些构造要求: 576 第二十一幸桥梁桩基没计与计算 一、桩径的要求 钻孔桩设计直径不在小于o.8m.挖孔桩自径或最小边宽度不宜小于1.2m.钢筋?昆凝 土管桩直径:t采用。.4 -1. 2m.且管壁最小厚度不宜小于80mmo 二、混凝土桩 根据桩基所处环境不同，桩身混凝土强度等级的选择也不同，一般选用c20c35o 预制?昆凝土桩需减少接头数量.接头法兰盘不应突出桩身之外，接头强度不应低于桩 身强度，且在施工过程中保持接头的完整性。 非f员制混凝土桩需按桩身内力大小分段配筋，配筋数量和绑扎方式需按相关规范规定 的原则进行设计晶同时钢筋笼的设置需为施工创造条件。 三、钢桩 根据钢桩类型、穿越土层、桩端持力层性质、桩的尺寸、挤士效应等因素的不同，应 选择合适的桩端形式。 钢桩的防腐应足够重视，腐蚀速度可参照相关规lri确定.防腐措施可选用外表面涂防 腐层、增加腐蚀余量相阴极保护等方法。 四、桩的布置和中距 桩的布置应和基础底面及作用于基础上的作用分布相适应句不同的基础下，桩的布置 各不相同，桩的布置要尽呵能使群桩的形心与长期作用重心在一条垂线上(直桩).这样 可使上部结构对倾覆的抵抗有更好的稳定性和较小的沉降差.吁作用有较大偏心时句应在 弯短较大的一榈1适当多布置一些桩，使群桩有更大的抗弯能力。同时如基底面积许町，宜 将桩排得疏一些.使桩基具有较大的抗弯稳定性。 桩的布置也要顾及沉桩的施士工艺.要使桩正确地下沉在施工平面图所示的位置，或 要求各桩完全在指定垂线上，这都是往往不可能达到的.所以桩基设计时，应考虑桩的位 置略有偏差的情况，尽量不采用单排桩或其他对偏位比较敏感的形式。 群桩根据受力工况喝水流冲刷等因素，可采用对称形、梅花形或环形等布置形式。桩 的中心距根据成桩工艺租桩的类型按表21-2-1确定，边桩外侧与承台边缘的距离应满足 表21-2-2的规定。 桩的最小中心距表21-2-l 脏的类型最小中l.、距最小桩底中l.、距 锤击桩l.sd .3d.软土地基应增大 振动呢桩lsd 4d 摩擦桩 钻孔桩2. sd 2.5d 拉孔植2. sd 2.5d 端承柜2d 扩鹿桩max (l sd. d十1.om) 注l扩盹桩的d为扩底盲径= 2.当端承桩和扩底桩桩端进入稳定岩bfi才.桩之间没有最小中l.，的限制.中l.、距措施要求确定即呵z吁 端承桩和扩底桩桩端没有进入稳定岩石时啕最小中.(.、距分别取2d相max(2. 5d. 2d1. om)。 第二节单桩竖向承载力计算577 桩外侧与承台边缘的最小距寓 桩径(m) 1.0 最小距离(取mm为单位) max (0.5d, 250mm) 五、桩、承台和横系梁的构造 桩径(m) 1.0 裴21-2-2 最小距离(取mm为单位) max (0. 3d, 500mm) 由于承台受力比较复杂，按经验承台厚度宜为桩径的1.0-“ 2.0倍，且不宜小于 1. 5m，混凝土的强度等级不应小于c25，并在承台底部的桩顶布置一层钢筋网。当桩顶 主筋伸人承台连接时，此层钢筋网须全长通过桩顶，并与桩的主筋绑扎在一起，以防止承 台受拉区裂缝开展。横系梁主钢筋应伸人桩内与桩内主筋有一定锚固。 第三节单桩竖向承载力计算 单桩的竖向承载力应通过静载试验确定。当无实测资料或进行初步设计时，可按下述 方法计算承载力容许值，与行业标准和习惯相符。 计算基本假定(1)承台底面以上的荷载假定全部由桩承受，因为从以往工程经验 看，承台底面往往脱空，不能分担荷载，一般不考虑承台底面的作用(2)桥台士压力可 按填土前的原地面起算。对老填土或冲积填土，所谓“原地面“仍指填新士前的地面。当 台前陡坎距离较近时，土压力应按陡坎下地面起算;当采用先填土后施工桥台，且填土质 量有充分保证时，土压力可按填土后的地面起算。 当桩穿过软士和软弱地基士层并达到坚实土层及当桩侧软弱土层上有竖向荷载作用 (如路基填土)时，土层的压缩下沉量将大于桩的坚向位移值(包括桩身压缩和桩端下沉) 时，或当土层中地下水位下降引起地面大面积下沉，而使土层的压缩下沉速度大于桩身的 下沉速度时，均需考虑压缩士层对桩产生向下的负摩阻力的作用。负摩阻力值的计算可根 据有关资料进行估算。在桩基设汁中，亦可采用某些措施(如预制桩表面涂沥青层)来降 低或消除负摩阻力。 一、摩擦桩单桩轴向受压承载力容许值计算 1.钻(挖)孔灌注桩的承载力容许值 tra=ue十a品 qr = mo fao +是2y2 (h -3) (21-3-1) (21-3-2) 式中raj一一单桩轴向受压承载力容许值(kn)，桩身自重标准值与置换土重标准值 (当桩重计人浮力时，置换土重也计人浮力)的差值作为荷载考虑; u 桩身周长(m); ap -桩端截面面积(m勺，对于扩底桩，取扩底截面面积; 一土的层数; li -承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度(m)，扩孔部分不汁; 578 第二十一幸桥梁桩基设计与计算 qd!.一-与1，对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值(kpa) .宜采用单桩摩阻力试 验确定，写无试验条件时按表21-3-1应用z qr一一桩端处土的承载力容许值(kpa)，当恃力层为砂土、碎石土时句若计算 值超过下列值，宜按下列值采用:粉砂1000kpa;细砂1150kpa;中砂、 粗砂、砾砂1450kpa;碎石士2750kpa; faj一一桩端处士的承载力基本容许值ckpa).按表21-3-2表21-3-8确定: 靠性土 粉土 h一桩端的埋置深度(m).对于有冲刷的桩基.埋深由一般冲刷线起算:对 无冲刷的桩基.埋深由天然地面线或实际开挖后的地面线起算h的汁算 值不大于40m，当大于40m时，按40m计算: 是2一一容许承载力随深度的修正系数.根据桩端处恃力层士类按表2-3-9 选用z y2一一桩端以上各士层的加权平均重度(kn/m 3 ).若持力层在水位以下且不透 水时，不论桩端以上土层的透水性如何，一律取饱和重度;当持力层透 71120.-30 软塑o.753000 3000-2000 2000- 1500 较软岩3000- l500 1500-1000 1000-800 软岩1200-1000 1000-800 800- 500 极软岩500-400 400-300 300-200 一一 第二节羊桂竖向承载力计算579 碎石土地基承载力基本窑许值!aoj 士1名oj ckpa二-密实一程度密实中密 !f 石 1200 1000 1000650 碎有1000-800 800550 回砾800600 600“-400 角砾700500 500-400 注1.由硬质岩组成，填充砂土者取高值f由软质岩组成，填充教士者取低值; 2.半胶结的碎石土，可按密实的同类土的1aoj值提高10%“-30%; 3.松散的碎石土在天然河床中很少遇见，需特别注意鉴定; 4.漂石、块石的1.oj值，可参照卵石、碎石适当提高。 砂土地基承载力基本窑许值!aoj 土名 比二芝芝 密实中密 砾砂、粗rt、 中砂 水 上 细 在j、 水下300 210 j./c 上300 210 粉 在 水下200 110 粉土地基承载力基本容许值!aoj 二卫ef飞pa飞飞二达 10 15 20 25 o. 5 400 380 355 0.6 300 290 280 270 o. 7 250 235 225 215 0.8 200 190 180 170 o. 9 160 150 145 140 老黯土地基承载力基本窑许值!aoj eh (岛1pa) faoj ckpa) 稍密 650500 550400 400“-300 400“-300 稍密 190 190 90 30 205 165 130 注:当老甜土瓦25 透水性士0.70 o. 70o. 85 0.85 不透水性土o. 65 o. 6s0. 72 o. 72 住为柱瑞土层厚度。 第二节羊桩竖向承载力计算581 清底系数f均值表21-3-11 t/d o. 3o. 1 mo o. 71. 0 注1.t, d为桩端沉渣厚度和桩的直径4 2. dl. 5m时t豆300mm;d 1. 5m时t500mm.且0.1 il主o.75 3045 o. 75 1.关0.545-60 粉、细砂中密 甜性土 o.5h二三0.25密实 6075 o.25h二三o 7585 中密 olt 85-95 中盼 密实 稍密20-35 粉土中密 3565 中密 租砂 密实65-80 密实 在z丧中土的掖性指数h.系提76g平衡锥测定的数值。 土类 靠性土 沉桩桩端处土的最载力标准值q血 状态 h注1 lh注o.65 o. 6sh“0. 35 0.35h 桩端承载力标准值qrk(kpa) 1000 1600 2200 3000 表21-3-12 摩阻力标准值 q,k (kpa) 20-35 3565 6580 5575 7590 70-90 90 105 表21-3-13 第二节单桩竖向承载力计算583 土类状 巳户，、桩端承载力标准值qrk.主c d 4专注1 中密1700 2000 粉士 密实2500 3000 中密2500 3000 粉7i 密实5000 6000 中密3000 3500 细、 密实5500 6500 中密3500 4000 中、租砂 密实6000 7000 中密1000 4500 圆砾石 密实7000 8000 注z表中hc为桩端进人持力层的深度(不包括桩靴);d为桩的直径或边长。 系数曲、r僵 二二 0.8;?-d o. 6 0.7 o. 9 2. 0关d0.80.6 o. 7 0.9 d2.0 o. 5 o. 6 o. 7 (2)静力触探法 当采用静力触探试验测定时，沉桩承载力容许值计算中的qik和qrk取为: qk =qi qrk = r可r 续表 注4 d 2300 3500 3500 7000 4000 7500 4500 8000 5000 9000 裴21-3-14 1.1 1.0 o. 9 (21-3-4) 式中qi一-桩侧第i层土的静力触探测得的局部侧摩阻力的平均值(kpa)，当可i小于 5kpa时，采用5凹的 可r一一桩端(不包括桩靴)标高以上和以下各4d(d为桩的直径或边长)范围内静 力触探端阻的平均值(kpa)0若桩端标高以上4d活围内端阻的平均值大于 桩端标高以下4d的端阻平均值时，则可rk取桩端以下4d范围内端阻的平 均值; 、卢r一一分别为侧摩阻和端阻的综合修正系数，其值按下面判别标准选用相应的计算 公式。 当士层的可r大于2000kpa，且可jqr小于或等于0.014日才: i = 5.067句i)-0.45 卢!r= 3.975 (奇r).25 584 第二十一章桥梁桩基设计与计算 如不满足上述卒租/虱条件时: , = 10. 045 cq，)川e r = 12. 064 (斗r) -0. 35 上列综合修正系数计算公式不适合城市杂填土条件下的短桩;综合修正系数用于黄土 地区时，应做试桩校核。 二、支承在基岩上或嵌入基岩桩单桩轴向受压承载力容许值计算 叫:(iakuzqrhzfuj吨l，qlk ( 21 -3 -5 ) 式中rj一一单桩轴向受压承载力容许值(kn).桩身自重标准值与置换土重标准值 (当桩重计人浮力时.置换土重也计人浮力)的差值作为荷载考虑; c)一一根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的端阻发挥系数，按表21-3- 15采用z ap一桩端截面面积(m勺，对于扩底桩，取扩底截面面积z frk一岩石饱和单轴抗压强度标准值(kpa).结土质岩取天然温度单轴抗压 强度标准值，当frk小于2mpa时按摩擦桩计算; (2，一一根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的第i层岩层的侧阻发挥系 m-一岩层的层数，不包括强风化层和全风化层; 一覆盖层土的侧阻力发挥系数，根据桩端frk确定:当2mpa运frk 30mpa时.s8 =0.2; l, -各士层的厚度(m); q，k一一桩侧第i层土的倒ij阻力标准值(kpa).宜采用单桩摩阻力试验值，当元 试验条件时.对于钻(控)孔桩按表21-3-1选用，对于沉桩按表21-3-4 选用; n一一土层的层数，强风化和全风化岩层楼土层考虑。 系数cl、c2值表21-3-15 量石层情况 完整、较完整 较破碎 腋碎、极破碎 (1 c2 m-川-m 0.05 0.04 0.03 植1.当人岩深度小于等于0.5m时.(1采用表歹u数值的o.75倍.(2 =0; 2.对于钻孔桩.系数(、c2值班降低20%采用z 桩端沉渣厚度t应满足以下要求dl.5m时t50mm; d l. 5m时tjoomm; 3.对于中风化层作为持力层的情况，町、c2应分别乘以o.75的折减系数。 式(21-3-5)与传统公式不一样，传统公式只考虑桩端承载力，不考虑上覆土层对桩 第三节羊桩竖向承载力汁算585 承载力的贡献，而实测资料表明上覆士层的侧摩阻力可以发挥。随着上覆土层的性质和厚 度的不同，嵌入基岩性质和深度的不同，以及桩端沉渣厚度不间，桩侧阻力、端阻力的发 挥比例也不同。总的说来，上覆土层的侧阻力由覆盖层士的侧阻力发挥系数乙调整， 根据岩石饱和单轴抗压强度标准值选取，岩石饱和单轴抗压强度标准值越大，相应 越小。 实际工程中，有大量桩选择中风化层作为持力层，由于中风化层的特殊性，为安全起 见，需按表21-3-15注进行折减。如果桩端在强风化层中，其极限承载力参数标准值可根 据岩体的风化程度按砂土、碎石类土取值，按摩擦桩计算。 在河床岩层有冲刷时，基桩应嵌入基岩中，若frk注2mpa，嵌入深度除满足上述承载 力要求外，还应满足下列公式要求。 (1)圆形桩 h=)。品ifrkd (21-3-6) (2)矩形桩 h = ./ _h 勾0.0833卢/frkb (21-3-7) 式中h一一桩嵌人基岩中(不汁强风化层和全风化层)的有效深度(m)，不应小 mh frk一岩石饱和单轴抗压强度标准值 准值; 一一系数，= o. 5,-, 1. 0，根据岩层侧面构造而定，节理发育的取小值;节理不 发育的取大值; d一一桩身直径(m); b一垂直于弯矩作用平面桩的边长(m)。 式(21-3-6)和式(21-3一7)在推导时作了以下假定:桩在嵌固深度h范围内的应 力图形，假定按两个相等三角形变化(图21-3-1b); 桩侧压力的分布，国形时假定最大 压力户町等于平均压应力户的1.27倍，方形时假定最h r飞!p 大压力町等于平均压应力户(图21-3-1c);水平力 h和桩端摩阻力对桩的影响忽略不计。 实际上，在钻孔过程中，钻孔底面还有承受挠曲弯也 矩，式(21-3-6)和式(21-3-7)也未计及其影响，但 实测资料表明，按式(21-3-6)和式(21-3-7)的计算 值是偏于安全的。 支承在基岩上或嵌入基岩内桩的受压承载力容许值 计算算例: 安阳地区通化大桥sz2号采用钻孔灌注桩试桩，桩 径为1m，桩长60.5m，桩身棍凝土强度等级c40，地 质情况为:淤泥质土，埋深o一39.7m;粉质蒙古 。 同 (0) 图21-3-1 p 俨鸣 、h t: s (b) 电 h叫 毒 忏| 压力分布图 586 第二十一幸桥梁桩基设计与计算 土.埋深一39.7，.-50. 6m;全、强风化基岩句中风化凝灰岩。桩嵌岩持力层为中风化 凝灰岩.岩层较完整，深度1.5m句岩石饱和单轴抗压强度标准值10mpao 采用公式(21-3-5)计算，参数取值如下: cl为清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的端阻发挥系数，查表21-3-15取40.75x 0.6=0.454 cz，为根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的第i层岩层的侧阻发挥系数，查表 21-3-15取40.75x 0.6=0.4540 h，为桩嵌入各岩层部分的厚度(n取1.5m.不包括强风化层和全风化层。 frk为岩石饱和单轴抗压强度标准值取10mpa.茹土质岩取天然温度单轴抗压强度标 准值，当fj、子2mpab才按摩擦桩计算。 仁为覆盖层土的侧阻力发挥系数.由于2mpafrk= 10mpa于时 (21-4-6) a = l。十d十2ltana (21-4-7) b = bo十d十2ltana 一 (21-4-8) 户、户i11x一一桩端平面处的平均压应力、最大压应力(kpa); y一一承台底面包括桩的重力在内至桩端平面土的平均重度(kn/m 3 ); -桩的深度(m)见图21-4-1; y一一承台底面以上土的重度(kn/m 3 ); l一一承台长度(m); b 承台宽度(m); n一一作用于承台底面合力的竖向分力ckn); a一一假想的实体基础在桩端平面处的计算面军rz a、t一假想的实体基础在桩端平面处的计算宽度和长度(m); lo-一一外围桩中，二围成矩形轮廓的长度(m) w一假想的实体基础在桩端平面处的截面抵抗矩(m); 式中 ot; t-tt寸寸u 巳甲:tj te!寸寸ij jl+-+: -1 (c) (b) 图21-4-1桩群作为整体基础计算示意图 ()低桩承台(b)低桩承台(c)高桩承台 (a) 咽， 4、 4! 阱粱桩基设计与叶算 f一作用于承台底面合力的坚向分力对桩端平面处计算面积重企轴的 偏心细(m); r-一基桩所穿过土层的平均士内摩擦角: rpj i1、伊2l2、rp.，l，/-各层土的内摩擦角与相应土层厚度的乘积; faj一一修正后桩端平面处土的承载力容许值(kpa).见后说明; yr一一抗力系数，见后说明。 第二十一幸590 二、修正后的地基承载力容许值计算 修正后的地基承载力容许值fj按式(21-4町9)确定。当基础位于水中不透jj(地层 上时faj按乎均常水位至一般冲刷线的水深每米再增大10kpa。 (21-4-9) faj一一修正后的地基承载力容许值ckpa); b一一基础底面的最小边宽，当b4时.取h=4b; 走l、走 yz-一基底以上土层的加权平均重度ckn/m勺，换算时若持力层在水面以下， 且不远水时，不论基底以上土的透水性质如何，一律取饱和重度;当透 水时水中部分土层则应取浮重度。 当b10m时， faj = faoj十是iyl (b -2) +yz ch-3) 式中 表2-4-1 土类带性土扮土砂土碎石士 一殷勤土1新近4乐砂、租砂 碎石、圆砾 柑俗、 细砂中砂卵石 者章占 旺积 角砾 系 性士lt.二三11. 数 甜土中密密实中密密实中密密实中密密实 中密密实中密密实 0.5 o. 5 走1o o o o o l.0 l.2 1.5 2.0 2.0 3.0 3.0 4.0 3.0 4. 0 3.0 4.0 k2 2.5 1.5 2.5 1.0 1.5 2.0 2.5 4.0 5. 5 5.0 6.0 6.0 lo.o 地基土承载力宽度、深度修正系数 注1.对于硝密租松散状态的砂、碎石土.是i、b值可采用表列中密值的50%: 2.强风化租金风化的岩否.可参照所风化成的相应士类取值:真他状态下的岩否不修正。 三、群桩沉降验算 当桩基为端承桩或桩端平面内桩的中距大于桩径(或边长)的6倍时，桩基的总沉降 量可取单桩的沉降量。在其他情况下，按墩台基础计算群桩的沉降量，并应计人桩身压缩 量(图21-4-2租表21-4-2、表21-4-3)。 第四节群桩整体验算591 天然地面标高 s f斗 “l 叮 图21-4-2基底沉降计算分层示意图 沉降计算经验系数机 基底飞附飞加飞压应飞 po二三fal) 1. 4 l.3 l.0 o. 4 poo. 75 j ad l.i 1.0 o. 7 0.4 注1.麦中fauj为地基展载力墓本容i午值z 2.表中e“为沉降计算范围内压缩模量的当量值.应按下列公式叶算: 1: l a, - 2主 式中a 第i层士的附加压应力系数沿土层厚度的职分植。 矩形面积上均布荷载作用下中点平均附加压应力系数 x l.o 1.2 1.4 1.6 1.8 2. 0 2.4 2.8 3.2 3.6 0.0 1. 000 1. 000 l. 000 1.000 1. 000 l. 000 1. 000 l. 000 l. 000 1. 000 0.1 0.997 0.998 0.998 o. 998 o. 998 0.998 0.998 o. 998 o. 998 0.998 0.2 o. 987 0.990 0.991 0.992 0.992 o. 992 o. 993 0.993 o. 993 0.993 0.3 0.967 0.973 。.976o. 978 0.979 o. 979 o. 980 o. 980 0.981 0.981 0.4 0.936 0.947 0.953 o. 956 o. 958 o. 965 0.961 o. 962 o. 962 o. 963 0.5 0.900 0.915 o. 924 o. 929 o. 933 o. 935 o. 937 o. 939 o. 939 o. 940 o. 6 0.858 0.878 0.890 o. 898 o. 903 o. 906 0.910 o. 912 o. 913 0.914 o. 7 0.816 0.840 o. 855 o. 865 0.871 o. 876 0.881 0.884 0.885 0.886 0.8 o. 775 o. 801 0.819 o. 831 0.839 o. 844 0.851 o. 855 o. 9 o. 735 0.764 o. 784 o. 797 0.806 0.813 o. 821 o. 826 o. 829 i o. 830 4.0 l.ooo 0.998 o. 993 0.981 o. 963 0.940 o. 914 0.887 0.859 o. 831 表21-4-2 o. 2 o. 2 表21-4-3 5.0 二三10.0 l. 000 1.000 o. 998 0.998 0.993 0.993 .981 o. 981 0.963 o. 963 0.940 o. 940 0.915 0.915 0.887 0.888 0.860 0.860 0.830 o. 836 , 111i! 桥梁桩基设计与计算 第二十一章592 续表 x .0 1.2 1.4 l.6 1.8 2.0 2.4 2.8 4.0 5.0 二三10.0 1.0 o. 698 0.728 o. 749 o. 764 0.775 0.7813 o. 792 o. 798 0.801 0.803 o. 804 o. 806 o. 807 1. 1 o. 663 0.694 o. 717 o. 733 o. 744 o. 753 o. 764 o. 771 0.775 0.777 0.779 o. 780 o. 782 1.2 o. 631 o. 663 o. 686 o. 703 o. 715 0.725 o. 737 o. 74 0.749 o. 752 o. 75 o. 756 o. 758 1.3 0.601 0.633 o. 657 0.674 0.688 0.698 o. 711 0.719 o. 725 o. 728 o. 730 o. 733 o. 735 1.4 o. 573 0.605 0.629 0.648 0.661 o. 672 o. 687 0.696 o. 701 0.705 o. 708 0.711 o. 714 1.5 o. 548 0.580 o. 604 o. 622 o. 637 o. 648 o. 664 0.673 o. 679 0.683 o. 686 o. 690 o. 693 1.6 0.524 0.556 o. 580 0.599 0.613 o. 625 0.641 o. 651 o. 658 o. 663 o. 666 o. 670 o. 675 l 7 o. 502 o. 533 o. 558 o. 577 0.591 o. 603 o. 620 0.631 0.638 0.643 o. 646 0.651 o. 656 1.8 0.482 0.513 o. 537 。.5560.571 o. 588 o. 600 0.611 0.619 0.62 0.629 o. 633 o. 638 1.9 o. 463 0.493 o. 5j 7 0.536 0.551 o. 563 0.581 o. 593 0.601 o. 606 0.610 0.616 o. 622 2.0 0.446 0.475 o. 499 o. 518 o. 533 o. 545 o. 563 0.575 o. 584 0.590 0.594 o. 600 o. 606 2.1 0.429 0.459 0.515 o. 528 o. 546 0.559 0.567 0.574 o. 578 o. 585 0.59 2.2 0.4j4 0.443 o. 466 i o. 484 0.499 0.5 1 o. 530 0.543 o. 552 0.558 o. 563 o. 570 0.577 2.3 o. 400 0.428 o. 451 0.469 0.484 0.496 o. 515 o. 528 0.537 0.544 o. 548 o. 554 o. 564 2. 4 o. 387 0.414 o. 436 o. 454 o. 469 0.481 o. 500 0.513 o. 523 0.530 . 535 o. 543 0.551 2. 5 0.374 o.tfoj 0.423 0.441 0.455 o. 468 0.486 0.500 0.509 0.516 o. 522 o. 530 o. 539 2. 6 o. 362 0.487 o. 196 o. 504 o. 509 0.518 0.528 2.7 0.351 2.8 0.341 2. 9 o. 331 3.0 0.322 0.346 0.366 o. 383 0.397 0.409 0.429 o. 441 0.451 0.459 o. 465 0.474 0.487 3.1 0.313 0.337 0.357 0.373 o. 387 o. 398 o. 4j 7 o. 430 0.11门0.448 0.454 o. 464 0.477 3.2 0.305 0.328 o. 348 o. 364 0.377 o. 389 o. 407 0.420 o.nl 0.439 0.445 o. 455 0.468 3.3 o. 297 0.320 0.339 o. 355 0.368 o. 379 o. 397 0.411 o. 421 o. 429 0.436 0.446 0.460 3.4 o. 289 0.312 o. 331 o. 346 o. 359 0.371 q. 388 0.402 0.412 0.420 o. 427 0.437 0.452 3.5 o. 282 0.304 0.323 o. 338 0.351 o. 362 o. 380 o. 393 0.403 0.4l2 0.418 0.429 o. 444 3. 6 0.276 0.297 0.315 0.330 o. 343 o. 354 0.372 o. 385 o. 395 0.403 0.410 0.421 0.436 3. 7 o. 269 0.290 0.308 0.323 0.335 o. 346 o. 364 o. 377 0.387 0.395 0.402 0.4l3 o. 429 3.8 0.263 0.284 0.301 0.316 o. 328 o. 339 o. 356 o. 369 o. 379 0.388 o. 394 0.405 0.422 3.9 0.257 0.277 0.294 o. 309 o. 321 o. 332 o. 349 0.362 o. 372 0.380 0.387 o. 398 0.415 4.0 0.251 0.271 0.288 0.302 0.311 o. 325 o. 342 o. 355 0.365 0.373 o. 379 o. 391 0.408 4.1 0.246 0.265 0.282 0.296 0.308 0.318 o. 335 0.348 0.358 0.366 o. 372 0.384 0.402 4. 2 0.241 0.260 0.276 0.290 0.302 0.312 o. 328 0.341 o. 352 o. 359 o. 366 0.377 o. 396 4. 3 0.236 0.255 o. 270 0.284 o. 296 o. 306 o. 322 0.335 o. 345 0.353 o. 359 0.371 o. 390 4.4 0.231 0.250 0.265 o. 278 0.290 o. 300 0.316 o. 329 o. 339 0.347 o. 353 o. 365 o. 384 4.5 0.22, 1).245 o. 260 0.273 0.285 o. 29 0.310 o. 323 o. 333 0.34j 0.347 o. 359 o. 378 4. 6 0.222 o. 240 o. 255 0.268 o. 279 o. 289 o. 305 0.317 o. 327 0.335 0.34 j o. 353 0.373 4. 7 o. 218 o. 235 0.250 o. 263 o. 27 0.284 0.299 0.3l2 o. 321 o. 329 o. 336 0.347 0.367 4. 8 0.214 0.23 o. 245 0.258 0.269 o. 279 o. 294 o. 306 0.316 0.324 o. 330 0.342 o. 362 4. 9 0.20 0.227 0.241 0.253 0.265 0.274 0.289 i 0.301 0.325 0.337 o. 357 5.0 0.206 0.223 o. 237 0.249 0.260 o. 269 o. 284 i o. 296 0.306 i 0.313 0.320