脚手架方案21.doc

永大颐和园14#楼工程 脚手架工程施工案济南市永大颐和园14#楼工程脚手架工程施工方案工程名称：济南市永大颐和园14#楼施工单位：山东天齐集团济南分公司 编 制 人： 日 期： 目 录一、编制依据.1二、工程概况.1三、外脚手架搭设方式的选择.1四、脚手架的基本搭设方式.2五、悬挑脚手架的验算.3六、落地式脚手架的验算.3七、卸料平台.18八、上人斜道设计.25九、 施工准备.26十、脚手架的施工.27十一、质量要求及注意事项.28十二、安全技术措施.29十三、悬挑脚手架挑梁平面图.31十四、悬挑脚手架立杆平面布置图.32山东天齐集团 32 用品质打造中国建筑行业第一品牌一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (jgj130-2001)2、建筑结构荷载规范（gb50009-2001）3、建筑施工高处作业安全技术规范 （jgj80-91）4、 永大颐和园14#楼工程施工图5、建筑施工手册第四版（缩印本）6、 采用实用五金手册7、 本工程施工组织设8、建筑施工现场管理标准dbj14-033-2005。本工程采用pkpm施工安全设施计算软件进行计算。二、工程概况永大颐和园14#楼位于历城区港沟镇潘庄村、韩仓河以东，建筑面积17725平方米，框剪结构，十八层 ，层高2.8米， 计划工程开工时间为2007年8月10日，计划竣工时间为2008年8月10日。三、外脚手架搭设方式的选择 本工程因设有两层地下室，为不影响基础外墙防水、基础回填土及其他分项工程施工，决定采用悬挑脚手架和落地式脚手架相结合的方案。双排脚手架。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（以下简称规范）中要求：脚手架搭设高度hs 不宜超过50 米，超过50米的脚手架可采用分段悬挑等措施，选用悬挑双排脚手架，每次悬挑高度不超过25米。本工程外脚手架采用二层以上悬挑双排脚手架，二层以下采用落地式双排脚手架。第一次悬挑：+2.73m（一层顶）至+27.93（十层顶），搭设高度25.2m。第二次悬挑：+27.93（十层顶）至+50.4（屋面顶），搭设高度为22.47m。四、脚手架的基本搭设方式1、悬挑脚手架：从第一层顶板开始设悬挑梁，悬挑梁采用16号工字钢，长度为3m，外挑1450mm，间距1.5m左右(视每个面的长度而有所变化，详见图纸)。在楼板预留两道18固定环，以备固定工字钢，悬挑工字钢和楼面上的18园套环相焊接。悬挑端点上焊20钢吊环，用以斜拉钢丝绳。斜拉用的钢丝绳采用619，直径为16毫米，间距同立杆纵距1500mm。六层为一挑排架，即为12步架，高度为21.6米。脚手架上操作层为三步架，非操作层为九步架。2、脚手架搭设尺寸为：立杆横距lb=1.50m，立杆纵距1.05m，立杆步距h=1.5m，脚手架内立杆距外墙表面0.3m。立杆纵距应以la=1.5m为基本值，结合本立杆所在平面的纵向尺寸，进行调整确定，但不得超过1.8m。3、连墙件与建筑物的连接：采用双扣件刚性连接，连墙件采用二步二跨，菱形布置；连墙件竖向间距3.6米，水平间距3.0米。连墙件的连墙杆同脚手架；连墙杆与脚手架的连接、连墙杆与建筑物的连接(各连接点采用双扣件连接)采用双扣件连接。4、脚手架采用.0钢管搭设，铺三层冲压木脚手板。5、剪刀撑应取5根立杆，斜杆与地面夹角为450600，剪力撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横相扣紧外，在其中间应增加24个扣结点。五、落地式脚手架的计算本工程落地式脚手架搭设从室外地坪（建筑标高为-5.400m）至一层顶（建筑标高为2.730m），搭设高度8.13米。立杆纵距1.5m，横距1.05m（平铺三排竹串脚手板，每块竹串脚手板宽250mm，长2500mm），步距1.5m，脚手架限高取9m。六、悬挑脚手架的验算：计算参数：在主楼外檐搭设作为结构施工的悬挑脚手架，其立杆间距为10501500，步距为1500，搭设高度为25.2米，外挑底支撑采用1根i16的工字钢，挑支撑间距为1500，挑支座采用预埋在楼板砼内的18钢筋套钩固定。具体构造尺寸如下图所示： 1、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1）均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m 脚手板的荷载标准值 p2=0.3501.500/2=0.262kn/m 活荷载标准值 q=3.0001.500/2=2.250kn/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.262+1.42.250=3.511kn/m 小横杆计算简图2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: m=3.5111.0502/8=0.484kn.m =0.484106/4491.0=107.742n/mm2 小横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3）挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如: 荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kn/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度 v=5.02.5511050.04/(3842.06105107780.0)=1.818mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 2、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1）荷载值计算 小横杆的自重标准值 p1=0.0381.050=0.040kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.3501.0501.500/2=0.276kn 活荷载标准值 q=3.0001.0501.500/2=2.362kn 荷载的计算值 p=(1.20.040+1.20.276+1.42.362)/2=1.843kn 大横杆计算简图 2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=0.08(1.20.038)1.5002+0.1501.8431.500=0.423kn.m =0.423106/4491.0=94.197n/mm2 大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 3）挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000) =0.06mm 集中荷载标准值p=0.040+0.276+2.362=2.678kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v1=1.1462678.4451500.003/(1002.060105107780.000) =4.67mm 最大挠度和 v=v1+v2=4.725mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 3、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1）荷载值计算 横杆的自重标准值 p1=0.0381.500=0.058kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.3501.0501.500/2=0.276kn 活荷载标准值 q=3.0001.0501.500/2=2.362kn 荷载的计算 r=1.20.058+1.20.276+1.42.362=3.707kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn； 双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn； 4、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0.1394 ng1 = 0.13925.200=3.513kn 2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 ng2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.417kn 3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.1501.5004/2=0.450kn 4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.50025.200=0.189kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.569kn。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq = 3.00021.5001.050/2=4.725kn 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：w0 = 0.450 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：uz = 1.670 us 风荷载体型系数：us = 0.780 经计算得到，风荷载标准值wk = 0.70.4501.6700.780 = 0.410kn/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.851.4nq 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.851.4wklah2/10 其中 wk 风荷载基本风压标准值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 5、立杆的稳定性计算: 1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=13.30kn； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果 查表得到0.27； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； a 立杆净截面面积，a=4.24cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.49cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 = 116.96 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=12.31kn； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.27； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 a 立杆净截面面积，a=4.24cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩)，w=4.49cm3； mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw = 0.165kn.m； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；经计算得到 = 144.93 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 nl = 12.755kn大于扣件的抗滑力8.0kn，为满足抗滑的要求，采用双扣件。 连墙件扣件连接示意图 7、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm， 水平支撑梁的截面惯性矩i = 1130.00cm4，截面抵抗矩w = 141.00cm3，截面积a = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 p=1.25.57+1.44.73=13.30kn 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kn/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 r1=14.745kn,r2=13.456kn,r3=-0.866kn 最大弯矩 mmax=2.079kn.m抗弯计算强度 f=m/1.05w+n/a=2.079106/(1.05141000.0)+7.9401000/2610.0=17.085n/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 8、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值用b查表得到其值为0.918 经过计算得到强度 =2.08106/(0.918141000.00)=16.07n/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!9、拉杆的受力计算: 水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 rci=ruisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 ru1=16.747kn 10、拉杆的强度计算: 拉绳或拉杆的轴力ru我们均取最大值进行计算，为ru=16.747kn 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00016.747/0.850=157.614kn。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550mpa，直径18.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力n，为 n=ru=16.747kn 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50n/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 d=167474/(3.1416502)1/2=15mm 11、锚固段与楼板连接的计算: 1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力r=13.456kn 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=134564/(3.1416502)1/2=14mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 n 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 13.46kn； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5n/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于13455.51/(3.1416201.5)=142.8mm。 3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 n 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 13.46kn； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59n/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kn楼板混凝土局部承压计算满足要求!12、索具螺旋扣抗拉强度验算索具螺旋扣受到的拉力为钢丝绳的拉力，考虑到动荷载系数： f=1.5 16.747kn=25.12kn据此查实用五金实用手册选用00型，螺栓扣号码为3.0 七、卸料平台 1、采用型钢斜拉式上料平台搭设 采用型钢斜拉式上料平台，其长度为6米，宽度为2.7米，上料台由槽钢、角钢、钢筋栏杆及木板组成，具体做法如下。 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度3.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.70m。次梁采用16a号槽钢u口水平，主梁采用16a号槽钢u口水平，次梁间距1.50m。选择619+1钢丝绳，直径18.0mm;吊环采用20mm一级钢筋。 容许承载力均布荷载2.00kn/m2，最大堆放材料荷载10.00kn。 2、型钢斜拉式上料平台设计 1）次梁的计算 次梁选择16a号槽钢u口水平槽钢，间距1.50m，其截面特性为 面积a=21.95cm2,惯性距ix=866.20cm4,转动惯量wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm 截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm （1）荷载计算 面板自重标准值：标准值为0.30kn/m2； q1 = 0.301.50=0.45kn/m 最大容许均布荷载为2.00kn/m2； q2 = 2.001.50=3.00kn/m 槽钢自重荷载 q3=0.17kn/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(q1+q2+q3) = 1.2(0.45+3.00+0.17) = 4.34kn/m 经计算得到，活荷载计算值 p = 1.410.00=14.00kn （2）内力计算 内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩m的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 m = 4.342.702/8+14.002.70/4=13.41kn.m （3）抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 经过计算得到强度=13.41106/(1.05108300.00)=117.90n/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! (4)整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(2700.0160.0235.0)=0.83 b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值用b查表得到其值为0.721 经过计算得到强度 =13.41106/(0.721108300.00)=171.81n/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! 2)主梁的计算 卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16a号槽钢u口水平槽钢，其截面特性为 面积a=21.95cm2,惯性距ix=866.20cm4,转动惯量wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm(1)荷载计算 栏杆自重标准值：标准值为0.15kn/m q1 = 0.15kn/m 槽钢自重荷载 q2=0.17kn/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.15+0.17) = 0.38kn/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 p1=(1.2(0.30+2.00)0.752.70/2+1.20.172.70/2)=3.07kn p2=(1.2(0.30+2.00)1.502.70/2+1.20.172.70/2)+14.00/2=12.86kn p3=(1.2(0.30+2.00)0.752.70/2+1.20.172.70/2)=3.07kn (2)内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载p和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kn) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kn.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 r1=10.793kn,r2=9.354kn 支座反力 ra=9.354kn 最大弯矩 mmax=8.998kn.m (3)抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 经过计算得到强度 =8.998106/1.05/108300.0+11.1931000/2195.0=84.227n/mm2 主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求! (4)整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(3000.0160.0235.0)=0.75 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2003)附录b其值用b查表得到其值为0.688 经过计算得到强度 =9.00106/(0.688108300.00)=120.68n/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求!3)钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 rci=ruisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 ru1=15.549kn 4)钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算，为 ru=15.549kn 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)；计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00015.549/0.850=146.339kn。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400mpa，直径18.0mm。 5)钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力为 n=ru=15.549kn 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/mm2；所需要的吊环最小直径 d=155494/(3.1416502)1/2=15mm。3、设计说明：1）所有型钢、钢丝绳以及卡具必须有合格证和试验报告。2）严格按照建筑要求进行焊接。3）砼中埋设吊环必须钢筋下端与墙、梁内主筋钩挂，下端要设弯钩与主筋紧挂。4）钢丝绳必须受力均匀，并用卡具拧紧，其固定方式必须符合国家脚手架施工验收规范。5）平台均匀布荷载不得大于计算书中数值。八、上人斜道设计 上人斜道的宽度为1.2 m，坡道为1：3（高：长），斜道拐弯平台面积为9m2，宽度为1.5m。斜道两侧及拐弯平台外围，设置1.2m的防护栏杆及高 180mm的挡脚板，上人斜道的脚手架板上钉防滑木条，其厚度为30mm，间距为250mm。斜道使用钢管搭设，主要杆件有立杆、大横杆、小横杆、斜撑杆、剪刀撑等。立杆纵距为1.5m，埋入地下500mm，大横杆间距为0.6m。并加强脚手架连接墙杆的设置。斜道脚手架板应铺平、铺牢。九、施工准备 1、材料准备在进行地下室结构施工时，开始准备外脚手架的材料，挑选合格的钢管、扣件，并对油漆剥落的钢管补刷油漆。外脚手架钢管采用单独颜色，以免与其他钢管混淆。同时根据施工方案配备立杆、大横杆、小横杆及剪刀撑的长度搭配。在外架搭设前准备好质量符合要求的竹笆、安全网等防护材料。地下室顶板施工完成后。立即进行搭设外架部分的清理，并根据施工方案的尺寸弹出外脚手架的尺寸线。2、脚手架材料选择和质量规定结合本工程的特点以及钢管刚度好，强度高的优点，本工程外脚手架均采用扣件式钢管脚手架，在选材方面需遵循以下原则。1）钢管选用483.0的焊接钢管，材质选用力学性能适中的q235钢。用于立杆、大横杆、剪力撑和斜杆的钢管长度为46米，这样的长度一般重25kg以内，便于工作操作，用于小横杆的钢管长度为1.2m-1.5m，以适应脚手架宽度的调整需要。2）钢管禁止使用有明显变型、裂纹和严重锈蚀的钢管，应内外涂刷防锈漆，并保持完好。3）应使用与钢管直径相配合的，符合我国现行标准的可锻铸扣件，严禁使用加工不合格，锈蚀和有裂纹的扣件。4） 脚手板采用40mm厚木制脚手板。长34m，自重不超过0.3kn，且表面应具防滑防积水构造。十、脚手架的施工1、搭设程序：基层（顶板）清理弹线固定悬挑槽钢立杆定位摆放扫地杆竖立杆与扫地杆扣紧装扫地小横杆与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步横杆扣紧安第三、第四步大横杆和小横杆安装二层与柱拉杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板、绑扎防护栏及挡脚板挂设安全网。2、搭设方法：从弹好外架线的一个角或跨中立外架的立杆和大横杆，采用小横杆临时固定，开始竖杆时不少于三根。立杆和大横杆要长短搭配，接头位置互相错开。在i16悬挑件焊接l=50，25钢筋头固定立杆。大小横杆每步的高度为1800mm。在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直。立杆应用线锤校正其垂直度（架高的1/200），大横杆应拉线调直并校正水平（高差不超过50，并不大于1/300）。在校正调直后铺设底笆用挡笆及安全网，每搭设一步铺设一次。与结构拉结，每一结构层设一圈拉结，连结采用钢管与圆柱抱紧，但在结构施工柱模未拆除前，为保证稳定，应在架体外设支撑，撑点高度4.5m，底角60度，撑杆间距6m，同时在搭三步高后应加设剪刀撑，角度45度。3、脚手架拆除：1）脚手架拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专人在警戒线上进行看护，禁止非作业人员进入。工长要向拆脚手架的施工人员进行书面技术交底工作，并有交底接受人签字。2）脚手架拆除程序应由上至下，按层按步拆除。原则先拆后搭的杆件。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。3）在搭拆过程中，中途不得换人，如果在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。4）参加搭拆的所有作业人员，一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工作岗。十一、质量要求及注意事项：1、所使用钢管，扣件强度须满足要求。弯曲、烂洞、锈蚀脱皮的钢管严禁使用到外架上。2、所用小横杆长度应统一，且两头超出立杆的长度不小于100，立杆和大横杆的接头位置要错开。剪刀撑的接头长度不小于400，且不能少于2个扣件。3、铺设的底笆和挡笆必须和大横杆绑牢，每块竹笆不少于四点，外用围护安