长街盐场塘初步设计报告(送审)0617.doc

宁海县长街盐场塘 加固工程 初步设计报告 （送审稿） 宁海县水利水电勘测设计院 二六年六月 宁海县长街盐场塘 加固工程 初步设计报告 （送审稿） 设计证书号：122097-sb 院 长：周建军 核 定：周建军 审 查：许洪法 校 核：石瑞荪 项目负责人：乔双全 方燕琴 项目组成员：王 元 邱赛挺 伍哲伟 陈岳明 王振英 尹 琦 宁海县水利水电勘测设计院 二六年六月 目 录 1 1 综合说明综合说明 1 1 1.1 绪言1 1.2 工程自然条件2 1.2.1 水文气象2 1.2.2 潮汐与波浪2 1.2.3 工程水文设计成果3 1.2.4 堤顶设计高程复核3 1.3 工程地质4 1.3.1 区域地质概况4 1.3.2 工程地质条件4 1.4 海塘工程现状分析5 1.4.1 工程原设计情况5 1.4.2 现状分析5 1.4.3 存在问题6 1.4.4 工程建设的必要性7 1.5 加固工程设计7 1.5.1 海堤加固断面设计7 1.5.2 海堤漏水处理9 1.5.3 水闸工程9 1.6 工程管理 10 1.7 施工组织设计.11 1.7.1 施工条件.11 1.7.2 石料场的选择与开采.11 1.7.3 主体工程施工.11 1.7.4 施工交通运输.12 1.7.5 施工总布置.12 1.7.6 施工总进度.12 1.7.7 主要技术供应.13 1.7.8 工程招标.13 1.8 环境保护设计 13 1.8.1 环境影响评价.13 1.8.2 水土保持措施 13 1.9 概算.14 2 2 水文水文 1515 2.1 区域概况 15 2.2 气象 15 2.3 海洋水文 16 2.3.1 潮汐特征.16 2.3.2 设计高潮位.17 2.3.2 波浪要素.18 2.3.3 堤顶设计高程复核.20 3 3 工程地质工程地质 2424 3.1 地质勘测工作情况.24 3.2 区域地质概况.24 3.2.1 地形地貌.24 3.2.2 区域地质概况.24 3.2.3 地层岩性.25 3.3 工程地质条件.25 3.4 工程地质评价.27 35 滑坡段工程地质评价28 3.6 天然建筑材料.29 3.7 结论与建议.29 4 4 海塘工程现状分析海塘工程现状分析 4242 4.1 工程概况.42 4.1.1 工程概况.42 4.1.2 原设计情况.42 4.1.3 原设计断面结构.42 4.1.4 原水闸设计.45 4.2 现状分析.46 4.2.1 原海堤整体稳定情况.46 4.2.2 原海堤沉降变形情况.51 4.2.3 原海堤渗流情况.52 4.2.4 排水闸现状.52 4.2.5 其他情况.53 4.3 存在问题.53 4.4 工程建设的必要性.54 5 5 加固工程设计加固工程设计 5555 5.1 海堤加固断面设计.55 5.1.1 加固工程任务.55 5.1.2 加固工程规模.55 5.1.3 加固断面设计.55 5.1.4 海堤整体稳定分析.57 5.1.5 防浪墙整体稳定计算.59 5.2 滑坡段扶壁式防浪墙加固.63 5.2.1 加固断面设计.63 5.2.2 稳定分析.66 5.2.3 经济分析.67 5.3 海堤漏水处理.68 5.4 水闸工程.69 5.4.1 排水闸现状.69 5.4.2 水闸更换设备及工程量.70 6 6 工程管理工程管理 7272 6.1 管理机构.72 6.2 管理设施.72 6.3 管理办法.73 6.3.1 海堤、水闸管理范围 73 6.3.2 工程运行管理 73 6.3.3 水闸运行管理 74 6.3.4 工程管理费.75 7 7 施工组织设计施工组织设计7676 7.1 施工条件.76 7.1.1 工程条件.76 7.1.2 自然条件.76 7.2 石料场的选择与开采.77 7.2.1 石料场的选择.77 7.2.2 料场开采工艺.77 7.3 主体工程施工.77 7.3.1 海堤加固.77 7.3.2 水闸维修.78 7.4 施工交通运输.78 7.4.1 对外交通.78 7.4.2 场内交通.78 7.5 施工总布置.78 7.5.1 施工设施.79 7.5.2 办公与生活设施.79 7.6 施工总进度.80 7.6.1 施工安排原则与工期.80 7.6.2 控制进度安排.80 7.7 主要技术供应.80 7.8 工程招标.83 8 8 环境保护设计环境保护设计 8484 8.1 环境影响评价.84 8.2 环境保护措施 84 8.2.1 施工期主要环境保护措施 84 8.2.2 土地资源保护.84 8.2.3 水质保护.85 8.2.4 空气保护.85 8.2.5 声环境保护.85 8.3 水土保持措施 86 9 9 概算概算8888 9.1 工程概况.88 9.2 编制说明.88 9.2.1 编制依据.88 9.2.2 基础单价.89 9.2.3 有关费率确定.89 9.2.4 施工临时工程.90 9.2.5 独立费用.90 9.2.6 预备费.93 9.3 投资概算编制.93 9.4 编制成果.93 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 1 1 综合说明 1.11.1 绪言绪言 长街盐场塘地处岳井洋西岸，位于宁海县长街镇东南侧。距宁海县城 关约 37.5km，工程区北连伍山盐场园山排涝闸，南接长胜塘，东靠岳井洋， 西连长胜村,全长 2.28 km，属长街、力洋闭合区。该线保护着长街镇的伍 山、岳井二片的 20 多个村庄人畜安全，人口 2500 多人，保护土地面积农 田近 10000 多亩，塘内由原来的盐田现改造成养殖塘，及农田和经济作物， 是长街镇的东大门。 工程于 1972 围成，1974 年建成 1000 多亩盐田，为我县第二大盐场。 由于当时产盐要求心切，工程未达到设计要求就投入运行，此后每年台风 大潮季节,总是决堤倒塘屡遭损毁屡有维修加固，不得安宁。又于 1991 年 11 月开工，至 1992 年 10 月建成原标准海塘。长街盐场塘由于限于当时的 历史条件和技术、财力限制，加之 1989 年浙江省水利厅颁发的浙江省 海塘工程技术规定 ，该海堤标准偏低,抵御不住强风暴潮袭击。后因我省 遭受 1997 年 11 号强台风暴潮袭击，全省各地普遍遭受重创, 长街盐场塘 海堤受损达 1800m，倒堤缺口 6 处，1 座水闸也遭受不同程度地损坏，区 内普遍被海水淹没，直接经济损失达 160 余万元。为此省委、省政府发出 号召在全省开展标准海塘建设,根据全省各地综合情况，1999 年浙江省水 利厅也重新修改颁布了浙江省海塘工程技术规定作为新标准海塘的技 术设计的依据，在全省范围内立即掀起建设新标准海塘的热潮。长街盐场 塘于 1998 年列入新标准海塘建设项目。按照防护区内各类防护对象的规 模和重要性，长街盐场塘海堤等级为级海塘标准建设, 于 1998 开始加 固建设至 2001 年建成。经过新标准海塘建设，海堤标准有了很大提高， 但由于抢修时间紧，施工速度快,建成时间短,海堤沉降尚未完全稳定，就 验收投入运行，所以沉降、裂缝、渗漏等现象产生，造成海塘设防能力下 降。 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 2 2005 年又遭受 9 号、15 号强台风袭击，区内海堤、水闸都有不同程 度的毁坏，给保护区内的水产养殖和工农业带来较大的影响。所以，长街 盐场塘的海堤设施仍存在众多的问题，三防形势十分严竣，为此对长街盐 场塘除险加固，确保海堤工程安全是非常必要的。 为了保持长街盐场塘海堤原设防能力，确保塘内农田、养殖塘及长街 盐场塘保护区内人民的生命财产安全。本院受宁海县水利局的委托，进行 本次长街盐场塘海堤加固工程初步设计。 本工程的堤顶沉陷测量工作由县水利总站于 2005 年 12 月施测，海堤 断面于 2006 年 5 月底测量完成。工程地质勘察工作由宁波市水利水电规 划设计研究院于 2006 年 5 月底完成。初步设计工作于同年 5 月下旬正式 开展，6 月上旬完成宁海县长街盐场塘海堤加固工程初步设计报告。 1.21.2 工程自然条件工程自然条件 1.2.1 水文气象 本工程地处亚热带季风气候区,四季分明,气候温和。多年平均降水量 为 1646mm。降水主要集中在 39 月，占全年的 80%，根据三门湾附近的 宁海气象站历年（1957 年2005 年）观测资料统计，多年平均气温 16.20c，常年主导风向北北东和东南东，夏季东南风最盛，常有强台风影 响。影响三门湾的较强台风平均 1.8 次/年。 1.2.2 潮汐与波浪 三门湾是一个西北东南方向的半封闭式海湾，湾内潮差较大,平均 潮差达 4m 以上，是东南沿海主要强潮区之一。潮流运动形式为往复流,湾 内涨潮历时都大于落潮历时,且落潮流速大于涨潮流速,成为维持港湾水深 的有利条件。根据水文测验成果，本海区的潮流形成主要是往复流，主要 流向是 nesw。本海域最高潮位在 45m 之间，多年平均高潮位为 3.96m，多年平均低潮位为 0.11m，历史最大潮位为 5.5m。由于特定的地 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 3 理位置，围区正是屡遭海潮、台风、暴雨侵袭之地,有时遭遇特强的三碰 头逆境。 1.2.3 工程水文设计成果 1.2.3.1 设计潮位 本工程设计潮位采用胡陈港及健跳站做为依据，得本工程 50 年一遇 设计高潮位为 5.00m，50 年一遇设计低潮位为-3.92m。 1.2.3.2 设计风速与设计波浪 根据浙江省海塘工程技术规定对工程波浪设计要素进行计算分 析，分别求得 p=2%的设计风速为 19.71m/s。 设计波浪 波浪要素的确定采用浙江省海塘工程技术规定确定的方法，平均 波高、平均周期采用莆田海堤试验站公式进行计算。 计算堤线不同方位风区范围风场要素，由风场要素根据波浪浅水摩变 形计算得堤前波要素，各堤线堤前波要素计算结果详见表表 1.2-1。 表 1.2-1 海堤波浪要素计算成果表 单位：m 主风向 平均波 高 h 平均 周期 t(s) 深水 波长 l0(m) 塘前 水深 d前 塘前 波高 h 破碎 波高 hb h1h2h5h13 eese115 0.63.35 17.48 3.78 1.15 2.268 1.24 1.15 1.03 0.87 1.2.4 堤顶设计高程复核 根据原海堤断面形式与风场要素，计算波浪爬高，确定堤顶高程。海 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 4 堤堤顶高程必须满足同频率的潮位与波浪相组合的作用要求。堤顶高程的 计算参照规定进行，综合分析确定该工程设计 50 年一遇防浪墙顶高 程为 7.0m。 1.31.3 工程地质工程地质 1.3.1 区域地质概况 工程区所处的大地构造单元为华南褶皱系，浙东南褶皱带的温州临 海拗陷区（iii8）中的黄岩象山断拗（iv11） 。浙江东部的华夏系构造 是本区古构造的重要基础，构成了本区的主要构造格架。附近的主要断裂 有温州镇海大断裂及孝丰三门湾大断裂。从构造活动性和地震活动性 分析，本区的区域稳定性属稳定区。 根据中国地震动参数区划图 （gb18306-2001） ，确定本区地震动峰 值加速度为小于 0.05g，相应的地震基本烈度为小于 vi 度。 1.3.2 工程地质条件 根据宁波市水利水电规划设计研究院提供的“地勘报告”钻孔野外编 录资料分析，海堤的地基土共分三个大层，四个亚层，现自上而下分述如 下： i 1（mlq4）杂填土，主要为人工填筑坝顶砼路面及碎石垫层，杂色， 顶部有 15cm 的砼路面，呈弱风化状，顶板高程为 5.086.53m。 i 2（mlq4）填筑土，以粘土为主，局部含砂砾，黄褐色为主，湿，可 塑状，层厚 2.805.90m，顶板高程为 2.403.83m。 ii1（mq4）粉质粘土，灰褐色，饱和，软塑状，厚层状，夹少量贝壳 碎屑，层厚 2.50m，顶板高程为 1.03 m。 ii2（mq4）淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑状，厚层状，夹少量贝壳 碎屑，层厚 10.6014.00 m，顶板高程为-2.22-3.50 m。 ii3（mq4）淤泥质粘土，灰色，饱和，流塑状，厚层状，夹少量贝壳 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 5 碎屑，层厚一般大于 7.80 m，顶板高程为-16.27-13.92 m。 iii（mq4）粉质粘土，灰黄色，局部夹灰绿色的粘性土条带，湿，可 塑状，薄层状，局部为粘质粉土。仅在 zk1 中揭露。层厚 2.60m，顶板高 程为-21.72m。 具体地勘报告详见第三章。 1.41.4 海塘工程现状分析海塘工程现状分析 1.4.1 工程原设计情况 长街盐场塘海堤加固工程堤线总长 2.28km 其中北段桩号为 0+0000+880，南段桩号为 0+8802+280。该线保护着长街镇的伍山、岳 井二片的 20 多个村庄人畜安全，人口 2500 多人，保护土地面积农田近 10000 多亩。堤线上水闸共有 3 座，为园山闸、中闸和南闸，具体详见长 街盐场塘加固工程平面布置图。引河工程分主干引河和通向水闸的 3 条支 引河。具体详见长街盐场塘加固工程平面布置图。 1.4.2 现状分析 一、海堤工程 本次堤防稳定分析，采用 2006 年 4 月宁波市水利水电规划设计研究 院提供的宁海县长街盐场塘加固设计工程地质勘察报告指标计算，根 据海堤断面中不同分区所用的材料及提供的地质指标参数，进行现状海堤 3 个典型断面整体稳定分析，经计算除海堤（1+7001+900）段由于沉降 严重未能满足外其他地段稳定安全系数均满足要求。 根据长街盐场塘地勘成果显示，由于海堤地基土为新近淤积的淤泥质 粘土及粉质粘土，特别是 ii 层淤泥质粘土，分布广，厚度大，土的物理 力学性质差，强度低，且断面上分布的土层厚度变化较大，存在差异，故 在筑堤过程和运行中，产生不均匀沉降及变形，从现状来看也是实际存在 的。尤其是滑坡段、水闸与海堤的连接段。原墙体 25m 设一伸缩缝，由于 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 6 沉降缝间距过大，不均匀沉降变形使海堤防浪墙多处存在明显的断裂现象。 由于地基基础土的物理力学性质差，强度低。对本海堤堤顶及防浪墙 顶高程测量数据统计,防浪墙顶最大沉降量为 53cm，除近山体边岩基埋置 浅沉降比较少外，全线沉降量在 12cm53cm 之间，造成海堤设防能力下 降，不能满足原设计的要求。 滑坡堤段为了减轻重量减少滑动和沉降，该段防浪墙改为钢筋砼扶壁 式，运行八年后，产生不少问题，沉降与其他海堤基本相似，不能达到原 设防高程，同时还产生倾覆位移，墙顶外向倾覆达 8cm，后趾都有垂直位 移。 经几年运行全堤基本无明显渗流现象，仅在海堤（0+0000+100）处 有明显渗漏现象，存在堤身、堤基渗漏。如此长期的渗漏，内部防渗土料 流失形成渗流通道，堤顶路面与堤身土料脱空，当高潮位时易产生管涌。 如不及时处理，极易导致海堤决口。 内堤护塘地宽度、高程不一，界线混乱，养殖塘越来越向堤身逼近， 对海堤的稳定影响日益加剧。 区内缺乏堤内防汛抢险道路，尤其沿护塘地的抢险道路更为重要，需 要补充修建。 二、水闸工程 通过对沿堤水闸的闸室、地基、消能、防渗、补强、闸门、启闭机、 动力设备进行一次大检查，发现主要有四方面问题： 1、水闸与海堤的连接段因海堤沉降严重，而水闸基础进行过灌浆处 理，沉降较少，所以与水闸连接的一段海堤在拉应力作用下破坏严重； 2、水闸止水老化； 3、中闸原为排涝闸，由于改养后需纳潮，内河受冲刷来重，内河无 消能防冲设施； 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 7 4、部分启闭设备损坏。 1.4.3 存在问题 根据本次对长街盐场塘实地调查结果分析，尚存在以下几个主要问题： 1.闸堤连接段不均匀沉降严重； 2.沉降现象严重，设防能力下降； 3. 滑坡堤段沉降位移现象严重。 4. 直立墙和防浪墙存在较多开裂现象 5. 海堤局部地段渗漏现象严重，存在明显安全隐患。 6.海堤部分断面稳定安全系数小，达不到级海塘结构稳定要求。 7. 护塘地宽度全线不一，不能有效保护海堤安全； 8.区内缺乏堤内防汛抢险道路，尤其沿护塘地的抢险道路更为重要， 需要补充修建。 9. 水闸设备老化，部分水闸超负荷运行； 1.4.4 工程建设的必要性 综上所述，目前长街盐场塘存在着诸多危涉围区的安全问题，严重威 胁着该塘的安全运行。众所周知海堤、水闸是直接关系到人民生命财产安 全和社会经济可持续发展的生命线，一旦海堤、水闸失事、失效，后果不 堪设想，损失巨大。为此，对长街盐场塘海堤、水闸加固已是刻不容缓， 故进行本加固工程设计及付诸实施十分必要和非常迫切的。 1.51.5 加固工程设计加固工程设计 1.5.1 海堤加固断面设计 15.1.1 加固工程内容 本次长街盐场塘加固工程内容： 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 8 加固全长 2.28km 海堤，加高受沉降的防浪墙，使其恢复和满足 级海塘的 50 年一遇原设防标准。 维修加固的沿堤水闸 3 座，使其达到安全、可靠运行从而适应和满 足生产、防洪、排涝需求。 15.1.2 海堤加固断面设计 本工程加固断面型式以原断面形式为主，在原断面基础上对海堤部分 进行加固处理。根据地勘资料对海堤断面作了稳定计算分析，断面结构满 足稳定要求。本次仅对沉降引起的部位作加固处理设计。现分述如下： 一、一般堤段原断面设计 由于沉降现防浪墙达不到原设计的 7.5m 高程，必须对防浪墙进行加 高处理。本次加高措施为采取在原浆砌块石直立墙顶直接加高 c25 砼防浪 墙，使墙顶高度达到原设计高程 7.5m, 顶部设 10cm c25 砼压顶，砼压顶 两侧设挑檐 2cm。以达整体美观，并在新建 c25 砼防浪墙与原墙体内侧进 行喷浆抹面。 同时对有断裂现象的直立墙体 （0+0900+085、0+1070+115、0+1250+130、1+6151+620 段 23m） 翻拆至 4.5m 高程，中闸北侧防浪墙体（0+870.50+880 段 9.5m）翻拆至 6.0 高程，重新砌筑 m7.5 浆砌块石墙体。m7.5 浆砌直立墙体在每加固地 段中间设一沥青杉木板伸缩缝，缝宽 2cm，要求直立墙体分缝与路面分缝 尽量保持一致。要求砼路面、直立墙体与原结构良好衔接。 海堤（1+7001+900）段外海抛石层沉降严重，外海稳定安全系数偏 低。经稳定计算与实际分析，恢复外海抛石层至原设计断面，即高程为 3.5m，宽度为 8m。 本次加固设计除为解决中闸闸堤位移问题，在闸堤连接段 （0+8650+895 段 30m）外保留原断面。闸堤连接段因海堤沉降严重，而 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 9 水闸基础经灌注桩处理沉降较少，连接段受拉应力作用下闸两侧与堤完全 脱离。凿除原 15cm 厚 c30 砼路面，重新浇筑 c30 砼路面。砼路面每 5m 设 -温度缝，缝宽 2cm，要求路面分缝尽量与直立墙体分缝保持一致。要求砼 路面与原结构良好衔接。 对背水坡加固措施为：原干砌石护坡运行良好，保留原设计不变。考 虑到实际土地征用困难，本次护塘地宽度为 10m，护塘地高程 3.0m。镇压 层与护塘地之间用 1：2 斜坡连接，采用抛石混合料填筑。具体详见各海 堤加固设计标准断面图。 二、滑坡堤段原断面设计 本次设计中考虑滑坡堤段海堤实际情况，迎潮面挡潮及堤顶路面部分 分析三个方案，经过方案技术比较，推荐采用方案一。海堤迎潮面其他结 构保留原设计不变。直接在原有钢筋砼扶壁式防浪墙顶部加高到 7.5m 高 程；原平台砼压顶翻拆重建；原堤顶路面部分遭除，加长原钢筋砼扶壁式 防浪墙前趾 1.0m。改善受力条件增强稳定性。 对全堤的（除 1+6602+280 段为今后下洋涂围垦后成二线海塘，护 塘地维持现状外）背水坡加固措施为：原干砌石护坡运行良好，保留原设 计不变。本次护塘地宽度为 10m，护塘地高程 3.0m。镇压层与护塘地之间 用 1：2 斜坡连接，采用抛石混合料填筑。具体详见各海堤加固设计标准 断面图。 1.5.2 海堤漏水处理 海堤（0+0000+100）段渗漏现象严重，存在堤身、堤基渗漏。本次 设计海堤防渗采用水泥粘土灌浆进行加固。在海堤断面布设梅花形灌浆孔， 钻孔可采用机钻、打管等各种成孔方法。灌浆孔布置参考草湖塘初定灌浆 技术要求，堤身设置 3 排灌浆孔，孔距为 3.0m,灌浆压力小于 0.1mpa，灌 浆孔底部高程为 1.00m。灌浆材料采用水泥粘土浆，是由水泥（15%）和粘 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 10 土（85%）两种基本材料相混合构成的浆液。各项灌浆参数，通过试验确 定。 1.5.3 水闸工程 长街盐场塘海堤线上共有水闸 3 座，其中南闸和中闸 2 座水闸为纳潮 闸，园山闸为排涝闸。南闸在桩号为 1+630，中闸的桩号为 0+880，园山 闸则位于 0+000。 通过对沿堤水闸的闸室、地基、消能、防渗、补强、闸门、启闭机、 动力设备进行一次大检查，发现主要有四方面问题： 1、水闸与海堤的连接段因海堤沉降严重，而水闸基础进行过灌浆 处理，沉降较少，所以与水闸连接的一段海堤在拉应力作用下破坏严重； 2、水闸止水老化； 3、中闸内河无消能防冲措施； 4、部分启闭设备损坏。 主要存在问题以及采取的措施见表 1.5-1 表 1.5-1 长街盐场塘水闸实际情况及实施表 序 号 水闸 名称 所在位置 孔 数 净宽 （m） 存在问题采取措施 1 园山 闸 0+00039 1、止水设备老化 2、无踏步，管理不 便 3、闸室下游边坡冲 刷严重 更换止水，新建踏步， 城门式护坡拆除重建， 更换启闭机 d315 一 套。 2 中闸 0+88012 1、连接段破坏 2、止水老化 3、翼墙开裂 4、外海侧闸室与八 字翼墙分离 5、八字翼墙后平台 破坏严重，影响 管理 6、纳潮时内河港侧 无消力设施 连接段修复，更换止 水，翼墙灌浆处理， 城门式护坡拆除重建 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 11 3 南闸 1+63026 1、闸门渗漏严重 2、启闭机老化 内港侧岩基护坡开挖， 两侧岩基灌浆，更换 启闭机 cds15 一套 ，闸门板更换。 1.61.6 工程管理工程管理 长街盐场塘管理机构为长街盐场塘海塘管理所，隶属长街镇领导，本 次加固工程按规定业主负责制。工程竣工后，由长街盐场塘工程管理所实 施管理，负责运行管理维护，并根据防洪法 、 浙江省河道管理实施办 法等法律、法规对工程依法进行管理。为满足工程管理和防汛抗台需要， 拟配置防汛抗台报汛系统一套，配置电话机、手机、传真机等通讯设施和 配防汛、抢险机动车一辆。供水、供电设施可利用工程建设期的供水、供 电设施。为确保工程安全运行在工程建设期间必须配置观测设备如有经纬 仪、水准仪、埋设观测设施等仪器。 1.71.7 施工组织设计施工组织设计 1.7.1 施工条件 长街盐场塘地处三门湾畔，位于宁海县长街镇东南侧。距宁海县城关 约 37.5km，工程区北连伍山盐场园山排涝闸，南接长胜塘，东靠岳井洋， 西连长胜村。本次加固工程全线长 2.28km，堤线上水闸共有 3 座，为园山 闸、中闸和南闸，具体详见长街盐场塘加固工程平面布置图。 1.7.2 石料场的选择与开采 经实地调查，并按有关部门意见，选定陈芝岙石料场。该石料场位于 长街盐场塘北侧，距长街盐场塘 7.8km，可供开采石料储量 23.9 万 m3。 初步考虑由施工方直接进料场自行开采，采用空压式手持式风钻、台 阶深孔爆破开采的方法。 1.7.3 主体工程施工 海堤加固工程主要可以分为两部分：海堤加固部分和中闸连接段部分， 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 12 其施工方法可以分述如下： 防浪墙全线采用在原浆砌石基础上现浇砼防浪墙. 镇压层抛石及表面块石理砌 滑坡段加固 原钢筋砼防浪墙墙顶部分凿除以及锚筋孔。 防浪墙墙顶加高。 锚筋制作安装。 中闸连接段两侧防浪墙各翻拆 5m。 水闸维修工程为： 围堰：采用编织袋装粘性土围堰，3.5t 自卸汽车运，人工平土。 清基：采用小型挖掘机清理基础。 翼墙加固及闸门设备维修更换施工。 1.7.4 施工交通运输 本工程对外交通主要为陆路，交通较为便利。 由于滑坡段地质条件较差，堤身无法承受过大荷载，故 0+0000+880（中闸）段场内交通主要结合新建 5m 宽堤内防汛及施工道 路。0+8802+280 的场内交通主要结合原 5m 宽堤顶砼路面和新建 5m 宽的 防汛及施工道路。 1.7.5 施工总布置 根据本工程的施工路线、施工场地的特点，施工总布置要为工程施工 创造有利条件，以方便主体工程施工为原则，做到互不干扰，同时做到节 约用地，采取集中和分散的临时设点相结合布设，确保场内交通便利快捷， 以求在保证质量的前提下，达到工期短、投资省的目的。 另修建临时施工生活设施 1 处，计 200m2，施工仓库 1 处，计 200m2。办公、职工用房 1 处，计 100m2，也可租借附近单位或居民房屋。 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 13 详见施工总体布置图。 1.7.6 施工总进度 拟定本工程建设期计划为 10 个月，自 2006 年 8 月开工至 2007 年 5 月完工。实施分 3 个阶段进行即：准备期、主体工程施工期、完建期。准 备期主要完成场内外临时施工道路、生产及生活设施建设； 主体工程主 要完成海堤加固水闸维修；完建期主要完成工程收尾工作，包括场地清理， 资料整理。 1.7.7 主要技术供应 主要材料供应：水泥：2375t；块石：62773m3； 黄砂：834m3。 施工机械设备供应详见详见第七章。 1.7.8 工程招标 长街盐场塘加固工程施工招标采用公开招标的方式，本着公正、公平 原则，在投资合理、质量保证的前提下，选择具有水利工程施工资质并有 一定业绩和信誉的单位。 1.81.8 环境保护设计环境保护设计 1.8.1 环境影响评价 长街盐场塘加固工程完成后，显著提高了海塘的工程安全，有效地保 障区内的生活、生产，促进社会经济可持续发展。同时改善了区内生产、 生活的条件及海塘景观环境，改变了海塘的环境面貌。通过工程的实施， 有效地控制和遏制沉降、渗漏和护坡的坍塌，确保了保护区的海堤、水闸 等各项水利设施安全运行。但在加固工程实施过程中对海塘植被将产生一 定程度的损坏，同时施工期间将临时占用土地，施工中产生的灰尘及噪声 对大气，对周围环境产生一些不利影响。这些不利影响除工程永久占地应 用的土地不可逆外，大多数是局部的、短期的和可恢复的。综上所述，该 工程项目的社会效益、经济效益和环境效益显著，从环境保护角度看，工 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 1 综合说明 宁海县水利水电勘测设计院 14 程建设是可行的。 1.8.2 水土保持措施 根据项目的建设特点、水土流失强度、治理难度将水土流失区划分为 3 个区：主体工程防护区（设计已具有水土保持功能） 、弃土治理区、施工 临时占地防护区。 项目建设区水土流失防治将工程措施将工程措施与植被相结合，做到 “点、线、面”结合。形成完整的防护体系。本方案水土保持的重点为采 石场、临时堆放场、弃渣场防护以及施工临时防护体系设计，根据各采石 场、临时堆放场、弃渣场的地形条件，采用相应的水土保持措施，做好采 石场、临时堆放场、弃渣场的水土流失防治工作。水土保持设施应与主体 工程同步实施，同期完成。 水土保持概算费用总投资为 47401 万元。 1.91.9 概算概算 本工程概算采用浙江省水利厅颁布的有关编制规定和定额进行。主要 基础材料主要根据宁波市建设工程造价信息 （2006.04）价格及宁海市 场调查价。本工程总投资 440.93 万元。 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 2 水 文 宁海县水利水电勘测设计院 15 2 水文 2.12.1 区域概况区域概况 长街盐场塘地处岳井洋西岸，位于宁海县长街镇东南侧。工程 区北连伍山盐场园山排涝闸，南接长胜塘，东靠岳井洋，西连长胜 村,全长 2.28 km，属长街、力洋闭合区。距长街镇约 7.5km，距宁 海城区中心约 37.5km。地理位置为东经 1214525，北纬 29 1215，区域面积 1.35km2。 岳井洋是一个北南方向的半封闭式海湾，位于三门湾北岸最东 面的港道，它除了东南方向为石浦水道与外海沟通外，其它均和大 陆相连，港道两岸固有较多海塘。东岸象山县有大塘港，宁海县有 隔洋塘，而西岸象山有大泥塘、宁海有岳井塘、伍山盐场塘和长街 盐场塘。长街盐场塘是岳井洋西岸最南面的海塘，围于文革期间， 过去该塘为生产食盐而得名，现改养为水产，海堤历经标准海塘、 新标准海塘建设，运行八年，仍存在诸多的问题，亟待除险加固。 2.22.2 气象气象 宁海县地处亚热带季风气候区,四季分明,气候温和全年雨量丰 沛。根据三门湾附近的宁海气象站历年（1957 年1986 年）观测资 料统计，多年平均气温 16.20c，极端最高温度 40.1(2003 年 7 月 30 日)，极端最低气温-9.60c（1979 年 2 月 1 日） 。常年主导风向北 北东和东南东，夏季东南风最盛，常有强台风影响。 该县雨水丰沛，空气湿润，多年平均降水量为 1646mm。降水主 要集中在 39 月，占全年的 80%，光照充足，无霜期长。年平均日 照时间 1885h，年平均无霜期 230d，最长达 259d。 本地区受大陆和海洋气团交替控制，季风影响明显。在非汛期， 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 2 水 文 宁海县水利水电勘测设计院 16 本区受冷高压控制，天气稳定少雨，仅当北方冷空气南下时伴有雨 雪；梅雨期，太平洋副热带高压逐渐加强，暖湿空气与北方冷空气 相遇，静止峰在本地区形成连续阴雨天气；台风期，冷空气衰退， 在副热带高压控制下，台风袭击频繁，每当台风过境或受边缘影响 时，夹带大量水汽，往往形成强烈的台风暴雨。此海域受台风影响 时，风急浪高，对海塘安全威胁较大。据资料统计，宁海三门湾内 有较强影响的台风平均 1.8 次/年，近年来产生重大灾害的有 6 次， 较近的一次为 9711 号台风，台风强度大，范围广，为近年当地历史 上罕见较为严重的台风灾害。 2.32.3 海洋水文海洋水文 2.3.1 潮汐特征 岳井洋是一个北南方向的半封闭式海湾，位于三门湾北岸最东 面的港道，它除了东南方向为石浦水道与外海沟通外，其它均和大 陆相连。随着时间推移，泥沙日积月累，湾内发育成淤泥质舌状滩 地，其间又存在着具有良好的港道，这种滩、汊相间的形态构成了 其特有的港湾淤泥质海岸地貌。整个三门湾内的潮汐几乎是同时发 生高低潮的，湾顶振幅比湾口大。湾内属非正规半日潮。湾内潮差 较大,平均潮差达 4m 以上，是东南沿海主要强潮区之一。潮流运动 形式为往复流,湾内涨潮历时都大于落潮历时,且落潮流速大于涨潮 流速,成为维持港湾水深。根据水文测验成果，本海区的潮流形成主 要是往复流，主要流向是 nesw。本海域最高潮位在 45m 之间， 多年平均高潮位为 3.96m，多年平均低潮位为-1.76m，历史最高潮 位为 5.5m。由于特定的地理位置，围区正是屡遭海潮、台风、暴雨 侵袭之地,有时遭遇特强的三碰头逆境。 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 2 水 文 宁海县水利水电勘测设计院 17 2.3.2 设计高潮位 2.3.2.1 设计高潮位确定 按照浙江省海塘工程技术规定第 2.0.1 之规定本海塘工程 等级定为级，设计重现期为 50 年。由于该海塘没有潮位站，宁波 市水利局在 1999 年新标准海塘建设设计潮位资料的分析取值意见中 “岳井洋中部：象山的西洋塘和宁海的松岙闸以南塘线采用鹁鸪头 的资料加 0.1m。 ”故长街盐场塘 p=2%设计高潮位=6.78+0.1=6.88m， 换算黄海高程为 6.88m-1.88m=5.00m。 高潮位潮型采用多年平均最高潮位控制，据统计三门湾内小可 屿站为 3.96m，胡陈港 4.14m，湾外健跳站为 3.99m，海门 3.09m， 经分析区内采用 3.96m 作为典型高潮位。 低潮位潮型采用多年平均最高低潮位，据统计三门 湾内小可屿 站为 0.11m，胡陈港 0.11m，湾外健跳站为 0.46m，海门 0.51m，经 分析区内采用 0.11m 作为典型低潮位。 2.3.2.2 设计最低潮位确定 采用小可屿与健跳站 1978 年 6 月1983 年 12 月同步月最低潮 位,1979 年1983 年同步年极值潮位,分别运用最小二乘法和极值同 步差比法求得小可屿站不同重现期最低潮位值。请见表 2.3-1 由以上计算结果分析，本工程采用健跳小可屿极值同步差比法 计算结果，健跳站 50 年一遇最低潮位-3.90m，则小可屿站 50 年一 遇最低潮位-3.92m。 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 2 水 文 宁海县水利水电勘测设计院 18 设计最低潮位计算表 单位:m 表 2.3- 1 相关式、相关 系数 重复期（年） 站 名 资料 年限 名 称方法 相关直线方程r1005020105 1978 .6 19 83.1 2 健跳与 小可屿 同步月 最低潮 位 相关法y=0.914x-0.350.871-4-3.9-3.77-3.6 - 3.55 小 可 屿 1979 1983 健跳与 小可屿 同步年 极值潮 位 差比法 h 小=1.02h健 +0.04 - 4.0 3 - 3.92 -3.77-3.58 - 3.53 2.3.2 波浪要素 1、基本资料 长街盐场塘主坝轴线走向为 nnne25，主风向为 eese1150，海堤段风区、风向表见表 2.3-2。 表 2.3-2海堤风区、风向表 堤 名堤轴向主风向 风区长 度(km) 风区水深 (m) 长街盐场塘nnne250eese115 35.8 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 2 水 文 宁海县水利水电勘测设计院 19 2、设计风速 计算风浪要素的风速均以海平面上 10m 处的风速为准。根据省 水利厅浙水政 713 号文关于当前浙东海塘修复加固中若干问题的 意见及附件精神，各风向的风速应按浙江省海塘工程技术规定 1999（以下简称规定附图三十定时年最大风速统计参数等 值线图进行查算，直接查得该区不同风向组的定时年最大风速均值 v 和变差系数 cv、统计参数 cs 等值，根据附表三查得皮尔逊型曲 线模比系数 kp，从而可求得指定风向、风区内定时设计频率风速 vcp，然后再按式 vap=1.45+1.17vcp，求得不同风向设计频率的过 程年最大风速 vap。分别求得不同频率下的设计风速，见表 2.3- 3。 （风区平均计算水深和涂面高程均采用实测成果。 ） 表 2.3-3 长街盐场塘各海堤设计风速表 单位：m/s 重现 期 风向vcvcskpvcp=kpv vap=1.45 +1.17vcp 50 eese115 90.412.042.1919.71 24.51 3、波浪要素 波浪要素的确定采用规定确定的方法，平均波高、平均周 期采用莆田海堤试验站公式进行计算。平均波高、平均周期公式为： gh/v2 =0.13th0.7(gd/v2)0.7th0.0018(gf/v2)0.45/0.13th0.7(gd/v2)0.7. . (公式 2.3-1) gt/v=13.9(gh/v2)1/2(公式 2.3-2) l0=1.56t2 .(公式 2.3-3) 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 2 水 文 宁海县水利水电勘测设计院 20 式中： g重力加速度(m/s2)； v设计风速(m/s)； d风区内平均水深(m)； h平均波高(m)； t平均波周期(s)； l0平均波长(m) 计算成果见表 2.3-4 表 2.3-4 莆田公式推算波浪要素成果表 波浪要素 堤 名主风向 平均 波高 h(m) 平均 周期 t(s) 深水 波长 lo(m) 长街盐场塘eese11500.573.3517.48 4、堤前波浪要素 波浪从深水区向浅水区传播过程中，受水下地形影响，将发生 折射、底摩擦波能损耗及破碎等现象，因而使浅水波浪高和波长发 生变化。本次堤前波浪要素推求按照规定堤前要素进行计算， 计算结果见表 2.3-5。 表 2.3-5 长街盐场塘海堤波浪要素计算成果表 单位：m 重现 期 (年) 主风向 平均 波高 h 平均 周期 t(s) 深水 波长 lo(m) 塘前 水深 d前 塘前 波高 h 破碎 波高 hb h1h2h5h13 50 eese 115 0.63.3517.483.781.15 2.271.24 1.15 1.03 0.87 2.3.3 堤顶设计高程复核 1、堤顶高程 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 2 水 文 宁海县水利水电勘测设计院 21 根据原海堤断面形式与风场要素，对堤线采用简化按单坡断面进 行计算。群英塘闭合区处于白峤港和青山港之间，受台风暴潮影响 较大，堤顶高程必须满足潮位、波浪组合作用要求。堤顶高程的计 算参照规定进行。计算公式由设计高潮位、波浪爬高和安全加 高三项组成。 其基本公式为： zp=hp+rf+h (公式 2.3-4) 式中:zp 塘顶设计高程 hp设计频率的高潮位，本工程取 4.91； rf波浪爬高值，允许部分越浪取 f=13，不允许越浪 取 f=2； h安全超高，允许部分越浪取h =0.4，不允许越 浪取h =0.7； 波浪爬高 rf计算公式：rfkkvr0h1%kf ky (公式 2.3-5) k与护面结构形式有关的糙率及渗透性系数，砌石面 层 k=0.77； kv与风速 v 及塘前水深 d前有关的系数，查规定表 5.2.1-2 得； r0不透水光滑墙上的相以爬高，即 k=1.0，h=1.0m 时的 爬高值，查规定确定； h1%波高累积率为 f=1%时的波高值； kf爬高累积频率换算系数，按规定表 5.2.1-3 确定。 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 2 水 文 宁海县水利水电勘测设计院 22 ky堤前填压平台压载系数，查规定确定； m外坡坡比，复合坡采用折算坡比。 海塘不同堤段、不同越浪情况下的堤顶高程的计算成果见表 2.3-6 表 2.3-6 堤顶高程计算成果表 单位：m 重现期 (年) 计 算 情 况 h1%r0kkvkfrfhphzp 允 许 越 浪 1.24 1.280.771.29 0.771.21 5.00 0.46.61 50 不 允 许 越 浪 1.24 1.280.771.29 0.941.48 5.00 0.77.18 2、越浪量计算 hc=7.5-5.00=2.50(m)r f=1.21m,所以该海塘断面基本不越 浪。 堤顶越浪量根据规定公式 6.2.2 计算 公式为：q/(thg)=aexp（-b/k）hc/t(gh)0.5 计算越浪量中的周期用有效波周期 t=1.15*t=1.15*3.35=3.51(s) 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 2 水 文 宁海县水利水电勘测设计院 23 hc=7.5-5.00=2.50(m)r f=1.21m,所以该海塘断面基本不越 浪。 由 t 查附表五得 l=18.52m h/ds=0.57/3.78=0.15,h/l=0.57/18.52=0.031s 查规定表 6.2.2 得 a=0.0096，b=23.02 q= thg aexp（-b/k）hc/t(gh)0.5 =0.0058m3(m.s) 越浪量风效应订正系数 k=1.0+wf（2.50/1.21）+0.1 *0.96=4.83 计入风影响的越浪量 q 为： q= kq=4.83*0.0058=0.00814m3(m.s) 根据计算得越浪量，该工程符合规定中塘顶有护面的允许 越 浪量。 由表 2.3-6 中的各数值,结合实际该处海域受洪潮影响情况，综 合分析确定该工程设计防浪墙顶高程为 7.5。本次设计全线防浪墙 顶高程为亦 7.5。 宁海县长街盐场塘加固工程初步设计 3 工程地质 宁海县水利水电勘测设计院 24 3 工程地质 3.13.1 地质勘测工作情况地质勘测工作情况 本次工程地质勘察任务由宁波市水利水电规划设计研究院承担，地勘 工作由业主委托按有关规范要求结合实际情况制定，分别在海塘的 0+400、1+000、1+700 三个断面进行勘探孔布置。本次野外