配9E燃机（100MW级）的燃气—蒸汽联合循环系统中余热锅炉参数的优化设计

余 热 锅 炉2 0 0 5 1 配9 E 燃机 ( 1 0 0 M W级)的燃气一蒸汽联合 循环系统中余热锅炉参数的优化设计 杭州锅炉集团有限 公司 薛以泰 摘要燃气一蒸汽联合循环发电系统中余热锅炉的参数优化， 是余热锅炉设 计和研究的重要环节。本文通过具体实例，详细阐述了杭州锅炉集团有限公司首批 开发的配9 E 燃机的联合循环系统中余热锅炉蒸汽循环系统优化、蒸汽参数优化和 除氧热源优化的设计过程和结果。概述了该等级燃机余热锅炉的设计和结构特点。 关键词联合循环余热锅炉设计参数优化 1 前言 燃气一蒸汽联合循环发电是 目 前世界上 最先进的发电技术之一。近年来，基于燃机 技术的不断提高和余热锅炉技术的日趋完 善，在节能和环保方面极具优势的联合循环 发电技术得到了迅速发展。 燃气一蒸汽联合循环是两种工质作功过 程的叠加与组合，利用燃气轮机作功后排出 的含有大量热能的烟气， 作为余热锅炉的热 源产生蒸汽， 推动汽轮发电机发电，实现热 能的梯级利用。余热锅炉是联合循环发电流 程中处于燃机和汽轮机之间的重要设备。因 此，余热锅炉的总体布置方式、蒸汽循环系 统以及蒸汽参数等的选取直接关系到整个联 合循环机组的效率和安全运行；同时，余热 锅炉的结构布置、热工参数等也受到燃机和 汽轮机的制约。 当燃气轮机已经选定之后， 应根据燃机 的排气参数及当地的气象条件等，选择合理 的蒸汽循环系统。余热锅炉与汽轮机一起优 化选择蒸汽参数的最佳匹配，使蒸汽轮机的 实际作功量最大，从而达到联合循环发电系 统整体效率的最大化。余热锅炉的蒸汽循环 系统，应通过各压力级受热面的最佳组合， 优化余热锅炉蒸汽系统热工参数，选择合适 的余热锅炉设计方案。 本文将结合具体实例，介绍联合循环余 热锅炉蒸汽循环系统优化、蒸汽参数优化和 除氧热源优化的设计过程和结果，提出看 法，供大家参考。 2 9 E 燃机 ( 1 0 0 M W级)余热锅炉 参数优化与设计研究 2 0 0 0 年， 杭州锅炉集团有限公司承接 了国内首批三套 9 E大型燃气轮机联合循环 的余热锅炉开发项目， 该联合循环三个特定 用户的燃机均为 P G 9 1 7 1 E型重型燃机，由 G E 公司生产。三个用户的余热锅炉有共同 的条件，又有不同的要求， 分别进行了参数 优化和方案选择。 2 1 设计和优化要求 本项目明确要求： 余热锅炉应既能适应 于燃机燃用 1 8 0 # 重油 ( 或原油)的排气条 件，又能适应于燃用天然气 ( 或 L N G )的排 气条件，并在两种燃料的排气条件下蒸汽系 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 余 热 锅 炉2 0 0 5 、 1 统都具有性能优良、发电功率高的优点。 燃机工作特性显示，不同环境温度、不 同燃料时燃机排气的热焓相差甚大，因此在 参数优化设计中，设定在 1 5 ( 2 和 3 0 两种 环境温度、 重油和天然气两种烟气的条件， 以在重油烟气热焓最小和天然气烟气热焓最 大的工况下都能获得最佳的热工性能。 本项目 设计和优化的一般要求为： ( 1 )按天然气燃料的烟气条件进行锅炉 整体布置，按重油燃料的烟气条件考虑锅炉 结构设计； ( 2 )确定燃用重油、环境温度为3 0 C 为设计工况，以燃用天然气、环境温度为 1 5 为校核工况。 2 、 2 蒸汽循环系统优化 根据国外大型燃机联合循环系统布置经 验和我国具体情况，对于 1 0 0 MW级燃机， 当燃用重油和天然气，排气温度5 5 0 时 锅炉宜采用非补燃无再热型系统方案。 表1 所示为 1 0 0 M W等级燃机联合循环 蒸汽循环系统可选择的方案。 表 1 蒸汽循环系统选择方案 锅炉 汽轮机 方案 除氧热源 压力等级 进汽方式 0 单压 单进汽 汽机抽汽 1 双压 单进汽 锅炉低压蒸汽 2 双压 双进汽 汽机抽汽 3 三压 双进汽 锅炉除氧蒸发器 方案0 为单压蒸汽系统，系统简单， 一 般用于燃机容量较小、燃料价格低廉、调峰 频繁的联合循环机组， 但循环系统发电效率 不高，在此不作讨论。为了充分考虑系统的 发电效率以及电站建设和运行的经济性，可 选用多压蒸汽系统。根据 G E等公司的经 验，当燃机排气温度高于 5 5 O O ( 2 ，接近 5 9 3 C 时， 才考虑采用多压再热蒸汽循环系 统。根据本项目 燃机的排烟特性 ( 见表 2 ) ， 也不予考虑。因此，以下主要根据项目的具 体条件对于双压和三压无再热系统进行分析 比较。 项目 所用 P G 9 1 7 1 E型燃机性能列于表 2 ， 我们对不同参数分别进行了计算和比较。 现：悔表 1 中方案 1 、 2 、3 的代表功率汇总如 表3 。表 3中汽机的背压：在环境温度为 1 5 C 时均为5 k P a ，环境温度为3 0 时均为 8 k P a 。 表2 P G 9 1 7 1 E型燃机性能参数 ( 联合循环状态) 环境温度 ( ) 燃料种类 项 目 1 5 3 0 机组出力M W l 1 8 7 6 1 o 8 7 热耗率k J k W h l l 4 9 1 1 1 7 4 4 天然气 热耗量k J h 1 3 6 4 7 1 0 6 1 2 6 9 2 1 0 6 烟气量t h 1 4 8 6 1 3 9 7 排气温度 5 4 3 5 5 2 机组出力M W l 1 0 2 1 o 0 3 5 热耗率k J k W h 1 1 8 2 5 1 2 0 & 5 重油 热耗量k J h 1 0 3 4 1 1 0 6 1 2 1 2 8 1 烟气量t h 1 4 B 7 1 3 9 r 7 8 排气温度 5 2 4 5 3 4 比 较可见， 双压进汽要比 单压进汽 ( 汽 轮机)功率提高3 5 一 5 ， 余热利用率： 燃天然气时提高约4 一 5 ，燃重油时取 决于排烟温度，即重油含硫量的大小。汽机 功率：在燃天然气时三压比双压提高约 2 ， 余热利用率提高约2 。 项目 要求余热锅炉应能适应重油和天然 气两种燃料烟气条件，考虑到燃机燃用重油 时可能产生低温腐蚀，排烟温度不可能太 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 余 热 锅 炉2 0 0 5 1 3 低，因此不采用三压锅炉。但是为了尽可能 提高余热利用率，设计中充分考虑了尾部清 灰并采用有效的防腐措施， 维持锅炉排烟温 度在较低水平。这些措施使余热利用率提高 约 3 4 ，汽机功率增加 2 3 。 表 3 各方案汽轮机输出代表功率与余热利用率比较 工 况 1 2 3 4 燃 料 天然气 天然气 重油 重油 环境温度 1 5 3 0 1 5 3 0 方案 1 5 8 1 7 5 7 3 2 5 5 5 5 O 7 4 4 5 3 O 8 7 6 9 9 5 O 1 0 r 7 7 2 3 汽机出力K W 热利用率 方案2 6 O 9 5 8 ， 7 8 3 5 8 9 2 7 7 9 0 5 5 1 6 7 7 2 2 5 3 4 5 1 7 1 8 方案 3 6 ： ! O 9 7 8 0 4 6 ( B 9 8 0 8 5 6 7 5 6 7 5 8 5 5 6 1 5 7 6 5 差 方案 1 与方案 2 k W 2 7 8 3 5 2 3 3 7 7 4 6 2 O 8 0 3 3 3 4 4 一 O 5 额 方案 2 与方案 3 k W 1 1 3 9 ， 1 1 7 6 2 1 8 1 5 8 ， 3 6 2 1 7 根据上述方法分析，三个特定用户分别 选定如下蒸汽循环系统。 用户 A ： 锅炉采用双压系统，主蒸汽为 高压和低压过热蒸汽， 汽轮机双进汽，锅炉 给水除氧由汽机抽汽加热。锅炉预留一凝结 水加热器管箱， 燃重油时空置，燃天然气时 将所需增加的受热面管加入预留的管箱内。 这样改造工作量最少，在燃天然气时仍可获 得较高的余热利用率和较高的汽轮机输出功 率，系统简单、可靠。锅炉原则性热力系统 图参见图 1 。 用户 B ： 锅炉采用双压系统，主蒸汽为 高压和低压过热蒸汽， 汽轮机双进汽。为了 适应天然气运行要求，锅炉增加一凝结水加 热器。燃重油时，此管箱处于干烧状态。由 于该处烟气温度低于 1 6 0 C ，材料不会发生 问题。但由此会白白增加锅炉的烟气阻力。 燃天然气时，汽机凝结水通过该凝结水加热 器。锅炉排烟温度将下降至 1 1 2 C ，从而将 减少来自 汽机的抽汽除氧。在设计环境温度 ( 1 1 7 )下，锅炉余热利用率从燃重油工 况的6 9 5 提高至燃天然气工况的7 7 6 。 这种设计结构能适合二种烟气的运行而无须 对锅炉本体进行任何改造。锅炉原则性热力 系统图参见图 1( 图中虚线部分为实线) 。 用户 C ： 锅炉采用三压系统，主蒸汽为 高压和低压过热蒸汽， 汽轮机双进汽。锅炉 自带除氧蒸发器和凝结水加热器， 用于加热 给水除氧，为减少燃重油时可能发生的低温 腐蚀， 燃机燃重油时，凝结水从7 6 C 加热 至9 5 。 离开除氧器的给水温度为 1 2 5 oC ， 使管壁温度避开露点温度附近的高腐蚀区。 为提高管子抗腐蚀能力，低温区采用抗腐蚀 材料。在燃天然气时， 凝结水不再接受回热 加热， 直接进入凝结水加热器， 从而保证最 高的余热利用率， 此时锅炉的利用率将超过 8 0 。该系统虽然较复杂，但可获得最高效 率。锅炉原则性热力系统图参见图2 。 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 4 余 热 锅 炉2 0 0 5 1 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 余 热 锅 炉2 0 0 5 1 5 2 3 蒸汽参数优化 余热锅炉的蒸汽参数应与蒸汽轮机的参 数相匹配。在蒸汽系统确定后，要使汽轮机 具有最大输出功率，选择恰当的蒸汽温度和 压力是关键，这个过程便是蒸汽参数的优化 过程。蒸汽参数的优化主要应考虑： 汽轮机 的循环有效效率，汽轮机高压和低压流程的 透平内效率以及锅炉的余热利用率等的变 化，并作出相应的调整，以求汽轮机输出功 率的最大化。 余热锅炉高压主蒸汽出口至汽轮机入口 压力降考虑为 0 2 M P a ，低压补汽管道至汽 轮机入口压力降考虑为 0 0 5 M P a ，蒸汽温降 均为 3 。 2 3 1 蒸汽温度的优化 一 般来说，蒸汽温度越高汽轮机作功就 越多。但燃机选定和运行工况确定之后，高 压蒸汽的温度就受到燃机排气条件的限制。 蒸汽温度优化原则应该是确定先进合理的端 差，选取一次汽 ( 高压)的温度。二次汽的 温度应该与汽轮机进汽口的汽温相匹配。 确定恰当的端差，选取较高的一次汽 ( 高压)温度，以获得最大输出功率，是蒸 汽温度优化的目 标之一。端差是指过热蒸汽 出口处烟气与工质之间的温度差，一般端差 值为 ( 2 5 4 o ) 。根据我厂的经验，端差 可以2 8 。本次项目的端差值为 ( 2 0 2 6 ) 。即使与技术优秀的国外机组相比， 这也当属相当先进的技术指标。 本项目 参数优化的特点是： 根据不同燃 料和环境温度选取不同的余热锅炉一次汽 温，以保证最大的输出功率， 这与一般燃煤 粉锅炉的蒸汽温度为恒定值是不同的。因为 不同燃料的烟气，不同工况 ( 1 5 、3 0 ) 下， 燃机排气温度有差异，因此余热锅炉可 提供的一次汽温是不同的。 燃机使用两种燃料、不同工况下， 计算 的锅炉一次汽温度列于表4 。 表4 一次汽温特性 烟气温度 蒸气温度 端差 环境温度 重油 5 2 6 5 0 o 2 6 1 5 时 天然气 5 4 5 5 1 9 2 6 环境温度 重油 5 3 7 5 l 1 2 6 3 O 时 天然气 5 5 6 5 3 0 2 6 环境温度 重油 5 2 4 5 O 4 2 0 l 1 7 时 天然气 5 2 3 5 0 3 2 0 表 4中，低压按O 6 M P a( g ) 、设计过热蒸汽温 度约按2 4 0 C 计算。 2 3 2 蒸汽压力的优化 蒸汽压力 ( 一次汽与二次汽)的选择涉 及到余热锅炉与汽轮机参数匹配， 对于蒸汽 循环系统的汽轮机输出功率具有较大的影 响，所以一、 二次汽的压力参数优化是很重 要的，也是本项目研究的目的之一。 提高一次蒸汽压力，联合循环发电效率 将提高，但是会影响汽轮机运行工况和效 率，因此应主要根据汽轮机设计性能优化压 力参数。双压机组 ( 汽机双进汽)蒸汽压力 优化计算结果列于表5 一 表9 ，其中，表5 一 表8 为不同一次蒸汽压力时的计算结果，表 9 为不同二次蒸汽压力时的计算结果。计算 时考虑了不同燃料和环境温度。 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 余 热 锅 炉2 0 0 5 1 表5 重油环境温度 2 9 锅炉不同一次汽压力时计算结果汇总 工 况 1 2 3 4 5 6 压力 ( 表) M P a 4 5 5 0 5 5 6 O 6 5 7 0 _ 次 温度 5 0 4 5 O 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 O 4 汽 蒸发量t h 1 7 1 8 1 7 0 4 1 6 9 2 1 6 8 0 1 6 7 0 1 6 5 9 压力 ( 表) M P a 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 二 次 温度 2 4 5 1 2 4 8 2 2 5 1 1 2 5 3 6 2 5 5 9 2 5 8 0 汽 蒸发量t h 2 7 1 3 2 8 9 6 3 0 4 5 3 2 0 3 3 4 5 3 4 8 2 锅炉排烟温度 约 1 4 5 汽机功率 k W 5 l 5 4 5 5 l 7 9 9 5 1 8 8 2 5 l 9 2 5 5 l 8 9 c 5 5 l 7 3 4 汽机末级湿度 0 0 9 O 0 O 9 7 0 1 0 2 0 1 0 r 7 0 1 l 1 0 1 l 3 表 6 重油环境温度 l 5 c ( = 锅炉不同一次汽压力时计算结果汇总 工 况 l 2 3 4 5 6 压力 ( 表) M P a 4 5 5 0 5 5 6 0 6 5 7 0 。 次 温度 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 5 0 4 汽 蒸发量t h 1 7 5 4 1 7 3 9 1 7 2 4 1 7 1 2 1 7 0 0 l 6 8 9 压力 ( 表) M P a 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 0 6 二 次 温度 2 4 5 0 2 4 7 8 2 5 1 0 2 5 2 9 2 5 5 1 2 5 7 1 汽 蒸发量t h 3 0 0 4 3 1 8 3 3 6 2 3 5 3 3 6 8 5 3 8 34 锅炉排烟温度 约 1 4 0 汽机功率 k W 5 3 7 3 4 5 3 9 5 7 5 绷 5 4 0 2 8 5 3 9 5 1 5 3 8 5 l 汽机末级湿度 0 0 9 2 0 l9 0 1 0 4 0 1 0 9 0 1 1 2 O 1 1 5 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 余 热 锅 炉2 0 0 5 1 7 表7 天然气环境温度 3 0 锅炉不同一次汽压力时计算结果汇总 ( 汽机背压适当) 工 况 l 2 3 4 5 压力 ( 表) M P a 3 8 2 4 5 5 0 6 0 6 7 次 温度 5 2 0 5 2 o 5 2 O 5 2 0 5 2 O 汽 蒸发量 t h 1 8 3 9 7 1 8 1 9 1 8 o 7 1 7 8 5 1 7 6 4 5 压力 ( 表) M P a 0 6 5 0 6 5 0 6 5 0 6 5 0 7 8 二 次 温度 2 4 o 2 4 5 2 4 8 9 2 =5 4 7 2 6 2 3 汽 蒸发量 t h l 7 4 2 0 2 3 2 0 O r 7 2 5 2 5 25 0 4 锅炉排烟温度 l l 2 8 1 1 2 9 9 l l 3 1 l l 3 l l 7 3 汽机功率 k W 5 7 8 5 1 5 8 1 3 7 5 8 3 1 0 5 8 4 J D 2 5 8 5 4 8 * 参考数据，为另一组汽机特性计算结果。 表8 天然气环境温度 1 5 锅炉不同一次汽压力时计算结果汇总 ( 汽机背压适当) 工 况 l 2 3 4 压力 ( 表) M P a 3 8 2 5 0 5 9 8 2 次 温度 5 2 O 5 2 0 5 2 0 5 2 O 汽 蒸发量t h 1 8 9 、 4 1 8 5 8 1 8 3 5 1 7 7 9 1 压力 ( 表) M P a 0 6 0 6 0 6 0 7 8 二 次 温度 2 4 7 4 2 4 8 4 2 5 3 4 2 6 8 、 0 汽 蒸发量t h 1 7 2 5 2 3 2 1 2 6 3 4 3 0 9 6 汽机功率 k W 6 0 2 9 1 l 6 6 9 6 C l6 9 6 6 l5 8 * 参考数据，为另一组汽机特性计算结果。 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 8 余 热 锅 炉2 0 0 5 1 表 9 天然气环境温度 3 0 C 锅炉不同二次汽压力时计算结果汇总 ( 汽机背压适当) 工 况 1 2 3 4 压力 ( 表) M P a 4 5 4 5 4 5 4 5 次 温度 5 0 5 5 O 5 5 0 5 5 0 5 汽 蒸发量t h 1 8 4 9 1 8 5 0 1 8 4 6 1 8 4 3 二 压力 ( 表) M P a 0 7 9 0 6 4 0 64 0 4 4 次 温度 2 4 8 2 3 8 2 4 6 2 4 1 6 汽 蒸发量t h 2 0 2 2 0 6 8 2 0 7 8 2 2 3 5 锅炉排烟温度 l l 2 l l O 6 l l O 6 1 0 8 6 6 汽机功率 k W 5 8 o 8 2 5 8 0 l l 5 7 9 4 5 5 7 8 4 1 压力优化结果分析： ( 1 )表5 到表 8 表明，不同燃料的烟气 工况， 汽机最大功率点是不同的，随烟气温 度而变化。对重油而言，环境温度在 1 5 C 情况下，最大功率时一次汽压为 ( 5 5 6 0 )M P a ， 环境温度变化时略有差异。对 天然气而言，最大功率时一次汽压稍高于 6 0 M P a ，比燃重油工况的一次汽压力高。 由于数据范围的局限及考虑对二种燃料的适 应性，本特定项目的一次汽压选择为：燃重 油时 ( 5 7 5 8 )M P a ， 燃天然气时 ( 6 0 _ _ 6 2 )M P a 。 ( 2 )从表9 中看出， 二次汽的压力较高 时， 则汽机输出功率较高，二次汽压力在 0 6 _ _ 0 8 M P a 之间，汽机功率变化不明显， 但压力偏低时锅炉余热利用率可提高。二次 汽压力在0 4 4 M P a 时，汽机功率偏低，考虑 到低压补汽压力与汽轮机进汽点的匹配，本 特定项目二次汽压选择为0 6 0 M P a 。 ( 3 )多工况条件的优化：为了适应燃机 可能燃用重油 ( 原油)和天然气 ( L N G )两 种燃料的要求，锅炉以相对恶劣的条件一环 境温度3 0 C ，燃料为重油的条件为设计点， 环境温度 1 5 C ， 燃料为天然气的条件作为 校核点。汽机则以当地运行时间较长季节的 平均温度 ( 或全年的平均温度)3 0 C 、天然 气为燃料的条件作为设计点，以获得汽机最 大的输出功率。 ( 4 )参数优化是由锅炉厂与某一确定的 汽轮机制造厂参数匹配选择的结果。由于各 制造厂汽机特性不同， 所以匹配的结果也不 同。G E公司和s i e m e n s 公司提供的蒸汽参数 的规范建议值参见表 1 O 和表 1 1 。 比较可见， 本项目 参数优化的结果，基 本与 G E 公司、s i e m e n s 公司建议的蒸汽参数 相似， 一次汽压力比 G E 公司提供的略低， 与 s i e m e n s 公司规范相比也偏低。二次汽压 力基本一致， 对双压无再热的余热锅炉型联 合循环来说，G E公 司建议低压二次蒸汽的 压力为 0 5 5 M P a ，s ie m e ns公司则建议为 0 5 0 8 M P a 。二次蒸汽的温度为 2 0 0 2 6 0 C 之间。由以上表中数据可以看出， 本项目 二 次蒸汽参数优化的结果与该二公司的规范参 数基本一致。 一次汽压力略低的原因在于汽 机自身的特性不同。 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m - 余 热 锅 炉2 0 0 5 1 9 表 1 0 G E公司建议的单压和双压循环的蒸汽参数规范 、 、 循环形式 单压无 双压无再热循环 再热循环 双压有再热循环 J顶目 蒸汽轮机功率 ( M w ) 全部 4 o 4 0 6 o 主蒸汽压力 ( a ) 4 1 3 5 6 4 6 6 1 8 、 2 6 9 9 8 主蒸汽温度 ( ) 5 3 8 * 5 3 8 * 5 3 8 * 5 3 8 * 5 3 8 再热蒸汽压力 ( M P a ) 2 0 6 2 7 5 再热蒸汽温度 ( ) 5 3 8 二次蒸汽压力 ( M P a ) 0 5 5 0 5 5 0 5 5 0 5 5 二次蒸汽温度 ( ) 3 0 5 * 倘若燃气轮机的排气温度低于5 6 8 C 的话，主蒸汽温度应比排气温度低 3 0 。 表 1 1 s i e m e n s 公司建议的蒸汽参数规范 蒸汽轮机 主蒸汽 再热蒸汽 二次蒸汽 循环形式 功 率 压力 温度 压力 温度 压力 温度 ( Mw ) ( M P a ) ( ) ( 加P a ) ( ) ( M P a ) ( ) 单压循环 3 0 2 0 0 4 0 7 0 4 8 0 5 0 0 双压循环 3 0 3 0 o 5 5 8 5 5 0 0 5 6 5 0 5 0 8 2 o 0 2 6 o 三压有再 5 0 3 0 o l 1 0 1 4 0 5 2 0 5 6 5 2 0 3 5 5 2 0 5 6 5 0 40 6 2 o 0 2 3 0 热的循环 2 3 3 选择除氧热源 双压余热锅炉的除氧热源可以有两种选 择方式：第一种是余热锅炉的低压蒸汽为热 源直接用于除氧，汽轮机单进汽；另一种是 将余热锅炉的低压蒸汽热源作为汽轮机的二 次进汽，作功后利用更低压力的汽机抽汽除 氧。从能源利用角度分析， 在相同的排烟温 度下，显然后者的汽轮机输出功率较大。 第一种方式系统简单，使用常规汽轮 机，适用于中小型联合循环机组；第二种方 式汽轮机为双进汽抽汽式， 适用于大型联合 循环机组， 输出功率大， 效率高。定量分析 的计算结果见表 1 2 和表 1 3 。 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 0 余 热 锅 炉2 0 0 5 1 表 1 2 重油环境温度 1 5 C 工 况 单 位 数 据 一 次压力 温度 M P a( 表) 5 O 5 o 4 锅 二次压力 温度 M P a( 表) 0 5 1 ： 、 炉 十 低 一次流量 t h 1 7 5 0 压 段 二次流量 L h 1 1 4 供 汽 排烟温度 1 4 9 汽机出力 k W 5 4 1 3 8 一 次压力 温度 锄2( 表) 5 0 ， 5 0 4 二次压力 温度 御8 ， c I I ( 表) 0 5 1 汽 机 一次流量 t h 1 7 5 0 抽 二次流量 t h 3 3 0 汽 排烟温度 1 4 9 汽机出力 k W 5 6 1 6 7 表 1 3 重油环境温度 3 0 C 工 况 单 位 数 据 一 次压力 温度 M P a( 表) C 5 0 ， 5 0 4 锅 二次压力 温度 M P a( 表) C 0 5 9 2 4 8 6 炉 低 一次流量 L h 1 7 1 2 压 段 二次流量 t h 1 0 8 6 供 汽 排烟温度 1 4 5 汽机出力 k W 5 2 1 4 6 一 次压力 温度 M P a( 表) C 5 o 5 0 4 二次压力 温度 M P a( 表) C 0 5 9 2 4 8 6 汽 1 7 1 2 机 一次流量 t h 抽 二次流量 t h 2 8 7 6 汽 排烟温度 1 4 5 汽机出力 k W 5 3 4 7 0 由表中可看出， 燃机燃重油时，为了保 证余热锅炉足够高的排烟温度，锅炉不带除 氧蒸发器，除氧热量由汽机抽汽提供，与锅 炉自 供汽除氧相比，汽机功率增加2 0 0 0 k W ( 1 5 o c )和 l O 0 0 k W ( 3 o c ) 。燃天然气的情 况也类似，但增加量较少。 3 配 I O O M W等级的P G 9 1 7 1 E型 燃机余热锅炉特点 经过上述各项参数优化设计和结构设计 维普资讯 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 余 热 锅 炉2 0 0 5 1 的9 E型燃机余热锅炉具有以下特点。 ( 1 )燃机启停迅速，调峰能力强， 一般 在1 5 2 0 分钟内即可从启动状态进入满负 荷运行工况。这就要求锅炉系统热惯性小、 膨胀补偿能力强，锅炉部件应具备承受热冲 击的能力。为此，余热锅炉高压锅筒采用双 层筒壁结构，以减少启动热应力。 ( 2 )余热锅炉采用立式强制循环。用户 燃机先期燃用重油 ( 或原油)而后期燃用天 然气 ( 或 G ) ，在燃用重油时，烟气对受 热面的污染已达到不可轻视的地步， 不但会 严重影响锅炉出力，还会增加烟气阻力。因 此， 采用立式锅炉，管子水平布置， 肋片为 垂直状态，烟尘不易积在管子肋片