土木工程毕业设计值得参考

1 建筑部分1.1 总平面设计在城市中高层建筑往往大量地出现，从现代化的社会与社团关系着眼，这些建筑物彼此应该是有机联系的。城市中高层建筑参差错落的高高耸起，形成了引人注目的目标。它们的侧影对城市轮廓线的形成有重大的影响。本次毕业设计任务书给的场地较大，拟在某市建造一栋高层综合教学楼，该楼主要是用于教学。在总平面设计中考虑到教学环境的安详和宁静，把主楼罩于区内较中央的位置，区内的街道与周围主要道路连接交通方便，出入自由。总的来说，场地较大，尽量布置得设施齐备，树木成荫，空气清新，环境幽雅，同时又和城市中的其它的建筑物融为一体，相互协调，美化拉城市环境犹如一体理想的“花园城”。1.2 平面设计对于刚度较小的框架结构体系，其高宽比一般宜小于4。本例的体型仍采用传统的矩形棱柱体，从几何观点来看对侧移颇为为敏感的，而由于它的几何形体所具有的固有强度，使结构更为有效或者造价更可能降低，而房屋又能建得更高，总之，它是较为经济的体型。平面布置采用核心式，对于高层综合教学楼来说是比较经济和功能合理的。左右基本对称，电梯间置于中心，洗手间置于旁边。高层办公建筑的主要垂直交通是电梯，对于电梯的选则及其在建筑物中的分布，将决定高层教学楼的合理使用，提高效率和降低造价。因此在平面设计中，主要考虑以下几个方面：一集中。电梯是出入建筑物的人经常使用的交通工具，所以设置在容易看到的地方，从运行效率，缩短候梯时间以及降低建筑费用来考虑，电梯应集中设置。二使用方便。根据电梯使用频率，将电梯布置在正对出入口并列设置。三分隔。主要通道和电梯布置分开，免去人流高峰时相互影响。将电梯厅避开主通道设置在凹处，并把电梯集中设置在建筑物中央，这也是较重要的。1.3 立面设计建筑师对所设计的高层建筑的“形”是很重视的这“形”的塑造到目前为止还受到力学结构，材料和施工的极大制约，本身的可塑性不大，但人们普遍对此有着较高的需求。那些体型简单单调，外墙采用各种材料幕墙的盒子建筑，缺乏变化和可识别性，因此在本次设计中希望有所改变，有所突破。本例的窗的材料采用白色玻璃窗，避免反光造成城市污染。窗框采用铝合金材料，能给人以现代科技成就的力量感。立面上外墙采用灰色涂料，给人以和谐感。楼顶做成有顶盖的空间，将各种机械装置放在里面，使“冕”与“体”组成一个完整的，上下结合的有机统一体。1.4 剖面设计 剖面中垂直交通中的电梯不分层配置，其他在平面设计中以说明较详细，不再说明。 楼面采用现浇钢筋混凝土梁板楼面，构造较为简单。楼中的中小型教室布置，满足要求。为拉适应垂直交通的电气及机械装置要求，空调冷却塔安装的要求。上下水的水箱，出气管等位置的要求。擦窗机械及修理机械的安置要求，以及其它各种设施的要求，在办公楼顶部往往要安放很多的机械设备和装置，应为设备层。 剖面设计表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系，主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数，建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构，构造关系等，它和房屋的使用，造价和节约用地等有密切关系，也反映建筑标准的一个方面其中一些问题需要平，剖面结合起来一起研究，才能具体确定下来。 采光，通风的设计也影响到剖面设计的效果，室内光线的强度和照度是否均匀，除和平面中窗户的亮度和位置有关外，还和窗户在剖面中的高低有关。房间里光线的照射有关。房间里光线的照射深度，主要是靠侧窗的高度解决，本例中大部分都是自然采光。1.5 防火设计本设计中每一层设计防火分区建筑物内的主要分隔墙，砌至梁板的底部，管道穿过隔墙。楼板时，应采用非燃烧材料将其周围的空隙紧紧填塞。附设在高层建筑中的固定灭火装置的设备室。通风，空调机房.等应采用耐火极限不低于3.00小时的隔墙和2.00小时的楼板与其它部位隔开。隔墙的门应采用甲级防火门。电梯井内严禁敷设可燃气体和易燃，可燃液体管道，也不应敷设与电梯无关的电缆，电线等。电梯井壁除开设电梯门洞和通气孔洞情爱，不应开设其它洞口，电梯门不应采用栅栏门。管道井等竖向管的井壁应为耐火等级限不应低于1.00小时的非燃体。井壁上的检查门应采用丙级防火门。用于疏散楼梯间的防火门，应采用单向弹簧门，并应向疏散放向开启。本例中前室面积不小于6平方米，通向前室和楼梯间的门均应设乙级防火门，应向疏散方向开启。消防电梯与客梯兼用，但符合消防电梯的要求。2 结构部分2.1工程概况 某市拟兴建五层综合教学，建筑面积7500m2。建筑所在地势平坦，7度抗震，类场地。本教学楼是主体五层的钢筋混凝土全现浇框架结构，建筑面积为7532.15。首层为配电房、设备室等，二层为实验室，办公室等，三层为院办公室等，四到五层为教室。建筑方案确定，开间6.6m ,进深6.6m ，底层层高4.2m ,二层到五层高3.2m 。局部突出屋面的塔楼为楼梯房高为3.0m 。建筑设计使用年限为50年，乙级建筑，二级防火。2.2 设计资料2.2.1气象条件基本雪压0.35KN/,基本风压0.45/，地面粗糙度为C类。2.2.2 抗震设防烈度7度抗震，等级为三级，地震分组为第二组，地震加速度0.15g2.2.3 工程地质条件该工程建筑场地平坦,地质构造简单，根据工程地质勘查报告建议：地下潜水水位埋深为4.0-6.0米，不考虑地下水的影响。基础埋深为1.82.5m；地下第二层土为亚粘土，厚度为13m，可以作为持力层，地基承载力特征值260Kpa。2.3 设计标高 室内设计标高0.000，相对于绝对标高现场确定。室内外高差0.45m 。2.4 墙身做法墙身为加气混凝土砌块结构，所有墙厚均200mm 。外墙采用60mm厚聚苯板保温，内墙采用20mm厚混合沙浆抹面喷白。2.5 楼面做法面层：30mm厚水磨石地面（包括水泥粗砂打底）；结构层：100mm厚现浇水泥混凝土板；底层：20mm厚板底抹灰。2.6 屋面做法 30mm厚细石混凝土保护层；三毡四油防水层；20mm厚水泥沙浆找平层；150厚水泥蛭石保温层；150mm厚钢筋混凝土板；V型轻钢龙骨吊顶。2.7 门窗做法门厅处为铝合金门窗，其它均为钢塑门窗。2.8 活荷载 楼面活荷载标准值为2.0KN /，走廊活荷载标准值为2.5KN /，屋面活荷载为2.0KN/ （按上人屋面荷载）。2.9 材料混凝土强度等级，C30（=14.3N/，=3.15），C35（=16.7N/， =3.15）。钢筋（热扎钢筋），HPB300（=270N/），HRB400（=360N/）。3 结构布置及计算简图 根据该楼的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑的平面，立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图3.1、图3.2、图3.3。框架结构计算简图见图3.4 图3.2 结构平面布置图图3.4 框架结构计算简图3.1 拟定板厚 框架板厚按考虑塑性内力重分布法计算，考虑刚度要求，板厚取100mm 。3.2 拟定梁截面尺寸梁截面尺寸按其跨度的1/121/8计算，见表1 表格1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁纵梁次梁13跨,46跨34跨25C303005503005003006002505501C35 300600300500300600250550 3.3 拟定柱截面尺寸由抗震规范可知该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值=0.85,各层的重力荷载代表值取14KN/m2,考虑到地震作用组合后柱轴压力的增大，其增大系数为边柱取1.3，不等跨内柱取1.25。由图3.2可知边柱和中柱负载面积为6.63.3=21.78m2和6.64.6=30.36m2， 由式得，第一层柱截面面积为： 边柱： 中柱：如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为374mm和433mm，根据上述计算估算并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下： 首层 500500 mm2 ，其余层400400 mm2 基础选用柱下独立基础，框架结构计算简图如图3.4所示，取柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线取至板底，25层柱的高度为3.2m，底层柱高度从基础顶面取至二层板底取h=4.2+0.45+1=5.65m4 重力荷载计算4.1 屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（上人） 30mm厚细石砼的保护层 220.03=0.66 三毡四油防水层 0.4 20mm厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4 150mm厚水泥蛭石保温层 50.15=0.75 100mm厚钢筋混凝土板 250.1=2.5 合计 4.7115层楼面 30mm厚水磨石地面（包括水泥粗砂打底） 0.65 100mm厚钢筋混凝土板 250.1=2.5 20mm厚板底抹灰 170.02=0.34 合计 3.494.2 屋面及楼面可变荷载标准值上人屋面均布活荷载标准值 2.0楼面活荷载标准值 2.0屋面雪荷载标准值 Sr=0.354.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等，计算出单位长度的重力荷载，对墙、门、窗可计算出单位面积上的重力荷载。计算结果见表2墙体为200mm加气混凝土砌块，外墙面采用60mm厚GRC增强水泥聚笨复合保温板，内墙面为 20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为 0.061.13+5.50.2+170.022=1.85KN/m2内墙为200mm加气混凝土砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为0.25.5+170.022=1.78KN/m2钢塑门单位面积重力荷载为0.45KN/m2；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4KN/m2。重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值，计算结果如图4.1表格 2 梁 、柱重力荷载标准值层次构件b（m）h（m）/(KN/m3)g/(KN/m)l/(m)nGi/KNGi/KN1边横梁0.30.6251.054.7255.3510252.788 770.289中横梁0.30.5251.053.942.5549.25次 梁0.250.55251.053.615.656122.379纵 梁0.30.6251.054.7256.112345.87柱0.50.5251.16.8755.216621.525边横梁0.250.55251.054.335.3510231.655749.154中横梁0.250.45251.053.942.5549.25次 梁0.250.55251.053.615.656122.379纵 梁0.30.6251.05 4.7256112345.87柱0.40.4251.1 4.43.216225.28图4.1 重力荷载代表值5 框架侧移刚度计算5.1 框架侧移刚度计算 梁的线刚度计算如表3表格 3 横梁线刚度ib计算表类别层次EcbhI0lEcI0/l1.5EcI0/l2.0EcI0/l边横梁13.151043006005.410964502.63710103.9610105.2741010253.001042505503.510964501.62810102.44210103.2561010中横梁13.151043005003.110930003.25510104.8810106.511010253.001042504501.910930001.90010102.8510103.8010105.2 柱线刚度计算柱线刚度计算见表4 表格 4 柱线刚度ic计算表层次h(mm)Ec(N/mm2)bhIc/m4i=EcIc/hKN/m2152003.151045005005.2081093.15510102532003.001044004002.1301091.99710105.3 柱的侧移刚度柱的侧移刚度按11式(2.3)计算，根据梁、柱线刚度比不同，可分为中框中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼梯，电梯间柱等。具体计算见表5、表6、表7。 表格 5 中框架柱侧移刚度D值(N/mm)层次边柱中柱DiKDi1KDi211.670.5982613.740.741036118622251.630.45105313.530.641497725508表格 6 边框架柱侧移刚度D值(N/mm)层次边柱中柱DiKDi1KDi211.240.5475612.80.69966117222251.220.3888932.650.571333922232将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，得框架各层间侧移刚度Di,见表8 表格 8 横向框架层间侧移刚度层次12345Di7168895478954789547895478由表8可见，D1/D2=71688/95478=0.75080.7,故该框架为规则框架。6 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算6.1 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算6.1.1 横向自震周期计算 按式将G11折算到主体结构的顶层；即 结构顶点的假想侧式下表计算，其中第10层的Gi为G10与Ge之和。表格 9 结构顶点的假想侧移计算层次Gi/KNVGi=/KNuiui53282.1383282.1389547834.376519.68742786.36068.4389547863.558485.31032805.3478873.7859547892.940421.75122806.55711680.34295478122.335328.81113121.49914801.84171688206.476206.476按公式计算基本周期T1，其中,则 =0.86 (s)6.1.2 水平地震作用及楼层地震剪力计算本设计中，为简化计算采用底部剪力法计算水平地震作用，结构总水平地震作用标准值按下式计算：=0.85（3121.499+2806.557+2805.347+2786.3+2789.57+402.21）=12504.76KN有设计任务书知二类场地地震特征周期Tg=0.35s，查表知设防烈度为7度且地震加速度为0.15g的=0.120.05 因1.4Tg=1.40.35=0.49T1=0.86S，所以应考虑顶部附加水平地震作用。即=0 .08T1+0.01计算， 可知 =0.080.86+0.07=0.139，各质点横向水平地震作用按下式计算按计算，地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为具体体计算过程见表10，表格 10 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次HiGiGiHiGjHjGiHi/GjHjFiVi21.00402.218446.41181111.030.05 26.83 26.83 5.00 18.00 3282.14 59078.48 172664.62 0.34 196.83 223.66 4.00 14.80 2786.30 41237.24 172664.62 0.24 137.39 361.05 3.00 11.60 2805.35 32542.03 172664.62 0.19 108.42 469.47 2.00 8.40 2806.56 23575.08 172664.62 0.14 78.55 548.02 1.00 5.20 3121.50 16231.79 172664.62 0.09 54.08 602.10 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图6.1（a） 水平地震作用分布 （b）层间剪力分布图6.1 横向水平地震作用及楼层地震剪力6.1.3 水平地震作用下的位移验算： 水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按下式计算： 计算。各层的层间弹性位移角e=ui/hi ,根据,考虑填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值e1/550。计算结果见表11表格 11 横向水平地震作用下的位移验算层次ViDiuiuihie= ui/hi5223.66 954782.34 25.18 32000 4361.05 954783.78 22.84 3200 1/8463469.47 954784.92 19.06 3200 1/6512548.02 954785.74 14.14 3200 1/5581602.10 716888.40 8.40 5200 1/619由表11可知，最大层间弹性位移角发生在第二层，其值为1/5581/550，满足的要求，其中，查表可得。6.1.4 水平地震作用下框架内力计算：以图3.2中J轴线横向框架为计算单元，框架柱端剪力及弯矩分别按下式计算 其中Dij取自表5，取自表8，层间剪力取自表11。各柱反弯点高度y按式y=y0+y1+y2+y3确定。其中yn由表可查得。在本设计中底层柱需考虑修正值y2，第2层柱需考虑修正值y2，其余各柱均无修正值，具体计算过程及结果见表12表格 12 各层柱端弯矩及剪力计算层次hiViDij边柱中柱Di1Vi1KyMi1Mi1Di2Vi2KyMi2Mi253.2 223.66954781053124.67 1.63 0.38 30.00 48.94 1497735.08 3.53 0.45 50.52 61.75 43.2 361.05954781053139.82 1.63 0.43 54.80 72.64 1497756.64 3.53 0.48 86.99 94.24 33.2 469.47954781053151.78 1.63 0.48 79.54 86.16 1497773.64 3.53 0.50 117.83 117.83 23.2 548.02954781053160.45 1.63 0.50 96.71 96.71 1497785.96 3.53 0.50 137.54 137.54 15.2 602.171688826169.38 1.67 0.59 212.87 147.93 1036187.02 3.74 0.55 248.88 203.63 注：表中M量纲为KN.m,V量纲为KN梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算 其中梁线刚度取自表3。具体的计算过程见表13表格 13 梁端弯矩,剪力及轴力计算层次边梁走道梁柱轴力MbMblVbMbMblVb边柱N中柱N548.9429.026.45 12.0932.7232.72321.81 -12.087-9.73 4102.6468.046.45 26.4676.7276.72351.15 -38.549-34.41 3140.9696.276.45 36.78108.55108.55372.37 -75.329-70.00 2176.25120.166.45 45.96135.5135.5390.33 -121.28-114.38 1244.64153.536.45 61.73187.64187.643125.09 -183.02-177.74 注：1.柱轴力中的负号表示拉力。 2.表中M单位为KN.m，V单位为KN，L单位为m。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图如图6.2（a） 框架弯矩图（KN.m） (b)梁端剪力及柱轴力图（KN）图6.2 左地震作用下框架弯矩图，梁端剪力及柱轴力图6.2 横向风荷载作用下框架结构内利和侧移计算6.2.1 风荷载标准值： 风荷载标准值按式，基本风压=0.45KN/m2。由荷载规范查的（迎风面）（背风面），B类场地，H/B=20.12/21.8=0.92。查表的=0.46、T1=0.86S， 由表查的风振系数 仍取J轴线横向框架，其负载宽度为6.6m。由式得，沿房屋高度的分布风荷载标准值根据各楼层标高处的高度Hi由表查取，代入上式可得各楼层标高处的q(z)。见表14、q(z)沿高度的分布见图6.3。表格 14 沿房屋高度分布风荷载标准值层次HiHi/Huzzq1(z)/(KN/m)q2(z)/(KN/m)女儿墙19.20 1.00 1.23 1.49 4.37 2.73 518.00 0.94 1.21 1.47 4.23 2.64 414.80 0.77 1.11 1.42 3.75 2.34 311.60 0.60 1.04 1.35 3.34 2.09 28.40 0.44 1.00 1.27 3.01 1.88 15.20 0.27 1.00 1.16 2.77 1.73 荷载规范规定，对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构，应采用风振系数来考虑分压脉动的影响，由于在本设计中房屋高度20.1230m，且H/B=20.12/20=11.5，因此该房屋不考虑风压脉动的影响。 框架结构分析时，应按静力等效原理将图6.3（a）的分布风荷载转化为节点集中荷载如图6（b）（a） 风荷载沿房屋高度的分布 （b）等效节点集中风荷载 图6.3 框架上的风荷载6.2.2 风荷载作用下的水平位移验算 根据图6.3（b）所示的水平荷载，由式计算层间剪力Vi，然后依据表6，求出轴线框架的层间侧移刚度，再按式和计算各层的相对侧移和绝对侧移。计算结果见表15表格 15 风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次Fi(kN)Vi(kN)D/(N/mm)u/mmu/mmhiu/hi5.00 19.10 19.10 95478.00 0.20 3.28 3200 6.25144E-054.00 19.55 38.65 95478.00 0.40 3.08 3200 0.0001265023.00 17.44 56.09 95478.00 0.59 2.67 3200 0.0001835832.00 15.73 71.82 95478.00 0.75 2.08 3200 0.0002350671.00 23.61 95.43 71688.00 1.33 1.33 5200 0.000255997由表15可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为0.000255997，小于1/550，满足规范要求。6.2.3 风荷载作用下框架结构内力计算同样以图3.2中的J轴线横向框架为计算单元框架柱端剪力及弯矩分别按式和计算，其中Dij取自表8，取自表5，层间剪力取自表15。各柱反弯点高度y按式y=y0+y1+y2+y3确定。其中yn由表可查得。在本设计中底层柱需考虑修正值y2，第2层柱需考虑修正值y2，其余各柱均无修正值，具体计算过程及结果见表16。梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式计算：、 其中梁线刚度取自表3。具体的计算过程见表16表格 16 风荷作用下各层柱端弯矩及剪力计算层次hiViDij边柱中柱Di1Vi1KyMi1Mi1Di2Vi2KyMi2Mi253.2 19.10 95478105312.11 1.63 0.38 2.56 4.18 149773.00 3.53 0.45 4.31 5.27 43.2 38.65 95478105314.26 1.63 0.43 5.87 7.78 149776.06 3.53 0.48 9.31 10.09 33.2 56.09 95478105316.19 1.63 0.48 9.50 10.29 149778.80 3.53 0.50 14.08 14.08 23.2 71.82 95478105317.92 1.63 0.50 12.67 12.67 1497711.27 3.53 0.50 18.03 18.03 15.2 95.43 71688826111.00 1.67 0.59 33.74 23.45 1036113.79 3.74 0.55 39.45 32.27 注：表中M量纲为KN.m，V量纲为KN。表格 17 风荷作用下梁端弯矩,剪力及轴力计算层次边梁走道梁柱轴力MbMblVbMbMblVb边柱N中柱N54.18 2.48 6.45 1.03 2.79 2.79 31.86 -1.03 -0.83 410.34 6.77 6.45 2.65 7.63 7.63 35.09 -3.69 -3.26 316.16 10.99 6.45 4.21 12.40 12.40 38.27 -7.89 -7.32 222.17 15.09 6.45 5.78 17.02 17.02 311.35 -13.67 -12.89 136.12 22.64 6.45 9.11 27.67 27.67 318.45 -22.78 -22.23 注:1）、柱轴力中的负号表示拉力。当为左边风时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2)、表中M单位为KNm，V单位为KN，N单位为N水平风荷载作用下，框架的弯矩图，梁端剪力图，轴力图略。7 竖向荷载作用下框架结构的内力计算7.1 横向框架内力计算7.1.1 计算单元 取J轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6.6m，如图7.1所示，由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载，如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图7.1 横向框架计算单元7.1.2 荷载计算7.1.2.1 恒荷计算在图7.2中、表横梁自重为均布荷载形式，对于第5层=3.94N/m =3.15KN/m和、分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图7.1所示几何关系可得 =4.713.3=15.54KN/m =4.713.0=14.13KN/m、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，包括梁自重、楼板重合女儿墙等的重力荷载，计算如下：图7.2 各层梁上作用的恒载集中力矩 KN.m KN.m对于24层，包括梁自重和其上横墙自重为均布荷载=3.94+1.783.2=9.64KN/m 、=3.15KN/m=3.493.3=11.52KN/m =3.493.0=10.47KN/m 集中力矩 KN.m KN.m对于1层=4.725+1.852.6=9.54 KN/m =3.94KN/m=3.493.3=11.52 KN/m =3.493.0=10.47KN/m 集中力矩 KN.m KN.m7.1.2.2 活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图7.3所示图7.3 各层梁上作用的活荷载对于5层=23.3=6.6KN/m =23.0=6.0 KN/m KN.m KN.m集中力矩 KN.m KN.m在屋面雪荷载作用下=0.353.3= 1.16KN/m =0.353.0=1.05 KN/mP1 =4.42 KN P1 =7.1 KNM1=P1e1=0.33KN.m M2=P2e2=0.53KN.m对于29层=3.32=6.6 KN/m =3.02=6.0 KN/mP1 =12.62 KN P1 =32.9KNM1=P1e1=0.95 KN.m M2=P2e2=2.47 KN.m对于1层=23.3=6.6 KN/m =23.0=6.0 KN/mP1 =12.62 KN P1 =32.9 KNM1=P1e1=1.26KN.m M2=P2e2=3.3KN.m将以上结果汇总，见表18和表19表格 18 横向框架恒荷载汇总表层次53.943.1515.5414.13116.12137.58.7110.31249.643.1511.5210.47106.7138.33810.3719.543.9411.5210.47106.7138.3310.6713.38表格 19 横向框架活载汇总表层次56.6（1.16）6.0 （1.05）12.62（4.42）32.9（7.1）0.95（0.33）2.47（0.53）246.6612.6232.90.852.4716.6612.6232.91.263.37.1.3 内力计算 梁端，柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如图7.4及7.5，所得弯矩如图7.6，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如表20及21。下图为恒荷作用下弯矩分配（图 7.4）上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁074802520.2150.6360.1492939-103.24.41103.2437.22-14.6455.2418.61-11.05-32.68-7.6617.06-5.539.31-11.59-8.62-2.910.491.4563.68-93.01101.99-43.82-21.760.4280.4280.1440.1310.3890.3890.0912846-109.10109.103644-12.3234.1234.1211.49-7.80-23.17-23.17-5.4227.6217.06-3.90.5.75-16.34-11.59-17.45-17.45-5.872.918.6288.6282.0244.2933.72-107.38109.96-30.88-26.13-15.720.4280.4280.1440.1310.3890.3890.0912846-109.10109.103644-12.3234.1234.1211.49-7.80-23.17-23.17-5.4217.0617.06-3.95.75-11.59-11.59-12.93-12.93-4.352.286.786.781.5938.2538.25-105.86109.93-27.98-27.98-16.150.4280.4280.1440.1310.3890.3890.0912846-109.10109.103644-12.3234.1234.1211.49-7.80-23.17-23.17-5.4217.0617.06-3.95.75-11.59-11.59-12.93-12.93-4.352.28