预应力连续梁桥毕业设计.doc

96 目 录第1章 概 述11.1 设计依据及标准11.2桥型及纵、横断面设计21.3毛截面几何特性4第2章 主梁内力计算52.1单元划分52.2恒载内力计算62.3 内力影响线计算142.4 活载内力计算202.5温度及基础沉降次内力计算282.6内力组合（一）31第3章 预应力钢束估算与布置403.1 钢束估算原理403.2钢束估算433.3 钢束布置453.4净、换算截面几何特性计算47第4章 预应力损失及有效预应力计算514.1预应力损失种类及相应的计算方法514.2钢筋的有效预应力计算原理534.3钢束预应力损失及有效预应力计算53第5章 配束后主梁内力计算及内力组合（二）605.1施工阶段主梁内力计算605.2活载内力、温度及基础沉降次内力计算655.3混凝土收缩、徐变次内力计算685.4内力组合（二）70第6章 主梁截面强度验算756.1截面强度计算原理756.2强度验算77第7章 应力、变形及其他验算817.1预加应力阶段各截面混凝土法向应力计算817.2正常使用阶段混凝土法向应力及主应力计算与验算837.3正常使用阶段钢束应力计算与验算867.4 变形计算与验算887.5变形验算及预拱度设置90主要参考文献92结 束 语93前 言毕业设计是培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际的能力。它具有很强实践性和综合性，是培养学生独立工作的一种良好途径和方法。在设计过程中，我重温和巩固了以前所学的基础理论和专业技术知识，弥补了自身在这些方面的欠缺，同时更深刻地体会到了作为一名路桥工作者无论是在设计还是在施工过程中，都必须以科学严谨的态度将理论与实践切实联系起来。在设计中，我翻阅了大量的参考资料，努力使所学的知识不断地系统化，不断地融会贯通。本设计是庞家村大桥上部结构设计，要求完成必要的毕业论文及桥梁总体布置图、主梁一般构造图、主梁预应力钢束构造图、主梁施工程序示意图等图纸。庞家村大桥是山东省327国道费县西临沂济宁界上的一座大型桥梁，原桥型方案采用的是预应力混凝土连续梁桥，主梁横截面为箱形截面，跨径为625m采用简支转连续的施工方法。在此设计中，选择了该桥的上部结构进行设计，主梁横截面为等高度变截面箱形截面，采用简支转连续的施工方法。本设计中用到了材料力学、结构设计原理、结构力学、桥梁工程等学科的诸多知识。同时还从图书馆借阅了大量教学参考书，力求在设计过程中尽量做到规范、合理、清楚。此次设计使我所学的基础理论和专业技术知识更加系统、巩固、延伸和拓展，对我以后从事桥梁方面的工作具有很好的指导意义。论文共分七章进行阐述，并配有多幅插图，力求更具说服力。限于本人水平和资料不足，设计中肯定存在诸多不足，敬请老师和同学多多批评指正，本人感激不尽！在设计过程中，得到了郑艳老师、邹中权老师及路桥教研室其他老师的悉心指导，谨此表示感谢！ 作者: 郑子勇二六年六月 庞家村大桥上部结构设计摘 要本设计主要是庞家村大桥上部结构的初步设计。庞家村大桥采用简支转连续的施工方法，先预制主梁后吊装施工成连续梁，主梁采用等高度变截面的箱形梁，跨径为25米。全桥分六等跨，全长150米。本设计共分七章，第一章为概述，即桥型、纵横断面尺寸、施工方法的确定；第二章为主梁内力计算，包括恒载、活载内力，温度及支座沉降次内力计算及荷载组合；第三章为预应力钢束估算与布置；第四章为预应力损失估算有效预应力的计算；第五章为配束后主梁内力计算及内力组合的计算；第六章为主梁正截面强度验算；第七章为应力、变形及其它验算。关键词：连续梁桥；简支转连续；变截面箱梁；荷载；应力。 pangjia cun bridge superstructure designingabstractthis design is about the superstructure designing of pangjia cun bridge which adopt building way of simple-span to construction. first, people prepared to make girders then hung them to be a continous bridge, and they adopted the same hight of changing section box girder of which the span is twenty-five meters, and the total bridge is divided into 6 spans with the whole lenth of 150 meters.there are seven chapters in the direction. the first chapter is sketch, its about the pattern and dimension of bridge. the second is about the internal force calculating,including dead load、living load internal force、temperature and abutment subsided sequence internal force and compose load.the third is about the estimate and arrange of the reinforced steel. the fourth, loss estimating.the fifth, calculate the intenal foce after distributing the steel .the sixth, check of strength. the last chapter, the control of the stress and construction phase, and set the advanced arch degree.keywords：continous bridge，simple-span to contiinuous construction , changing section box girder，loading, stress. 第1章 概 述庞家村大桥是山东省327国道费县西临沂济宁界上的一座桥梁，位于费县庞家村西南方向附近，桥长约150m，跨径为625m。里程桩号k178+667.6mk178+717.6m。桥址附近地势起伏小，地面高程125.3m139.7m。地表植被以苗木和灌木为主。 庞家村大桥处于温带季风区，年平均降水量850mm左右，年平均气温为12.8，历年最高气温40，最低气温-21.1，最大风速8级，平均无霜期188天，最大冻土深37cm，多年平均初霜期为10月19日，终霜期为4月12日。1.1 设计依据及标准1.1.1桥梁线形布置1.平曲线半径：无平曲线；2.竖曲线半径：无竖曲线，纵坡为2%；1.1.2 主要技术标准1.设计荷载：公路一级；2.桥面净宽：净15+20.5；3.通航要求：无。1.1.3主要材料1.混凝土：预应力混凝土主梁采用50号混凝土；基桩采用25号混凝土；其余构件采用30号混凝土。2.预应力钢绞线：采用符合astm a416-92a的低松弛高强钢绞线，直径为15.24mm，截面积为140mm,标准强度r=1860mpa,弹性模量e=1.9510mpa。3.普通钢筋：、级钢筋采用符合gb13013-91和gb1499-98的规定，直径12mm者均采用级20mnsi热轧螺纹钢，直径12mm者均采用级a3热轧圆钢筋。4.钢板：采用符合gb700-79规定的a3钢板；5.锚具：预制箱梁采用ovm15型系列锚具及其配套设备；墩顶负弯矩钢束采用ovm体系的bm15型扁锚及其配套设备；6.预应力管道：采用钢波纹圆、扁管成型；7.支座：采用圆板坡型橡胶支座ypq和ypqf4系列产品，其性能应符合交通部行业标准jt/t4-93的规定。8.伸缩缝：采用毛勒伸缩缝；9.焊缝：对于a3钢采用t420型焊条，20mnsi钢采用t500型焊条。1.1.4桥面铺装采用6cm厚桥面混凝土调平层+8cm厚桥面防水铺装层。1.1.5施工方式简支转连续施工法。1.1.6设计规范1.公路桥涵设计通用规范（jtgd602004）；2.公路桥涵施工技术规范（jtj0412000）；3.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（jtgd622004）；4.公路工程技术标准（jtj0412000）；1.1.7支座强迫位移支座强迫位移：边支座下沉1cm。1.1.8温度影响主梁上、下缘温差5。1.2桥型及纵、横断面设计1.2.1桥型布置及孔径划分为缩短工期，提高行车的舒适性，综合分析比较各类桥型后最终采用预应力混凝土连续梁桥，跨径为625m，施工方法采用简支转连续施工法。 本设计中，伸缩缝设在桥台与主桥联结处，桥跨为150m，在桥的两头各设10cm的伸缩缝，跨结构的计算简图见图1-1。图中，两边孔计算跨径为2460cm,孔计算跨径为2500cm,梁两端至边支座中心线的距离为40cm。 图1-1 桥跨结构计算简图 （单位：cm）1.2.2截面型式及截面尺寸拟定1.截面形式及梁高：采用等高度箱形截面，梁高取1.25m, 高跨比h/l1/20。选用箱形截面主要是出于其突出的受力和构造特点。 2.横截面尺寸：桥面宽为16m, 由于采用简支转连续的施工方法，主梁先预制后运输、吊装就位，因此横截面布置时应考虑施工中的吊运能力，将桥做成五个单箱单室的组合截面。其中，预制中梁顶宽为220cm,底板宽为100cm；预制边梁顶板宽270cm,底板宽为100cm；预制主梁间采用100cm的湿接缝连接，从而减少主梁的吊装重量，主梁均采用斜腹板，这不仅可以减轻主梁自重，还可以减少底板的厚度等。为满足顶板负弯矩钢束、普通钢筋的布置及轮载的局部作用，箱梁顶板取等厚度为15 cm,同时为防止应力集中和便于脱模，在腹板和顶板交界处设置20cm10cm的承托，如图1-2所示： 图1-2 主梁横断面构造 （单位：cm）1.2.3箱梁底板厚度及腹板宽度设置1.箱梁底板厚度设置：简支转连续施工的连续梁桥跨中正弯矩较大，因此底板不宜过厚；同时支点处也存在负弯矩，需要底板有一定的厚度来提供受压面积。从而将底板厚度在跨内大部分区域设为15cm,仅在踞边支点160cm、中支点220cm处开始加厚，加厚区域均为150cm,且底板逐渐加厚至25cm，这样的构造处理同时也为锚固底板预应力束提供了空间。箱梁底板厚度变化如图1-3： 图1-3 箱梁底板厚度变化示意 （单位：cm） 2.腹板宽度设置：据剪力变化规律，腹板宽度除在支点附近区域外，其余均为15cm，即在踞支点160cm、中支点220cm处开始加宽，加宽区段均为150cm，且腹板最终加宽至25cm。详见图1-4： 图1-4 箱梁腹板变化示意 （单位：cm）1.2.4横隔梁（板）设置为保证支座处传力的可靠性，因此在永久（临时）支承处设一道厚为20cm的端横隔梁，中永久支承处为35cm的中横隔梁，此外在中临时支承处设10cm厚的箱内横隔板。图1-5 横隔梁设置示意 （单位：cm）1.3毛截面几何特性1.3.1计算方法及结果计算结果整理如下： 表1-1 毛截面几何特性计算截面梁高(cm)底板厚(cm)腹板宽(cm)a(c)yx(cm)i(cm)wx=i/yx预制中梁跨中12515158106.2576.527616096519.22210336.1预制中梁支点125252510606.2570.82119471469.76274939.2预制边梁跨中12515158856.2579.997616620237.38207759.2预制边梁支点125252511356.2573.903820170346.2272927.1成桥后中梁跨中12525159606.2582.925618249522.89220071成桥后中梁支点125252512106.2576.604722363017.77291927.5成桥后边梁跨中12515159606.2582.925618249522.89220071成桥后边梁支点125252512106.2576.604722363017.77291927.5第2章 主梁内力计算主梁内力计算包括：恒载内力计算、活载内力计算、温度次内力计算及支座沉降次内力等计算。2.1单元划分全桥划分单元时，综合考虑结构在施工及正常使用阶段控制设计的截面位置，使控制截面位于单元节点处。结合施工、使用中结构的受力特性及预应力筋束布置，将全桥划分为106个单元，107个节点，单元划分以桥梁中线为对称轴，限于篇幅，这里仅示出、跨的划分单元，如图2-1所示。 图2-1 单元划分示意 （单位：cm）节点号与控制截面对应关系见表2-1 表2-1 节点号与控制截面对应表节点号2369121516控制截面永久支点变化点l/4l/23l/4变化点临时支点节点号18202124273033控制截面永久支点临时支点变化点l/4l/23l/4变化点节点号34363839424548控制截面临时支点永久支点临时支点变化点l/4l/23l/4节点号51525456576063控制截面变化点临时支点永久支点临时支点变化点l/4l/2节点号66697072747578控制截面3l/4变化点临时支点永久支点临时支点变化点l/4节点号81848788909293控制截面l/23l/4变化点临时支点永久支点临时支点变化点节点号9699102105106控制截面l/4l/23l/4变化点永久支点 各节点的总体坐标见表2-2表2-2 节点坐标表节 点 号12345678x坐标（m）00.42.03.55.06.558.5510.55节 点 号910111213141516x坐标（m）12.714.716.718.8520.1721.4922.824.5节 点 号1718192021222324x坐标（m）24.8225.025.1825.527.228.5529.931.25节 点 号2526272829303132x坐标（m）33.3535.4537.539.641.743.7545.146.45节 点 号3334353637383940x坐标（m）47.849.549.8250.050.1850.552.253.55节 点 号4142434445464748x坐标（m）54.956.2558.3560.4562.564.666.768.75节 点 号4950515253545556x坐标（m）70.171.4572.874.574.8275.075.1875.5节 点 号5758596061626364x坐标（m）77.278.5579.981.2583.3585.4587.589.6节 点 号6566676869707172x坐标（m）91.793.7595.196.4597.899.599.82100.0节 点 号7374757677787980x坐标（m）100.18100.5102.2103.55104.9106.25108.35110.45节 点 号8182838485868788x坐标（m）112.5114.6116.7118.75120.1121.45122.8124.5节 点 号8990919293949596x坐标（m）124.82125.0125.18125.5127.2128.51129.83131.15节 点 号979899100101102103104x坐标（m）133.3135.3137.3139.45141.45143.45145.0146.5节 点 号105106107x坐标（m）148.0149.6150.02.2恒载内力计算恒载内力主要包括一期恒载内力和二期恒载内力。在恒载内力计算之前有必要对设计的施工过程作简要的介绍，以便合理进行内力计算，如下图2-2所示：第一施工阶段为预制主梁，待混凝土达到设计强度100%后张拉正弯矩区预应力钢束，并压注水泥浆，再将各跨预制箱梁安装就位，形成由临时支座支承的简支梁状态；第二施工阶段首先浇筑第跨、第跨及第跨连续段接头混凝土，达到设计强度后，张拉负弯矩区预应力钢束并压注水泥浆，严格地讲此阶段形成了三联连续梁，每联为三跨连续；第三施工阶段是先浇筑第跨、第跨连续段接头混凝土，达到设计强度后，再张拉负弯矩区预应力钢束并压注水泥浆，此阶段形成了十一跨连续梁（六大跨五小跨）；第四施工阶段拆除全桥的临时支座，主梁支承在永久支座上，完成体系转换，再完成主梁横向湿接缝，最终形成六跨连续梁；第五施工阶段进行防护栏及桥面铺装施工。由施工过程知结构恒载是分阶段形成的，主要 包括预制箱梁一期恒载集度(g1),成桥后箱梁一期恒载集度(g1),二期恒载集度(g2 )。 图2-2 施工阶段示意图针对本设计横断面的具体构造特点及平面杆系有限元程序计算分析的特点，将空间桥跨结构简化为平面结构进行计算，即只对由单片箱梁构成的七跨简支转连续梁桥进行结构分析，在活载计算时将采用荷载横向分布这一实用计算方法，恒载空间效应按每片梁均分考虑。2.2.1恒载集度计算（1）预制箱梁一期恒载集度()：由预制箱梁的构造知横隔梁均位于支座处，横隔梁自重对于主梁不产生恒载弯矩因此计算中将横隔梁作为集中力作用在支承节点上。那么仅为箱梁自重集度，计算公式为： （2-1）式中： i单元号；预制箱梁号i单元一期恒载集度；预制箱梁i号单元毛截面面积；为该单元两端节点截面积的平均值。按（2-1）式计算预制中、边箱梁各单元一期恒载见表2-3和表2-4，此恒载主要用于主梁简支状态下的施工验算。 表2-3 预制中箱梁一期恒载集度(kn/m) 单元号1231415161920213233集 度26.52523.420.27523.426.52523.420.27523.4单元号343738395051525556576869集 度26.52523.420.27523.426.52523.420.27523.4单元号70737475868788919293104105集 度26.52523.420.27523.426.52523.420.27523.4单元号106 集 度26.525 表2-4 预制边箱梁一期恒载集度(kn/m) 单元号1231415161920213233集 度28.425.27522.1525.27528.425.27522.1525.275单元号343738395051525556576869集 度28.425.27522.1525.27528.425.27522.1525.275单元号70737475868788919293104105集 度28.425.27522.1525.27528.425.27522.1525.275单元号106集 度28.4（2）成桥后箱梁一期恒载集度()：预制梁计入每片梁间现浇湿接缝混凝土后的恒载集度即为成桥后的箱梁一期恒载集度。成桥后忽略横隔梁产生的结构内力，仅计及其产生的支反力，并且中、边箱梁的构造尺寸完全相同，因此成桥后中、边箱梁一期恒载集度相同，记为,计算公式为： （2-2）式中： i单元号； 成桥后箱梁一期恒载集度； 成桥后箱梁i号单元毛截面面积，当i单元截面变化，为该单元两端节点截面积的平均值。按式（2-2）计算成桥后各箱梁各单元一期恒载集度见表2-5。 表2-5 成桥后箱梁一期恒载集度(kn/m) 单元号1231415161920213233集 度30.2527.13824.02527.13830.2527.13824.02527.138单元号343738395051525556576869集 度30.2527.13824.02527.13830.2527.13824.02527.138单元号70737475868788919293104105集 度30.2527.13824.02527.13830.2527.13824.02527.138单元号106集 度30.25（3）二期恒载集度()：二期恒载集度为桥面铺装与护栏恒载集度之和。在此桥的设计中采用6cm厚的桥面调平层和8cm厚的防水混凝土铺装，且铺装层宽为15m，混凝土容重按23kn/m计；护栏一侧每延米按0.301m混凝土计，混凝土容重按25kn/m计。因桥梁横断面布置由五片箱梁组成，按每片箱梁承担全部二期恒载的五分之一，其值为：=(0.0815+0.0616)23+0.301225=12.95(kn/m)2.2.2计算结果由施工过程可知，适用于主梁第1、2、3施工阶段恒载内力计算，适用于主梁第4施工阶段恒载内力计算,适用于第5施工阶段恒载内力计算。则根据单元划分及相应的恒载集度，进行恒载内力计算，限于篇幅，仅列出边梁的恒载内力，见表2-6表2-8。 表2-6 第一施工阶段的恒载内力(边梁)截面号q(kn)m(kn.m)截面号q(kn)m(kn.m)1001900 2左11.36-2.27e+00 20左9.09e+00-1.45e+00 2右271.8-2.27e+00 20右2.71e+02-1.45e+003231.43.99e+02212.28e+024.21e+024198.27.21e+02221.98e+027.09e+0251659.94e+02231.68e+029.56e+026130.71.22e+03241.38e+021.16e+03786.41.44e+03259.19e+011.41e+03842.121.57e+03264.54e+011.55e+03续表2-69-5.4871.61e+03273.49e-111.60e+0310-49.771.55e+0328-4.65e+011.55e+0311-94.051.41e+03299.30e+011.41e+0312-141.71.16e+0330-1.38e+021.16e+0313-170.99.49e+0231-1.68e+029.56e+0214-200.17.04e+0232-1.98e+027.09e+0215-229.14.23e+0233-2.28e+024.21e+02 16左-272.1-1.45e+00 34左2.71e+02-1.45e+00 16右9.085-1.45e+00 34右9.09e+00-1.45e+0017003500 图2-3 第一施工阶段恒载剪力图（边梁） 图2-4 第一施工阶段恒载弯矩图（边梁）表2-7 第四施工阶段的恒载内力截面号 q(kn)m(kn.m)截面号 q(kn)m(kn.m)1-7.04e-11-9.43e+0128-3.54e+014.83e+02 2左1.21e+01-9.67e+0129-8.58e+013.56e+02 2右2.40e+02-9.67e+0130-1.35e+021.30e+02续表2-731.96e+022.66e+0231-1.68e+02-7.44e+0141.60e+025.33e+0232-2.00e+02-3.22e+0251.24e+027.46e+0233-2.32e+02-6.13e+0268.70e+019.09e+0234-2.79e+02-1.07e+0373.90e+011.04e+0335-2.88e+02-1.16e+0389.06e+001.07e+03 36左2.94e+02-1.21e+039-6.07e+019.90e+02 36右3.03e+02-1.21e+0310-1.09e+028.21e+02372.98e+02-1.16e+0311-1.57e+025.56e+02382.98e+02-1.07e+0312-2.08e+021.64e+02392.42e+02-5.94e+0213-2.40e+02-1.32e+02402.10e+02-2.89e+0214-2.72e+02-4.69e+02411.77e+02-2.80e+0115-3.03e+02-8.46e+02421.45e+021.89e+0216-3.49e+02-1.41e+03439.44e+014.41e+0217-3.59e+02-1.53e+03444.40e+015.86e+02 18左3.65e+02-1.59e+0345-5.24e+006.26e+02 18右3.24e+02-1.59e+0346-5.57e+015.62e+02193.18e+02-1.54e+0347-1.06e+023.93e+02203.09e+02-1.43e+0348-1.55e+021.25e+02212.62e+02-9.26e+0249-1.88e+02-1.06e+02222.30e+02-5.93e+0250-2.20e+02-3.81e+02231.98e+02-3.05e+0251-2.53e+02-7.00e+02241.65e+02-5.98e+0152-2.99e+02-1.19e+03251.15e+022.34e+0253-3.08e+02-1.29e+03266.43e+014.22e+02 54左3.14e+02-1.34e+03271.51e+015.04e+02 54右3.14e+02-1.34e+03 图2-5 第四施工阶段恒载剪力图（边梁）mkn.mkk图2-6 第四施工阶段恒载弯矩图（边梁）注：在第四施工阶段恒载内力已包括结构体系转换引起的结构内力。表2-8 第五施工阶段的恒载内力（）(边梁)截面号q(kn)m(kn.m)截面号q(kn)m(kn.m)11.77e-11-2.35e-1128-4.65e+016.45e+022左1.55e+01-3.10e+0029-1.15e+024.76e+022右3.18e+02-3.10e+0030-1.82e+021.72e+0232.61e+024.45e+0231-2.26e+02-1.03e+0242.12e+028.00e+0232-2.69e+02-4.37e+0251.63e+021.08e+0333-3.13e+02-8.30e+0261.13e+021.30e+0334-3.74e+02-1.41e+0374.79e+011.46e+0335-3.86e+02-1.54e+038-1.72e+011.49e+0336左-3.93e+02-1.61e+039-8.72e+011.38e+0336右4.08e+02-1.61e+0310-1.52e+021.14e+03374.01e+02-1.53e+0311-2.17e+027.66e+02383.88e+02-1.41e+0312-2.87e+022.24e+02393.28e+02-8.02e+0213-3.30e+02-1.84e+02402.84e+02-3.89e+0214-3.73e+02-6.48e+02412.40e+02-3.53e+0115-4.16e+02-1.17e+03421.96e+022.59e+0216-4.77e+02-1.91e+03431.28e+025.99e+0217-4.89e+02-2.06e+03445.93e+017.95e+02续表2-818左-4.96e+02-2.15e+0345-7.41e+008.48e+0218右4.37e+02-2.15e+0346-7.58e+017.61e+02194.30e+02-2.07e+0347-1.44e+025.30e+02204.18e+02-1.94e+0348-2.11e+021.66e+02213.57e+02-1.28e+0349-2.55e+02-1.48e+02223.13e+02-8.28e+0250-2.99e+02-5.22e+02232.69e+02-4.35e+0251-3.43e+02-9.55e+02242.25e+02-1.01e+0252-4.03e+02-1.58e+03251.57e+023.00e+0253-4.16e+02-1.72e+03268.86e+015.58e+0254左-4.23e+02-1.79e+03272.19e+016.71e+0254右4.23e+02-1.79e+03 mkn.m 图2-7 第五施工阶段恒载（） 剪力图（边梁） 图2-8 第五施工阶段恒载（）弯矩图（边梁） 2.3 内力影响线计算利用机动法求得内力影响线值，根据其值做内力影响线图。因篇幅有限，影响线的数据较多，仅列出部分影响线的数值及其弯矩和剪力的影响线。下面列出：6号截面（第一跨的l/4处）；9号截面（第一跨的l/2处）；12号截面（第一跨的3l/4处）；18号截面（永久支点处）；24号截面（第二跨的l/4处）；27号截面（第二跨的l/2处）；30号截面（第二跨的3l/4处）；36号截面（永久支点处）；等截面的影响线的数值及其弯矩和剪力影响线。 表2-9 节点影响线数据表 截面6号节点截面9号节点截面12号节点截面18号节点剪力弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力弯矩10.0207-0.2710.02065-0.143110.02065-0.016091-0.00550.1082002002002004-0.162.0984-0.15961.1174-0.15960.135640.04201-0.82576-0.3144.1886-0.31362.266-0.31360.331260.07958-1.56460.68644.1887-0.41143.0517-0.41140.521370.1003-1.97180.49432.9999-0.60214.8549-0.60211.15290.1277-2.51190.39792.40790.39794.85410-0.68611.603100.1312-2.579110.23611.419110.23612.87112-0.83942.936120.1119-2.199120.16060.9607120.16061.948120.16062.936130.097-1.906140.08090.481140.080890.9785140.080891.476150.05279-1.037160.00980.0579160.009770.118160.009770.1781170.00484-0.09503170.00350.0205170.003450.04169170.003450.06294180019-0.003-0.0219-0.0034-0.040819-0.0034-0.06161190.9951-0.0831920-0.009-0.05520-0.0092-0.111220-0.0092-0.1679200.9861-0.226724-0.074-0.44124-0.0745-0.898824-0.0745-1.357240.7792-1.83227-0.077-0.45427-0.0767-0.926227-0.0767-1.398270.4932-1.88830-0.041-0.2430-0.0406-0.489430-0.0406-0.7387300.2107-0.997434-0.003-0.01634-0.0027-0.032134-0.0027-0.04841340.01286-0.065363600360036003600380.00250.0148380.002510.03026380.002510.0456738-0.01210.06167 续表2-9390.00990.0585390.009880.1193390.009880.180139-0.04780.2431450.02090.1236450.020880.252450.020880.380345-0.1010.5135480.0110.0653480.011030.1331480.011030.20148-0.05340.2714510.00350.0205510.003460.04171510.003460.0629651-0.01670.085520.00070.0043520.000720.00873520.000720.0131752-0.00350.01778540054005400540056-7.00e-04-