冶金工程专业设计年产6万吨锌冶炼沸腾焙烧炉设计.doc

江西理工大学江西理工大学 冶金与化学工程学院冶金与化学工程学院 志存高远 责任危险 江西理工大学：江西理工大学： 冶金工程（有色金属方向）专业设计冶金工程（有色金属方向）专业设计 冶金冶金 1034510345 班班 国蔚为国蔚为 2013/12/212013/12/21 江西理工大学 - i - 目 录 第一章第一章 设计概述设计概述1 1 1.1 设计依 据1 1.2 设计原则和指导思 想1 1.3 毕业设计任务 1 第二章第二章 工艺流程的选择与论证工艺流程的选择与论证1 1 2.1 原料组成及特 点1 2.2 沸腾焙烧工艺及主要设备的选 择1 第三章第三章 物料衡算物料衡算及及热平衡热平衡计计算算 3 3 3.1 锌精矿流态化焙烧物料平衡计 算3 3.1.1 锌精矿硫态化焙烧冶金计 算3 3.1.2 烟尘产出率及其化学和物相组成计 算4 3.1.3 焙砂产出率及其化学与物相组成计 算6 3.1.4 焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计 算7 3.2 热平衡计 算9 3.2.1 热收 入9 3.2.2 热支 出11 第四章第四章 沸腾焙烧炉的选型计算沸腾焙烧炉的选型计算 13 4.1 床面 积13 4.2 前室面 积13 4.3 炉膛面积和直径13 4.4 炉膛高 度14 4.5 气体分布板及风 帽14 4.5.1 气体分布板孔眼 率14 4.5.2 风 江西理工大学 - ii - 帽14 4.6 沸腾冷却层面 积14 4.7 水套中循环水的消耗量14 4.8 风箱容积15 4.9 加料管面积15 4.10 溢流排料口 15 4.11 排烟口面积 15 参考文献参考文献15 江西理工大学 - 1 - 第一章第一章 设计概述设计概述 1.1 设计依据设计依据 根据冶金工程专业课程设计指导书 。 1.21.2 设计原则和指导思想设计原则和指导思想 对设计的总要求是技术先进;工艺上可行;经济上合理，所以,设计应遵循的原则和指导 思想为： 1、遵守国家法律、法规，执行行业设计有关标准、规范和规定，严格把关，精心设计； 2、设计中对主要工艺流程进行多方案比较，以确定最佳方案； 3、设计中应充分采用各项国内外成熟技术，因某种原因暂时不上的新技术要预留充分 的可能性。所采用的新工艺、新设备、新材料必须遵循经过工业性试验或通过技术鉴定的原 则； 4、要按照国家有关劳动安全工业卫生及消防的标准及行业设计规定进行设计； 5、在学习、总结国内外有关厂家的生产经验的基础上，移动试用可行的先进技术； 6、设计中应充分考虑节约能源、节约用地，实行自愿的综合利用，改善劳动条件以及保护生态环境。 1.31.3 毕业设计任务毕业设计任务 一、沸腾焙烧炉专题概述 二、沸腾焙烧 三、沸腾焙烧热平衡计算 四、主要设备（沸腾炉和鼓风炉）设计计算 五、沸腾炉主要经济技术指标 第二章第二章 工艺流程的选择与论证工艺流程的选择与论证 2.12.1 原料组成及特点原料组成及特点 本次设计处理的原料锌精矿成分如下表所示。 d d 组组 锌精矿的化学成分锌精矿的化学成分 化学成分 znpbcucdfescaomgosio2 其他 wb(%)49.71.390.280.228.4730.61 1.050.365.212.71 2.22.2 沸腾焙烧工艺及主要设备的选择沸腾焙烧工艺及主要设备的选择 金属锌的生产，无论是用火法还是湿法，90%以上都是以硫化锌精矿为原料。硫化锌不 江西理工大学 - 2 - 能被廉价的、最容易获得的碳质还原剂还原，也不容易被廉价的，并且在浸出电积湿法炼 锌生产流程中可以再生的硫酸稀溶液（废电解液）所浸出，因此对硫化锌精矿氧化焙烧使之 转变成氧化锌是很有必要的。焙烧就是通常采用的完成化合物形态转变的化学过程，是冶炼 前对矿石或精矿进行预处理的一种高温作业。 硫化物的焙烧过程是一个发生气固反应的过程，将大量的空气（或富氧空气）通入硫化 矿物料层，在高温下发生反应，氧与硫化物中的硫化合产生气体 so2，有价金属则变成为氧 化物或硫酸盐。同时去掉砷、锑等杂质，硫生成二氧化硫进入烟气，作为制硫酸的原料。焙 烧过程得到的固体产物就被称为焙砂或焙烧矿。 焙烧过程是复杂的，生成的产物不尽一致，可能有多种化合物并存。一般来说，硫化物 的氧化反应主要有： 1）硫化物氧化生成硫酸盐 mes + 2 o2 = meso4 2）硫化物氧化生成氧化物 mes + 1.5 o2 = meo + so2 3）金属硫化物直接氧化生成金属 mes + 2 o2 = meo + so2 4）硫酸盐离解 meso4 = meo + so3 so3 = so2 + 0.5 o2 此外，在硫化锌精矿中，通常还有多种化合价的金属硫化物，其高价硫化物的离解压一 般都比较高，故极不稳定，焙烧时高价态硫化物离解成低价态的硫化物，然后再继续进行其 焙烧氧化反应过程。 在焙烧过程中，精矿中某种金属硫化物和它的硫酸盐在焙烧条件下都是不稳定的化合物 时，也可能相互反应，如： fes + 3feso4 = 4feo + 4so2 由上述各种反应可知，锌精矿中各种金属硫化物焙烧的主要产物是 meo、meso4以及 so2 、so3 和 o2。此外还可能有 meofe2o3，meosio2等。 沸腾焙烧炉炉体（下图）为钢壳内衬保温砖再衬耐火砖构成。为防止冷凝酸腐蚀，钢壳 外面有保温层。炉子的最下部是风室，设有空气进口管，其上是空气分布板。空气分布板上 是耐火混凝土炉床，埋设有许多侧面开小孔的风帽。炉膛中部为向上扩大的圆锥体，上部焙 烧空间的截面积比沸腾层的截面积大，以减少固体粒子吹出。沸腾层中装有的冷却管，炉体 还设有加料口、矿渣溢流口、炉气出口、二次空气进口、点火口等接管。炉顶有防爆孔。 江西理工大学 - 3 - 操作指标和条件主要有焙烧强度、沸腾层高度、沸腾层温度、炉气成分等。 焙烧强度 习惯上以单位沸腾层截面积一日处理含硫 35矿石的吨数计算。焙烧强 度与沸腾层操作气速成正比。气速是沸腾层中固体粒子大小的函数，一般在 13m/s 范围内。一般浮选矿的焙烧强度为 1520t/()；对于通过 33mm 的dm 筛孔的破碎块矿，焙烧强度为 30t/()。dm 沸腾层高度 即炉内排渣溢流堰离风帽的高度，一般为 0.91.5m。 沸腾层温度 随硫化矿物、焙烧方法等不同而异。例如:锌精矿氧化焙烧为 10701100,而硫酸化焙烧为 900930；硫铁矿的氧化焙烧温度为 850950。 炉气成分 硫铁矿氧化焙烧时，炉气中二氧化硫 1313.5，三氧化硫 0.1。硫酸化焙烧,空气过剩系数大，故炉气中二氧化硫浓度低而三氧化硫含量 增加。 特点:焙烧强度高；矿渣残硫低；可以焙烧低品位矿；炉气中二氧化硫浓度高、 三氧化硫含量少；可以较多地回收热能产生中压蒸汽，焙烧过程产生的蒸汽通常有 3545是通过沸腾层中的冷却管获得；炉床温度均匀；结构简单，无转动部件，且 投资省，维修费用少；操作人员少，自动化程度高，操作费用低；开车迅速而方便，停 车引起的空气污染少。但沸腾炉炉气带矿尘较多，空气鼓风机动力消耗较大。 第三章 物料衡算及热平衡计算 3.13.1 锌精矿流态化焙烧物料平衡计算锌精矿流态化焙烧物料平衡计算 3.1.13.1.1 锌精矿硫态化焙烧冶金计算锌精矿硫态化焙烧冶金计算 根据精矿的物相组成分析，精矿中各元素呈下列化合物形态 zn、cd、pb、cu、fe 分别 呈 zns、cds、pbs、 ；脉石中的 ca、mg、si 分别呈、 2 cufes 87s fe 2 fes 3 caco 、形态存在。 3 mgco 2 sio 以 100锌精矿（干量）进行计算。kg 1.zns 量 ： 其中 zn：49.7 s：24.32kg02.74 4 . 65 4 . 97 7 . 49 kgkg 2.cds 量： 其中 cd：0.22 s：0.06kg28 . 0 4 . 112 4 . 14422 . 0 kgkg 3.pbs 量： 其中：pb：1.39 s：0.21kg60 . 1 2 . 207 2 . 23939 . 1 kgkg 4.量： 其中：cu：0.28 fe：0.25 s：0.28 2 cufeskg81 . 0 5 . 63 35.18328 . 0 kgkgkg 5. 和量：除去中 fe 的含量，余下的 fe 为，除去 2 fes 87s fe 2 cufes8.22kg0.25-8.47 zns、cds、pbs、中 s 的含量，余下的 s 量为 2 cufes 。此 s 量全部分布在和中，设中kg74 . 5 )28 . 0 21 . 0 06 . 0 32.24(61.30 2 fes 87s fe 2 fes 江西理工大学 - 4 - fe 为 x，s 量为 y，则kgkg 解得：=0.72，=0.83 87 2 sfe fes 832 74 . 5 785.55 22 . 8 23285.55 yx yx xkgykg 即中：fe=0.72、s=0.83、=1.55。 2 feskgkg 2 feskg 中：fe：8.22-0.72=7.5 s：5.74-0.83=4.91 ：12.41 87s fekgkg 87s fekg 6. 量： 其中 cao：1.05 ：0.82 3 cacokg87 . 1 1 . 56 1 . 10005 . 1 kg 2 cokg 7. 量： 其中 mgo：0.36 ：0.39 3 mgcokg75 . 0 3 . 40 3 . 8436 . 0 kg 2 cokg 表表 3-13-1 混合精矿物相组成，混合精矿物相组成，kg 组成 zncdpbcufescaomgo2 co sio2 其他共计 zns49.0724.3274.02 cds0.220.060.28 pbs1.390.211.6 cufes20.28 0.25 0.280.81 fes20.72 0.831.55 fe7s87.15 4.9112.06 caco31.050.821.87 mgco30.36 0.390.75 sio25.215.21 其他 2.712.71 共计 49.07 0.22 1.39 0.28 8.12 31.66 1.05 0.36 1.21 5.21 2.71 100.00 3.1.23.1.2 烟尘产出率及其化学和物相组成计算烟尘产出率及其化学和物相组成计算 焙烧矿产出率一般为锌精矿的 88%，烟尘产出率取 50%，则烟尘量为：44 公斤。镉 60%进入 烟尘，锌 48%进入烟尘，其它组分在烟尘中的分配率假定为 50%，空气过剩系数 1.25。 烟尘产出率及烟尘物相组成计算： zn kg856.2348 . 0 07.49 cd kg132 . 0 60 . 0 22 . 0 pb kg695 . 0 50 . 0 39 . 1 cu kg14 . 0 50 . 0 28 . 0 fe kg235 . 4 50 . 0 47 . 8 江西理工大学 - 5 - cao kg525. 0 . 050. 005 . 1 mgo kg18 . 0 50 . 0 36 . 0 2 siokg605 . 2 50 . 0 21 . 5 0.761 s sxkg 0.942 4 so sxkg 其他 kg355 . 1 50 . 0 71 . 2 各组分化合物进入烟尘的数量为： 1.zns 量： 其中：zn 1.555 s 0.761xkg316 . 2 32 4 . 97761 . 0 kgkg 2.量： 其中：zn 1.925 s 0.942 o 1.884 4 znsokg751 . 4 32 4 . 161942 . 0 kgkgkg 3量：烟尘中 fe 先生成，其量为：，有 32o fezno 32o fekg055 . 6 7 . 111 7 . 159235 . 4 32o fe 与 zno 结合成，其量为：。 3 1 32o feznokg018 . 2 3 1 055 . 6 量为 其中：zn 0.82 fe 1.411 o 0.815 32o feznokg046 . 3 7 . 159 1 . 241018 . 2 kgkg kg 余下的的量：6.055-2.018=4.037 其中：fe 2.824 o 1.213 32o fekgkgkg 4.zno 量：zn 23.856-（1.555+1.925+0.82）=19.556kg zno o 24.34-19.556=4.784kgkg34.24 4 . 65 4 . 81556.19 5.cdo 量： 其中：cd 0.132 o 0.019kg151 . 0 4 . 112 4 . 128132 . 0 kgkg 6.cuo 量： 其中：cu 0.14 o 0.035kg175. 0 . 0 5 . 63 5 . 7914 . 0 kgkg 7.量：pbo， 其中：pb 0.695 o 0.054 2 siopbokg749 . 0 2 . 207 2 . 223695 . 0 kgkg 与 pbo 结合的量： 2 siokg201. 0 . 0 2 . 223 60749 . 0 剩余的量：2.605-0.201=2.404 2 siokg 表表 3-23-2 烟尘产出率及其化学和物相组成，烟尘产出率及其化学和物相组成，kg 组成zncdcupbfesssso4caomgo sio2 o其他 共计 zns1.5550.762.316 江西理工大学 - 6 - 1 znso41.9250.9421.8844.751 zno19.5564.78424.34 znofe2o3 0.821. 4110.8153.046 fe2o3 2.8241.2134.037 cdo0.1320.0190.151 cuo0.140.0350.175 pbosio2 0.6950.26 0.0540.95 cao0.5250.525 mgo0.180.18 sio2 2.4042.404 其他1.355 1.355 共计23.8560.132 0.14 0.695 4.235 0.76 1 0.942 0.5250.182.664 8.8041.355 44.23 %53.93 0.30 0.32 1.57 9.57 1.72 2.131.190.416.023 19.91 3.1 100.00 3.1.33.1.3 焙砂产出率及其化学与物相组成计算焙砂产出率及其化学与物相组成计算 焙砂中 sso4取 1.10%，ss取 0.4%，sso4和 ss全部与 zn 结合；pbo 与 sio2结合成 pbosio2；其他金属以氧化物形态存在。 各组分化合物进入焙砂中的数量为：量：0.484,量：0.176 4 so skg s skg 1.量： 4 znsokg441 . 2 32 4 . 161484 . 0 其中：zn 0.989kg o 0.968kg 2.zns 量：kg536 . 0 32 4 . 97176 . 0 其中：zn 0.36 s 0.176kgkg 3.量：焙砂中 fe 先生成，其量为，有 40%与 32o fezno 32o fekg055 . 6 7 . 111 7 . 159235 . 4 32o fe zno 结合成，其量为。 32o feznokg422 . 2 4 . 0055 . 6 量： 32o feznokg66. 3 7 .159 1 . 241422 . 2 其中：zn 0.99 fe 1.7 o 0.97kgkgkg 余下的量： 32o fekg633 . 3 422 . 2 055 . 6 其中：fe 2.535 o1.098kgkg 4.zno 量：zn kg505.23)99 . 0 36 . 0 989 . 0 (844.25 zno kg26.29 4 . 65 4 . 81505.23 5.cdo 量：kg1 . 0 4 . 112 4 . 128088 . 0 江西理工大学 - 7 - 其中：cd 0.088 o 0.012kgkg 以上计算结果列于下表 表表 3-33-3 焙砂的物相组成，焙砂的物相组成，kg 组成zncdcupbfe sssso4 cao mgosio2o其他 共计 zns0.360.1760.536 4 znso 0.9890.4840.9682.441 zno23.5055.7529.255 znofe2o30.99 1.70.973.66 fe2o32.5351.0983.633 cdo0.0880.0120.1 cuo0.0140.0350.175 pbosio20.6950.2010.0540.95 cao0.5250.525 mgo0.180.18 sio22.4042.204 其他1.355 1.355 共计25.844 0.088 0.14 0.6954.2350.1760.484 0.525 0.18 2.6058.8871.355 45.214 %51.16 0.19 0.31 1.54 9.37 0.399 1.071.160.45.76 19.663100.00 3.1.43.1.4 焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算焙烧要求的空气量及产出烟气量与组成的计算 3.1.4.1 焙烧矿脱硫率计算 精矿中 s 量为 32.00，焙砂和烟尘中的 s 量为 0.176+0.761+0.484+0.942=2.363kg，kg 焙烧脱硫量为：30.61-2.363=28.247kg 出炉烟气计算 假定 95%的 s 生成，5%的 s 生成，则： 2 so 3 so 生成需要的量为： 2 so 2 o 22 soos kg834.26 32 32 95 . 0 247.28 生成需要的量为： 3 so 2 o 32 2 3 soos kg119 . 2 32 48 05 . 0 247.28 烟尘和焙砂中，氧化物和硫酸盐的含氧量为 17.691，则 100锌精矿（干量）焙烧kgkg 需理论氧量为： 江西理工大学 - 8 - kg644.46691.17119 . 2 834.26 空气中氧的质量百分比为 23%，则需理论空气量为： kg 8 . 202 23 100644.46 过剩空气系数可取 1.251.30，本文取 1.25，则实际需要空气量为： kg253.51.25202.8 空气中各组分的质量百分比为77%，23%，鼓入 267.419空气，其中： 2 n 2 okg 2 nkg195.195%77 5 . 253 2 okg305.58%23 5 . 253 标准状况下，空气密度为 1.293，实际需要空气之体积为： 3 mkg kg056.196 293 . 1 5 . 253 空气中，和的体积百分比为 79%、21%,则： 2 n 2 o 2 nkg844.154%79056.196 2 okg172.41%21056.196 3.1.4.2 焙烧炉排出烟量和组成 1.焙烧过程中产出 2 sokg669.53 32 64 %95247.28 3 sokg531 . 3 32 80 %5247.28 2.过剩的量： 2 okg641.11600.46305.58 3.鼓入空气带入的量： 2 nkg803.196 4.和分解产量：0.82+0.39=1.21 3 caco 3 mgco 2 cokg 5.锌精矿及空气带入水分产生的水蒸汽量： 进入焙烧矿的锌精矿含水取 8%，100kg 干精矿带入水分为。kg696 . 8 %100 8100 8 空气带入水分量计算 赤峰地区气象资料：大气压力 88650pa，相对湿度 34%，年平均气温 5，换算成此条c 件下空气需要量为： 3 06.210 15.273 515.273 88650 101325 056.196m 空气的饱和含水量为 0.0162，带入水分量为： 3 mkg 江西理工大学 - 9 - kg620 . 2 77 . 0 0162 . 0 06.210 带入水分总量为：或kg316.11620 . 2 696 . 8 3 082.14 18 4 . 22316.11 m 以上计算结果列于下表 表表 3-53-5 烟气量和组成烟气量和组成 组成质量kg体积 3 m体积比%组成质量kg体积 3 m体积比% 2 so 53.66918.7849.422 o 1.6418.1494.09 3 so 3.5310.990.5 oh2 11.31614.0827.06 2 co 1.210.6160.31 共计 277.423199.47100 2 n 196.056156.84578.63 按以上计算结果编制的物料平衡表如下：（未计机械损失） 沸腾焙烧物料平衡表沸腾焙烧物料平衡表 加入产出 名称质量，kg百分比，%名称质量，kg百分比，% 干锌精矿10027.26烟尘44.2312.08 精矿中水分8.6962.37焙砂45.21412.32 干空气253.569.10烟气277.42375.62 空气中水分2.6200.71 共计366.886100.00共计366.886100.00 3.23.2 热平衡计算热平衡计算 3.2.13.2.1 热收入热收入 进入流态化焙烧炉热量包括反应热及精矿、空气和水分带入热量等。 1.硫化锌按下式反应氧化放出热量 q1 zns+1o =zno+so +105930 千卡 2 1 22 生成 zno 的 zns 量： 99 . 0 505.2382 . 0 556.19kg826.66 4 . 65 4 . 97 q= 1 千卡67.72678 4 . 97 826.66105930 2.硫化锌按下式反应硫酸氧化放出热量 o2 zns+2o =znso +185050 千卡 24 江西理工大学 - 10 - 生成 znso 的 zns 量: 4 kg34 . 4 4 . 65 4 . 97 989 . 0 925 . 1 q = 2 千卡8246 4 . 97 34 . 4 185050 3.zno 和 fe o 按下式反应生成 zno.fe o 放出的热量 q : 23233 zno+ fe o = zno.fe o +27300 千卡 2323 生成 zno.fe o 的 zno 量 23 kg253 . 2 4 . 65 4 . 81 99 . 0 82 . 0 q = 3 千卡55.755 4 . 81 253 . 2 27300 4.fes 按下式反应氧化放出热量 q 24 4fes +11o =2 fe o +8 so +790600 千卡 22232 q = 4 千卡2 .2556 4 . 479 55 . 1 790600 5.fes 按下式反应氧化放出热量 q5 2fes+3o = fe o +2 so +293010 千卡 2 1 2232 fe s 分解得到 fes 量： 78 千卡1180 8 7 91 . 4 5 . 7 cufes 分解得到 fes 量: 2 千卡39 . 0 2 1 28 . 0 25 . 0 q = 5 千卡 9 . 328 . 2 85.872 19.12293010 6.cufes和 fe s 分解得到硫燃烧放出热量 q 2786 cufes= cu s+fes+s 22 2 1 2 分解出 s 量：千卡071 . 0 8 . 366 3281 . 0 fe s =7fes+s 78 2 1 2 分解出 s 量：千卡614 . 0 95.646 3241.12 1硫燃烧放出的热量为 2222 千卡则：kg q = 6 千卡07. 0 071 . 0 7.pbs 按下式反应放出热量 q7 江西理工大学 - 11 - pbs+1o =pbo+so+100690 千卡 2 1 22 pbs+sio = pbosio+2030 千卡 22 生成 pbs 放出热量：千卡512.673 2 . 239 60 . 1 100690 生成 pbosio量： 2 kg9 . 195 . 0 95 . 0 生成 pbosio放出热量： 2 千卡61.13 3 . 283 9 . 12030 q =673.512+13.61=689.412 千卡 7 8.cds 按下式反应放出热量 q8 cds+o =cdo+so+98800 千卡 2 1 22 生成 cdo 的 cds 量：kg28 . 0 4 . 112 4 . 144 22 . 0 q = 8 千卡38.193 4 . 144 28 . 0 98800 9.cu s 按下式反应氧化放出热量 q 29 cu s+2 o= 2cuo+ so+127470 千卡 222 生成 cuo 的 cu s 量： 2 kg35 . 0 1 . 127 1 . 159 28 . 0 q = 9 千卡815.280 1 . 159 35 . 0 127470 10.锌精矿带入热量 q10 进入流态化焙烧炉的精矿温度为 40,精矿比热取 0.2c ckg 千卡 q10=千卡8002 . 040100 11.空气带入热量为 q11 空气比热取 0.316,空气温度为 20, cm 3 千卡 c q11=千卡 6 . 1327316 . 0 2006.210 12.入炉精矿含水分 8.696,水分比热取 1.0，100精矿中的水分带入热量kg ckg 千卡 kg q12 q12=千卡3500 . 140696 . 8 热量总收入： q=q+o +q +q +q +q +q +q +q +q+q+q+q 总收入12345678910111213 江西理工大学 - 12 - =72679+8246+756+2556+20329+1522+689+193+280+800+1328+350 =109724 千卡 3.2.23.2.2 热支出热支出 1.烟气带走量为 q烟 炉顶烟气 900 c,各比分比热为()： 0 cm 3 千卡 so so c o n o h o 232222 0.529 0.55 0.521 0.333 0.350 0.403 千卡 烟 64403900)403 . 0 082.14350 . 0 149. 8 333 . 0 845.156521 . 0 616 . 0 55 . 0 99 . 0 529 . 0 784.18( q 2.烟尘带走的热量为 q烟尘 由炉中出来的烟尘温度为 900，其比热为 0.20c ckg 千卡 q=44.239000.2=7961.4 千卡 烟尘 3.焙沙带走的热量为 q焙 由炉中出来的焙沙温度为 850，其比热为 0.20c ckg 千卡 q=45.2149000.2=7961.4 千卡 焙 4.锌精矿中水分蒸发带走热量为 q蒸 q=gtc+gv 蒸水水水水 q= 蒸 千卡5350575696 . 8 140696 . 8 5.精矿中碳酸盐分解吸收的热量为 q分 caco 分解吸热 378, mg co 分解吸热 314 3 kg 千卡 3 kg 千卡 q分=千卡36.94275 . 0 31457 . 4 378 6.cu fes 和 fe s 分解吸收的热量为 q分 278 q分=千卡 5 . 17202225 . 725 . 0 7.通过炉顶和炉壁的散失热量为 q散 为简化计算，按生产实践，散热损失均为热收入的 2.35.5%，取 5.0% q=q5.0%=109714 0.05=5486.2 千卡 散总吸收 江西理工大学 - 13 - 8.剩余热量为 q剩 q= q-（q+q+q+ q+q分+q分+q） 剩总吸收烟烟尘焙蒸散 =109724-（64403+7961+7686+5350+942+1720+5486） =16073 千卡 计算结果列于下表 表表 3-63-6 锌精矿流态化焙烧热平衡锌精矿流态化焙烧热平衡 热收入热支出 项目千卡项目千卡 焙烧反应热烟气带走热 6440358.7 zns 氧化成 zno 7267566.2 烟尘带走热 79617.3 zns 氧化成 znso4 82467.5 焙沙带走热 76867 zno 和 fe2o3反应生成 znofe2o3 7560.7 水分蒸发带走热 53504.9 fes2氧化成 fe2o3 25562.3 碳酸盐分解 9420.9 fes 氧化成 fe2o3 2032918.5cufes2和 fe7s8分解17201.6 分解硫燃烧 15221.4 炉顶及炉壁散热 54865.1 pbs 生成 pbosio2 6750.6 剩余热 1607314.6 cds 氧化成 cdo 1930.21 cu2o 氧化成 cuo 2800.3 精矿带入热 8000.7 空气带入热 13281.2 水分带入热 3500.3 共计 109724 100.00 共计 109724 100.00 第四章第四章 沸腾焙烧炉的选型计算沸腾焙烧炉的选型计算