结构设计计算书系统.xls

结构设计计算书系统（根据新规范编写） 土建类钢结构 矩矩形形截截面面单单双双筋筋-抗抗弯弯抗抗剪剪验验算算支支撑撑系系统统-st-st梁梁，墙墙面面斜斜撑撑，风风拉拉杆杆计计算算 单单筋筋t t形形截截面面-抗抗弯弯验验算算工工型型拉拉（压压）弯弯构构件件强强度度及及稳稳定定性性校校核核计计算算 深深梁梁与与短短梁梁-抗抗弯弯验验算算箱箱形形拉拉（压压）弯弯构构件件强强度度及及稳稳定定性性校校核核计计算算 矩矩形形截截面面受受弯弯剪剪扭扭-抗抗扭扭验验算算工工字字型型、t t型型、箱箱型型截截面面斜斜撑撑计计算算 框框架架柱柱计计算算长长度度（有有侧侧移移及及无无侧侧移移） 砼砼- -钢钢组组合合梁梁计计算算 钢钢梁梁（工工字字型型、箱箱型型）受受扭扭计计算算 工工型型梁梁加加劲劲肋肋计计算算 荷荷载载统统计计表表简简支支钢钢梁梁计计算算 墙墙体体荷荷载载计计算算高高强强度度螺螺栓栓连连接接计计算算 楼楼面面荷荷载载计计算算端端板板厚厚度度计计算算系系统统 端端板板连连接接节节点点计计算算 吊吊车车反反力力/ /牛牛腿腿受受力力 计计算算 吊吊车车梁梁整整体体稳稳定定性性计计算算 柱柱脚脚计计算算 报报价价系系统统 常用资料 双双吊吊钩钩桥桥式式起起重重机机参参数数资资料料 lhlh型型电电动动葫葫芦芦起起重重机机参参数数资资料料 不不锈锈钢钢天天沟沟落落水水管管 彩彩板板天天沟沟落落水水管管 n 备备 注注 2006/2/172006/2/17 结构设计计算书系统（根据新规范编写） 钢钢筋筋和和混混凝凝土土指指标标返返回回目目录录混混凝凝土土强强度度及及弹弹性性模模量量 c2 20 0c?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级强度类型 fcfc9 9. .6 6(n/mm2)混凝土抗压强度设计值 fckfcn/mm2 ftft1 1. .1 10 0(n/mm2)混凝土抗拉强度设计值 ftftn/mm2 ecec2 25 55 50 00 0(n/mm2)混凝土弹性模量 ececn/mm2 cc1 1. .0 00 0砼强度系数1.0b，则说明纵筋超筋，需要减少纵筋面积再进行计算！ 2。双筋时，若 x vmaxvuvmax，计计算算继继续续，否否则则请请调调整整截截面面尺尺寸寸！ 箍箍筋筋:1080:1080 n=n=2 2 1 10 0 实实际际配配箍箍nasv1/s 1.963okok svminsvmin0.126%最最小小配配筋筋率率满满足足 混混凝凝土土强强度度及及弹弹性性模模量量 斜斜截截面面受受剪剪 均布荷载下只配箍筋计算 钢钢筋筋和和混混凝凝土土指指标标返返回回目目录录混混凝凝土土强强度度及及弹弹性性模模量量 c3 30 0c?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级强度类型c20 fcfc1 14 4. .3 3(n/mm2)混凝土抗压强度设计值 fckfcn/mm29.6 ftft1 1. .4 43 3(n/mm2)混凝土抗拉强度设计值 ftftn/mm21.1 ecec3 30 00 00 00 0(n/mm2)混凝土弹性模量 ececn/mm225500 hrb2 23 35 5hrb(235,335,400) 纵筋强度等级强度类型hpb235 fyfy2 21 10 0(n/mm2)纵筋抗拉压强度设计值 fyfyn/mm2210 eses2 21 10 00 00 00 0(n/mm2)esn/mm2 210000 11 1. .0 00 01.01*fc*bf*hf，受压区在翼缘内，直接按矩形截面计算， 此时无需验算是否超筋！ 2。若fy*as5，则说明构件不属于深受弯构件，不能应用本程序进行计算！ 2。若bm，则说明深梁为剪切破坏，不能应用本程序进行计算！ 3。深梁内力臂z和混凝土保护层厚度as本程序会根据规范自动选择公式！ 声明： 1。本计算表格为安徽理工大学土木工程2003级王科霖根据新规范改编！目的是方便简单粗略的验算。 2。程序中黄底部分需要根据实际情况输入，黑色部分为计算生成！初学咋用，不足之处肯请指点! email：huit_2163.com oicq：117357084 返返回回目目录录混混凝凝土土强强度度及及弹弹性性模模量量 强度类型c20c25c30c35 混凝土抗压强度设计值 fckfcn/mm29.611.914.316.7 混凝土抗拉强度设计值 ftftn/mm21.11.271.431.57 混凝土弹性模量 ececn/mm225500280003000031500 强度类型hpb235hrb335hrb400 纵筋抗拉压强度设计值 fyfyn/mm2210300360 esn/mm2 210000 200000 200000 1.05，则说明构件不属于深受弯构件，不能应用本程序进行计算！ 2。若bm，则说明深梁为剪切破坏，不能应用本程序进行计算！ 3。深梁内力臂z和混凝土保护层厚度as本程序会根据规范自动选择公式！ 声明： 1。本计算表格为安徽理工大学土木工程2003级王科霖根据新规范改编！目的是方便简单粗略的验算。 2。程序中黄底部分需要根据实际情况输入，黑色部分为计算生成！初学咋用，不足之处肯请指点! email：huit_2163.com oicq：117357084 c40c45c50c55 25.3 1.711.81.891.96 32500335003450035500 混混凝凝土土强强度度及及弹弹性性模模量量 钢钢筋筋和和混混凝凝土土指指标标返返回回目目录录混混凝凝土土强强度度及及弹弹性性模模量量 c3 30 0c?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级强度类型 fcfc1 14 4. .3 3(n/mm2)混凝土抗压强度设计值 fckfcn/mm2 ftft1 1. .4 43 3(n/mm2)混凝土抗拉强度设计值 ftftn/mm2 ecec3 30 00 00 00 0(n/mm2)混凝土弹性模量 ececn/mm2 cc1 1. .0 00 0砼强度系数 1.015016090320 16mn 16mnq 16315185445 1725300175425 2636290170410 3650270155410 52100250145410 9 输出行号9 输输出出设设计计参参数数290170410 回回目目录录 拉拉（压压）弯弯构构件件强强度度及及稳稳定定性性校校核核计计算算（双双向向弯弯矩矩） 说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。 一： 截面形状 关于轴心受压构件稳定系数的公式计算参数取值 的计算（x） 0.45640954 1,2,3的计算 1 0.65 等效弯矩系数mx,my的确定 构件情况 有侧移的框架柱和悬臂构件 无侧移框架 柱和两端支 撑的构件 二： 基本参数及截面特性 截面高度h宽度b腹板厚tw翼缘厚tf 8008003650 计算长度lx计算长度ly材料屈服强度fy(mpa)材料设计强度f(mpa) 112001700345270等效弯矩系数tx,ty的确定 截面塑性发展系数x截面塑性发展系数y x轴截面分类(a,b,c)y轴截面分类(a,b,c)构件情况 1.051.05bb悬臂构件 ix(mm4)iy(mm4)(回转半径）ix(回转半径）iy 在平面外相 邻支承点之 间的构件段 1332466666711626679467319.6607993298.5994848 wx(mm3)wy(mm3)(长细比)x(长细比)y 33311666.6729066698.6735.037139455.693244919 截面积a(mm2)nsf(净截面积比） 1304000.9 多层框架实腹梁、柱的板件宽厚比限值(冶金建筑抗震设计规范yb9081-97） 三：局部稳定性校核（右表判断）截面形式 翼缘板校核工型 14.56满足! 箱型 腹板校核工型和箱型 19.44满足! 四：荷载（kn,m) 轴力kn弯矩（mx1）弯矩（my1） 353424951 弯矩（mx2）弯矩（my2） 21951 五：导出参数 整体稳定系数bx整体稳定系数by等效弯矩系数mx(查右表） 等效弯矩系数my(查右表） 1.41.411 轴心受压稳定系数x轴心受压稳定系数y 等效弯矩系数tx（查右表）等效弯矩系数ty（查右表） 0.8888242210.99642492411 欧拉临界力nex(kn)欧拉临界力ney(kn) 215966.93218179463.295 六：强度及稳定性校核(压弯构件） 1：强度校核单位：mpa 判断 109.4067472强度满足! 2：稳定校核 = n yy y n xx x n w m w m a n gg t b fyt b 算得：, 235 40 ww t h fyt h 00 , 235 40算得： 102.7939399平面x稳定满足 80.73030035平面y稳定满足! 回回目目录录 yb y yt y e x xx xm x x w m n n w m a n 1 1 )8 . 01 ( )8 . 01 ( 1 1 ey yy ym y xbx xtx y n n w m w m a n g b j b j 钢材强度设计值 钢号 的计算（y） 0.074162769 q235 1,2,3的计算 23123 0.9650.30.650.9650.3 16mn 16mnq mxmy 11 有端弯矩而无横向荷载0.9579158321 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时11 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时0.850.85 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时0.996727277 0.999913588输出行号 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时11 输输出出设设计计参参数数 txty 11 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩0.9579158321 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时11 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时0.850.85 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时11 梁柱 翼缘板b/tf7.59 翼缘板b/tf2530.5 腹板h0/tw59.4917190735.5 关于轴心受压构件稳定系数的公式计算参数取值 的计算（x） 1,2,3的计算 等效弯矩系数mx,my的确定 构件情况 有侧移的框架柱和悬臂构件 等效弯矩系数tx,ty的确定 构件情况 悬臂构件 多层框架实腹梁、柱的板件宽厚比限值(冶金建筑抗震设计规范yb9081-97） 截面形式 厚度或直径 强度设计值 抗拉、抗压和抗弯 抗剪端面承压 16215125320 1740200115320 4260190110320 62100180105320 10115017010032016315185445 1725300175425 2636290170410 3650270155410 52100250145410 10 10 270155410 钢材强度设计值 输输出出设设计计参参数数 回回目目录录 钢梁受扭计算 一.截面特征计算工字形 1.钢梁截面特征计算： b=400t=20h=600s=12 剪心距上翼缘中心： axb*t + h*s +b*t =ax=tb3h/(tb3+tb3)= 主扇性惯性矩：jw=ax2*tb3/12+(h-ax)2*tb3/12= 主扇性静面矩：sw=ax*tb2/8= 最大扇性面积：w=ax*b/2 2.简单梁受扭计算： 最大双力矩：bmax= 最大扭矩：mw= 计算弯扭正应力：stress=bmax*wmax/jw= 计算最大剪应力：shear=mw*sw/(jw*t) 79000 一.截面特征计算箱形 1.钢梁截面特征计算： d1=600d2=300t=16 剪心距上翼缘中心： axb*t + h*s +b*t =ax=d1/2 主扇性惯性矩：jw=d12d22(d1-d2)2t/(24(d1+d2) 主扇性静面矩：sw=ax*tb2/8= 最大扇性面积：w=d1d2(d1-d2)/(4(d1+d2) 2.简单梁受扭计算： 最大双力矩：bmax= 最大扭矩：mw= 计算弯扭正应力：stress=bmax*wmax/jw= 计算最大剪应力：shear=mw*sw/(jw*t) 回回目目录录 it=2291200 k=0.00065 1/mm kl=4.84263 4 16.47 b=300t=20 1 17 78 8. .0 02 21 19 97 78 8 1 1. .1 13 39 93 34 4e e+ +1 13 3 7 71 12 20 08 87 79 91 1. .2 21 1 3 35 56 60 04 4. .3 39 95 56 6 1.65e+01 kn*m2 5.49e+07 n*mm 5 5. .1 16 6e e+ +0 01 1 mpa 1 17 7. .1 15 56 62 25 5 mpa 3 30 00 0 2 2. .1 16 6e e+ +1 12 2 1 15 50 00 00 0 1.65e+01 kn*m2 5.49e+07 n*mm 1 1. .1 14 4e e+ +0 02 2 mpa mpa b 钢梁受扭计算 1.钢梁截面特征计算： 2.简单梁受扭计算： 1.钢梁截面特征计算： 2.简单梁受扭计算： 回回目目录录 一： 截面形状 二： 基本参数及截面特性 截面高度h 宽度b腹板厚tw翼缘厚tf 40015048 计算长度lx 计算长度ly 50005000 ix(mm4)iy(mm4)(回转半径）ix(回转半径）iy 1110855684502048167.996902833.8203 wx(mm3)wy(mm3)(长细比)x(长细比)y 555427.84 60027.3129.76245345147.8402 截面积a(mm2) 面积矩sx（mm3） 3936308928 抗剪设计强度185 腹板计算高度h0=384 材料屈服强度345 h0/tw=96 加劲肋配置判断： 100(235/c23)0.5100172.5 1500192 =53 厚ts=4 返返回回目目录录 回回目目录录 组合梁计算 一. 截面特征计算 1钢梁截面特征计算： b=250h=650b=250s=8 钢梁面积 ab*t + h*s +b*t = 1320013200mm2 钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 yt = 0.5b*t2 + h*s*(0.5h + t) + b*t*(t+h+0.5t) / a = 钢梁中和轴至钢梁底面的距离为 yb = h + t + t - yt =341341mm 钢梁截面惯性矩 i= (b*t3 + s*h3 + b*t3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(yt-0.5h-t)2 + b*t*(0.5t+h+t-yt)2 = 钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 w1 = i / yt =3138903.2263138903.226mm3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩 w2 = i / yb =3138903.2263138903.226mm3 输入钢材屈服强度345mpa 2组合截面特征计算： 混凝土等级c30钢与混凝土弹性模量比e =6.8666666676.866666667 板厚hd130梁跨度15000 梁左相邻净距2750梁右相邻净距2750 b1 =780780b2 =780780 混凝土板计算宽度be= 15601560mm 混凝土板截面面积ac = be * hd =202800202800mm2 换算成钢截面的组合截面面积a0=ac/e +a =42733.9805842733.98058mm2 混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = hd + ht +yt =541541mm 混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= be*hd2/(2*e)+a*y/a0 =212212mm 混凝土截面惯性矩 ic= be*hd3/12=285610000285610000mm4 换算成钢截面的组合截面惯性矩 i0 = ic/e + ac*(x-0.5hd)2/e + i + a(y-x)2 =31789406763178940676 对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w0ct = e*i0 / x= 102965688.6102965688.6mm4 对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w0cb=e*i0 / (x - hd ) =266203975.3266203975.3mm4 对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0t = i0 / (d-x) =-264911723-264911723mm4 对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0b = i0 / (h-x) =4744687.5764744687.576mm4 3考虑混凝土徐变的组合截面特征计算 换算成钢截面的组合截面面积 a0c = ac / 2e + a =27966.9902927966.99029mm2 混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离xc= be*hd2/(4*e)+a*y/a0c =289289mm 换算成钢截面的组合截面惯性矩 i0c = ic/(2*e) + ac*(xc-0.5hd)2/(2*e) + i + a(y-xc)2 = 对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w0ctc = 2e*i0c / xc=126896197.2126896197.2mm4 对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w0cbc=2e*i0c / (x c- hd ) =230647804.9230647804.9mm4 对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0tc = i0c / (d-xc) =-30004091.57-30004091.57mm4 对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w0bc = i0c / (h-xc) =4503143.5914503143.591mm4 二 施工阶段的验算 1 弯矩和剪力 钢梁自重：1.241.24kn/m 板自重：10.7310.73kn/m(平台梁间距：2750mm) 板托重：0.260.26kn/m 自重标准值 g1k：10.1910.19kn/m自重设计值 g1：12.2312.23kn/m 施工荷载：3.853.85kn/m 施工阶段弯矩设计值m452.28452.28kn.m(梁跨度：15000mm) 施工阶段剪力设计值v120.61120.61kn 2钢梁抗弯强度设计 钢梁上翼缘应力 m / rx*w1 = 137.23137.23n/mm215016090 16mn 16mnq 16315185 1725300175 2636290170 板托顶宽b00板托高度ht703650270155 52100250145 167 输出行号7 输输出出设设计计参参数数315185 mm4 强度种类 混凝土强度设计值（n/mm2） c15c20c25 fc7.29.611.9 ft0.911.11.27 弹性模量 104n/mm2 2.22.552.8 4 26703641502670364150mm4输出列号4 输出fc=14.3 n/mm2 输出ft=1.43 n/mm2 输出弹模3e4 n/mm2 组合梁计算 钢梁截面惯性矩 i= (b*t3 + s*h3 + b*t3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2 + s*h*(yt-0.5h-t)2 + b*t*(0.5t+h+t-yt)2 = pass!pass! pass!pass! pass!pass! falsefalse pass!pass! pass!pass! n/mm2pass!pass! n/mm2pass!pass! pass!pass! pass!pass! n/mm2pass!pass! n/mm2pass!pass! pass!pass! pass!pass! 端面承压 320 320 320 320 320 320 445 425 410 410 410 445 c30c35c40c45c50c55c60c65c70c75c80 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9 1.43 1.57 1.711.8 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22 3 3.15 3.25 3.35 3.45 3.553.6 3.653.7 3.753.8 钢材强度设计值 强度设计值 混凝土强度设计值（n/mm2） 回回目目录录 斜斜撑撑强强度度及及稳稳定定性性校校核核计计算算 说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。 一： 截面形状 二： 基本参数及截面特性 截面高度h宽度b腹板厚tw 30030010 计算长度lx计算长度ly材料屈服强度fy(mpa) 108206000345 截面塑性发展系数x截面塑性发展系数y x轴截面分类(a,b,c) 1.051.2b ix(mm4)iy(mm4)(回转半径）ix 209819893.372022333.33130.7146148 wx(mm3)wy(mm3)(长细比)x 1398799.289480148.888982.77574786 截面积a(mm2)nsf(净截面积比）（x与y的较大值） 122800.982.77574786 三：局部稳定性校核（可由右表判断） 翼缘板校核 9.0625满足! 腹板校核 26.8满足! 四：荷载（kn,m) t b fyt b 算 得 ：, 235 )1 . 010( ww t h fyt h 00 , 235 )5 . 025(算 得 ： 轴力kn重力弯矩（mx1）重力弯矩（my1） 637010 五：导出参数 整体稳定系数bx整体稳定系数by等效弯矩系数mx(查右表） 0.86519892311 轴心受压稳定系数x轴心受压稳定系数y 等效弯矩系数tx（查右表） 0.5530570750.4888444911 欧拉临界力nex(kn)欧拉临界力ney(kn) 是否考虑压杆承载力降低系 数 （y/n）？ 3643.8382584067.538173 y 六：强度及稳定性校核(压弯构件） 1：强度校核单位：mpa 判断 105.9021378强度满足! 2：稳定校核 157.8053041平面内稳定满足! 173.4109504平面外稳定满足! 一： 截面形状 / )( n yy y n xx x n w m w m a n =+ - +h j b g b j / ) )8 . 01 ( ( 1 1 yb y yt y e x xx xm x x w m n n w m a n / ) )8 . 01 ( ( 1 1 e y yy ym y xbx xtx y n n w m w m a n 二： 基本参数及截面特性 截面高度h宽度b腹板厚tw 50040014 计算长度lx计算长度ly材料屈服强度fy(mpa) 1800012000345 截面塑性发展系数x截面塑性发展系数y x轴截面分类(a,b,c) 1.051.05b ix(mm4)iy(mm4)(回转半径）ix 1341791667736209866.7202.8774349 wx(mm3)wy(mm3)(长细比)x 5367166.6673681049.33388.72351926 截面积a(mm2)nsf(净截面积比）（x与y的较大值） 326000.988.72351926 三：局部稳定性校核（右表判断） 翼缘板校核 14.88满足! 腹板校核 32.14285714满足! 四：荷载（kn,m) 轴力kn重力弯矩（mx1）重力弯矩（my1） 2500500 五：导出参数 整体稳定系数bx整体稳定系数by等效弯矩系数mx(查右表） 1.41.41 轴心受压稳定系数x轴心受压稳定系数y 等效弯矩系数tx（查右表） 0.5078356280.5761453381 欧拉临界力nex(kn)欧拉临界力ney(kn) 是否考虑压杆承载力降低系 数 （y/n）？ 8419.9018910394.55957 y 六：强度及稳定性校核(压弯构件） t b fyt b 算 得 ：, 235 )1 . 010(l ww t h fyt h 00 , 235 40算 得 ： 1：强度校核单位：mpa 判断 133.5077528强度满足! 2：稳定校核 228.4122447平面内稳定满足! 196.2717867平面外稳定满足! 一：截面形状 二： 基本参数及截面特性 bhtw 35012510 lx(mm)ly(mm)fy(n/mm2) 120004000345 ix(mm4)iy(mm4)wx(mm3) 5.00e+074.75e+062.86e+05 ix(mm）iy（mm）a(mm2) 1e+03 lxly截面类型(x向） 131.5142.2c 三：局部稳定性校核 1.翼缘板宽厚比计算2.腹板宽厚比计算 =h gg / )( nyy y nxx x n w m w m a n / ) )8 . 01 ( ( 1 1 yb y yt y e x xx xm x x w m n n w m a n / ) )8 . 01 ( ( 1 1 e y yy ym y xbx xtx y n n w m w m a n b/a3 16mn 16mnq 16315185445 0.1521725300175425 0.300 2636290170410 0.5953650270155410 0.302 52100250145410 a3 0.302147 a3 0.300输出行号7 输输出出设设计计参参数数315185445 x(mm) 18.5 8090100120150 200 0.7690.7470.7270.6890.639 0.6 0.7330.7090.6870.6460.594 0.5 前位l后位l前位插值后位插值 1201500.6460.594 厚度或直径 强度设计值 抗拉、抗压和抗弯 抗剪端面承压 16215125320 1740200115320 4260190110320 62100180105320 10115017010032016315185445 1725300175425 2636290170410 3650270155410 52100250145410 7 7 315185445 钢材强度设计值 输输出出设设计计参参数数 厚度或直径 强度设计值 抗拉、抗压和抗弯 抗剪端面承压 16215125320 1740200115320 4260190110320 62100180105320 10115017010032016315185445 1725300175425 钢材强度设计值 2636290170410 3650270155410 52100250145410 8 8 300175425输输出出设设计计参参数数 回回目目录录 摩擦型连接中每个高强度螺栓一个摩擦面上的剪力 序号螺栓的性能等级螺栓公称直径预拉力 摩擦面抗滑移系数 0.250.350.40.45 1 8.8s m1245 10.1214.1716.218.22 2m1670 15.7522.0525.228.35 3m20110 24.7534.6539.644.55 4m22135 30.3742.5248.654.67 5m24155 34.8748.8255.862.77 6m27205 46.1264.5773.888.02 7m30250 56.2578.7590 101.25 8 10.9s m1255 12.3717.3219.822.27 9m1610022.531.53640.5 10m20155 34.8748.8255.862.77 11m22190 42.7559.8568.476.95 12m24225 50.6270.878191.12 13m27290 62.2591.35 104.4 117.45 14m30355 79.87 111.82 127.8 143.77 输入螺栓规格m24 输入螺栓等级(8.8/10.9)1 10 0. .9 9 输入抗滑移系数0 0. .4 45 5 输出行号5 输出列号4 输出高强度螺栓预拉力p225 kn 输出高强度螺栓抗剪承载力设计值91.12 kn 高强度螺栓的受拉承载力设计值ntb=0.8xp=180 kn 是否冷弯薄壁型钢结构连接(y/n)?n 输入螺栓传力摩擦面数(单剪1/双剪2？)2 2 一个高强度螺栓的受剪承载力设计值nvb 摩擦型连接承压型连接 承压型连接的强度设计值 名称 螺栓性能等级构件钢材 8.8s10.9s3号钢 16mn或16mnq钢材厚度 15mnv或15mnvq钢材厚度 1617252636 16 抗剪fvb250310 承压fcb465640615590665 0.55 22.27 39.65 54.45 66.82 76.72 101.47 123.75 27.22 49.5 76.72 94.05 111.37 143.55 175.72 摩擦型连接中每个高强度螺栓一个摩擦面上的剪力 摩擦面抗滑移系数 17252636 640615 承压型连接的强度设计值 构件钢材 15mnv或15mnvq钢材厚度 支撑系统 第141页 st梁，墙面斜撑，风拉杆计算 工程名称：2006/2/17 返返回回目目录录 一一. . 已已知知条条件件： 跨度 span2 21 1 m 柱距 bay6 6. .7 75 5 m 边柱高 h19 9. .3 3 爬坡高 h20 0. .8 87 75 5 女儿墙高h30 0. .4 4 m 基本风压 w07 75 5 kg/m2 二二. . 风风荷荷载载计计算算： 设计风压 w=(w0*1.1)*ms*mz*bz*1.4 =(w0*1.1)*1.0*0.8*1.066 kg/m2 三三. . st1st1 梁梁计计算算： st1梁受力 p1=w*(s/4)*(h1/2+h3)3499.65 kg 选取st1为114*4.0114*4.0 电焊钢管 面积 a113.82 cm2 回转半径 r13.89 cm 长细比 l173.5 p1,ok! 四四. . st1ast1a 梁梁计计算算： st1梁受力 p1a=w*s*(h1+h3)/2)6999.3 kg 选取st1为140*4.0 电焊钢管 面积 a1a17.09 cm2 回转半径 r14.81 cm 长细比 l140.3 p1a,ok! 五五. . 斜斜撑撑bc1bc1 计计算算: : 斜撑受拉力 f1=p1*(sqrt(h12+b2)/b)5957.91 kg 选取斜撑为l75*6l75*6 面积 a28.8 cm2 平面外回转半径 ra2.31 cm 平面外长细比 l =0.5*sqrt(b2+h12)/ra248.7 nst1,ok! 八八. . 风风拉拉杆杆计计算算: : 风拉杆受拉力nbr=n2*sqrt(l2+b2)/(2*b)1534.984728 kg 选取风拉杆为 f f2020 圆钢 杆件拉应力s=nbr/a48.88 n/mm2 =sqrt(6*ef*ew*nt/(ew*b+2*ef*(ef+ew)*f)19.2 mm 选用端头板厚 t20 mm 返返回回目目录录 端 板 厚 度 计 算 端板钢材的抗拉强度设计值f=315n/mm2 端板的宽度b=200mm 加肋板的宽度bs=50mm 螺栓中心至腹板的距离ew = 50mm 螺栓中心至翼缘板表面的距离ef =50mm 螺栓的间距a =400mm 1.伸臂类端板： (7.2.9-1) 一个高强螺栓的拉力设计值,nt=215kn 按公式(7.2.9-1)计算的端板厚度t1=32.0mm 2.无加劲肋类端板： (7.2.9-2) 一个高强螺栓的拉力设计值,nt=0kn 按公式(7.2.9-2)计算的端板厚度t1= 0.0mm 3.两边支承类端板 (1)端板外伸 (7.2.9-3a) 一个高强螺栓的拉力设计值,nt=0kn 按公式(7.2.9-3a)计算的端板厚度t1= 0.0mm (2)端板平齐 (7.2.9-3b) 一个高强螺栓的拉力设计值,nt=76.2kn 按公式(7.2.9-3b)计算的端板厚度t1= 15.6mm 4.三边支承类端板： (7.2.9-4) 一个高强螺栓的拉力设计值,nt=215kn 按公式(7.2.9-4)计算的端板厚度t1= 端板厚度t= 20.2mm 结 论：端板厚度t= 32.0 mm 返返回回目目录录 b f ne t tf 6 fea ne t w tw )5. 0( 3 feeebe nee t wffw twf )(2 6 + feeebe nee t wffw twf )(4 12 + febbe nee t fsw twf 4)2( 6 2 吊车梁，牛腿反力计算 工程名称：二台吊车 一. 已知条件： 1. 柱距 bay 8 m 2. 跨度 l22.5 m 3. 吊车a吊重 ta 5 ton 4. 吊车b吊重 tb16 ton 二. 吊车资料： a : 起重机总重 wa19.900 ton 小车（电葫芦）重 ga2.192 ton 最大轮压 pa9.200 ton 轮距 ka3.500 m 鞍座长 ba5.100 m b : 起重机总重 wb27.200 ton 小车（电葫芦）重 gb6.611 ton 最大轮压 pb18.100 ton 轮距 kb4.200 m 鞍座长 bb5.860 m 三. 吊车梁受力计算： 最大轮压（考虑动力系数） pamax=1.05*pa9.660 ton pbmax=1.05*pb19.005 ton 最小轮压 pamin=(wa-ga)/44.427 ton pbmin=(wb-gb)/45.147 ton 纵向水平刹车力 fa1=0.1*pa0.920 ton fb1=0.1*pb1.810 ton 横向水平刹车力 fa2=0.1*(ta+ga)/40.180 ton fb2=0.1*(tb+gb)/40.565 ton 吊车梁受弯最大时轮子定位： 有三轮作用在吊车梁上 离端头最近轮子距端头 x1.698 m 两吊车相临轮距 k01.63 m 四. 牛腿反力计算： 牛腿偏心距 e0.7 m 最大竖向反力 hmax=pb*(2-kb/bay)+pa*(2-(2*k0+ka)/bay) 37.324 ton 最小竖向反力 hmin=pbmin*(2-kb/bay)+pamin*(2-(2*k0+ka)/bay) 12.705 ton 横向反力 v0.834 ton 最大弯矩 mmax=hmax*e26.126 t-m 最小弯矩 mmin=hmin*e8.894 t-m 返返回回目目录录 吊吊车车梁梁整整体体稳稳定定性性验验算算0 06 6/ /2 2/ /1 17 7 工工程程名名称称： 说说明明： 1 1。当当铺铺板板密密铺铺在在吊吊车车梁梁受受压压翼翼缘缘上上，并并与与梁梁牢牢固固连连接接，能能阻阻止止吊吊车车梁梁受受压压翼翼缘缘侧侧向向稳稳定定性性可可不不计计算算整整体体稳稳定定性性 2 2。当当下下面面计计算算中中“吊吊车车梁梁整整体体稳稳定定性性”项项不不出出现现“”“f”“”“f”时时可可不不计计算算整整体体稳稳定定性性（可可不不考考虑虑上上面面计计算算结结果果） 适适用用范范围围： 1 1。吊吊车车梁梁为为简简支支梁梁 2 2。吊吊车车梁梁为为工工字字形形断断面面 3 3。荷荷载载为为集集中中荷荷载载 一一。输输入入条条件件 吊吊车车梁梁类类型型（bhbh oror rh)rh)( (吊吊车车梁梁为为rhrh钢钢输输入入rh,rh,否否则则输输入入16mn16mn oror q235)q235)q235q235 吊吊车车梁梁高高度度 (h)(h)（吊吊车车梁梁为为变变断断面面，h为为其其中中间间断断面面值值）,h=5 50 00 0mm 吊吊车车梁梁上上翼翼板板宽宽度度 (b(b1) )b1=b1=2 25 50 0mm 吊吊车车梁梁下下翼翼板板宽宽度度 (b(b2) )b2=b2=2 20 00 0mm 吊吊车车梁梁腹腹板板厚厚度度 (t(tw) )tw=tw=8 8mm 吊吊车车梁梁上上翼翼板板厚厚度度 (t(t1) )t1=t1=1 16 6mm 吊吊车车梁梁下下翼翼板板宽宽度度 (t(t2) )t2=t2=1 14 4mm 吊吊车车梁梁跨跨度度(l)(l)l=l=6 6m 制制动动桁桁架架腹腹杆杆间间距距(l(l1) )( (没没有有制制动动桁桁架架，请请输输入入吊吊车车梁梁跨跨度度(l)(l)）,l1=,l1=2 2m 绕绕轴轴最最大大弯弯矩矩 (m(mx) )mx=mx=2 20 0ton.m 绕绕轴轴最最大大弯弯矩矩 (m(my) )my=my=2 2ton.m 吊吊车车荷荷载载作作用用于于上上翼缘 二二。验验算算 屈屈服服强强度度 (f(fy) )fy=fy=2 23 35 5mm 截截面面面面积积 (a)(a)a=b1*t1+b2*t2+(h-t1-t2)*tw=a=b1*t1+b2*t2+(h-t1-t2)*tw= 1 1. .0 06 6e e+ +0 04 4mm2 梁梁顶顶至至x x轴轴距距离离(x)(x)x=(b1*t1*t1/2+(h-t1-t2)*tw*(h-t2+t1)/2+b2*t2*(h-t2)/a=x=(b1*t1*t1/2+(h-t1-t2)*tw*(h-t2+t1)/2+b2*t2*(h-t2)/a=2 22 21 1mm 截截面面对对x x轴轴惯惯性性矩矩 (i(ix) )ix=b1*t13/12+b1*t1*(x-t1/2)2+b2*t23/12+b2*t2*ix=b1*t13/12+b1*t1*(x-t1/2)2+b2*t23/12+b2*t2* (h-x-t2/2)2+tw*(h-t1-t2)3/12+(h-x-t2/2)2+tw*(h-t1-t2)3/12+ tw*(h-t1-t2)*(h+t1-t2)/2-x)2=tw*(h-t1-t2)*(h+t1-t2)/2-x)2= 4 4. .6 61 1e e+ +0 08 8mm4 截截面面对对x x轴轴抵抵抗抗矩矩 (w(wx) )wx=ix/x=wx=ix/x= 2 2. .0 09 9e e+ +0 06 6mm3 受受压压翼翼缘缘对对y y轴轴惯惯性性矩矩 (i(i1) )i1=t1*b13/12=i1=t1*b13/12= 2 2. .0 08 8e e+ +0 07 7mm4 受受拉拉翼翼缘缘对对y y轴轴惯惯性性矩矩 (i(i2) )i2=t2*b23/12=i2=t2*b23/12= 9 9. .3 33 3e e+ +0 06 6mm4 毛毛截截面面对对y y轴轴回回转转半半径径 (i(iy) )iy=sqrt(i1+i2+(h-t1-t2)*tw3/12)/a)=iy=sqrt(i1+i2+(h-t1-t2)*tw3/12)/a)=5 53 3. .5 5mm 对对y y轴轴长长细细比比 (y)(y)y=l1*1000/iy=y=l1*1000/iy=3 37 7. .4 4 截截面面不不对对称称度度 (b) )b=i1/(i1+i2)=b=i1/(i1+i2)=0 0. .6 69 9 截截面面不不对对称称影影响响系系数数 (b) )b=0.8*(2b-1)=b=0.8*(2b-1)=0 0. .3 30 0 纯纯弯弯矩矩整整体体稳稳定定系系数数(b0) )b0=(4320/y2)*(a*h/wx)*(sqrt(1+(y*t1)/b0=(4320/y2)*(a*h/wx)*(sqrt(1+(y*t1)/ (4.4*h)2)+b)*(235/fy)=(4.4*h)2)+b)*(235/fy)=1 10 0. .4 49 9 参参数数 ()()=(l1*1000*t1)/(b1*h)=(l1*1000*t1)/(b1*h)=0 0. .2 26 6 参参数数 (b0) )b0=b0=1 1. .2 2 参参数数 (b) )b=b0=b=b0=1 1. .2 20 0 整整体体稳稳定定系系数数(b) )b=b*b0=b=b*b0=1 12 2. .5 58 8 整整体体稳稳定定系系数数(b) )bb=1.1-0.4646/b+0.1269/sqrt(b3)=1.1-0.4646/b+0.1269/sqrt(b3)=1 1. .0 07 7 受受压压翼翼缘缘对对y y轴轴抵抵抗抗矩矩 (w(wy) )wy=(i1+i2+(h-t1-t2)*tw3/12)/(b1/2)=wy=(i1+i2+(h-t1-t2)*tw3/12)/(b1/2)= 2 2. .4 41 1e e+ +0 05 5mm4 受受压压翼翼缘缘折折算算应应力力 ()()=mx*10000000/(b*wx)+my*10000000/wy=1 17 72 2. .8 81 1 n/mm2n/mm2 受受压压翼翼缘缘允允许许应应力力 (f)(f)2 21 15 5n/mm2 三三。验验算算结结果果 整整体体稳稳定定性性l1*1000/b1=16*sqrt(235/fy)l1*1000/b1=16*sqrt(235/fy)ok! 返返回回目目录录 15/350/10t双双吊吊钩钩桥桥式式起起重重机机 起 重 量 跨 度 lk 起升 高度 中级工作制重级工作制主要尺寸（mm）吊钩极限位置 生 产 厂 家 荐 用 大 车 轨