每年150万吨原油常压蒸馏装置工艺设计.doc

西安石油大学本科毕业设计(论文) 毕业设计（论文） 题 目 学院（系） 专 业 班 级 学生姓名 指导教师 评 阅 人 设计（论文） 所在单位 完成时间：20 年 月 1.5Mt/a卓根原油常压蒸馏装置工艺设计摘 要：根据卓根原油的评价报告、性质特点和成品油国家标准，结合市场需求，确定该原油加工方案为燃料-化工型。本设计采用初馏-常压两段气化流程；根据物料衡算、热量衡算并参照国内同类装置的生产数据对主要设备初馏塔、常压塔和加热炉进行了工艺设计和计算，确定了各个装置的操作参数及结构尺寸。其中初馏塔和常压塔塔顶出催化重整料，常压塔设三个侧线分别出3#航煤馏分、-10#柴油馏分、重柴油馏分，初底油由常压塔第32层塔板进入；常压塔设一个塔顶回流，两个中段回流。常压塔板采用34层双溢流F1型浮阀塔盘，塔径为4.2m，塔高25.1m，常压炉采用结构紧凑、金属耗量少的立式圆筒炉，全炉热效率达86.64%。最后，应用绘图软件AutoCAD绘制了该装置的工艺原理流程图。关键词：卓根原油；初馏塔；常压蒸馏；加热炉；工艺计算 The Design for 1.5 Mt/a Atmospheric Distillation Unit ofDraugen Crude oilAbstract： According to the characteristics of the Norway Dragon crude oil and the national standards, combined with the market demand, the processing scheme of the fuel - chemical type was determined.This design uses primary tower, atmospheric tower, two segment vapouration distillating process flow. The whole design mainly includes the calculation of the primary tower, the atmospheric tower and furnace, through material balance, heat balance and the data of the homogeneous unit. The primary tower and the atmospheric tower overhead is out catalytic reforming material, the atmospheric tower is set three sidestreams, i.e.the aviation kerosene, -10 # diesel, heavy diesel oil, and two intermediate circulating reflux. Atmospheric tower using 34-storey and the type of two-tower overflow F1 float valve tray, the adiameter of tower is 4.2m,and the hight is 25.1m. A vertical type of cylindrical furnace is used for the atmospheric heating furnace which is well-unit-structured and consumes less metal, thermal efficiency of the entire Furnace reach to 86.64%. In addition, process flow diagram of the atmospheric distillation drowned with CAD software.Key words：Draugen crude oil; primary tower; Atmospheric distillation; Furnace; Craft design 目 录1 绪 论11.1 设计依据11.2 设计能力11.3 装置特点11.4 工艺流程简述12 原油加工方案和切割方案22.1 原油评价简述22.2 挪威卓根原油加工方案22.3 卓根原油切割方案33 常压塔工艺计算83.1 油品性质参数的计算83.2 油品性质参数计算结果汇总113.3 初馏塔的工艺设计计算133.4 常压塔的工艺设计计算174 塔板水力学校核444.1 基础数据444.2 塔板的结构计算444.3 塔板的水力学计算484.4 负荷性能图505 管式加热炉的工艺设计555.1 原始数据555.2 加热炉总热负荷555.3 燃烧过程计算565.4 全炉热平衡575.5 辐射段的计算595.6 对流室的计算635.7 炉管内的压力降695.8 烟囱的设计计算736 结论78参考文献79致谢80 1 绪 论1.1 设计依据本次1.5Mt/a卓根原油常压蒸馏装置工艺设计的依据是：（1）根据西安石油大学化学化工学院化工系下发的毕业设计任务书。（2）卓根原油评价报告。1.2 设计能力（1）处理量： 1.5Mt/a（2）年开工时间： 8000h1.3 装置特点（1）本装置设有初馏塔，常压塔，常压加热炉，常压塔采用双溢流F1型高效浮阀塔盘。主要产品为催化重整料，航煤馏分，-10#柴油馏分，重柴油馏分，同时还有常压渣油。（2）常一线采用重沸器汽提技术，以防止航煤带水，常二线、常三线和塔底采用水蒸汽汽提。1.4 工艺流程简述原油（45左右）由罐区泵入装置。在泵入口处注入水和破乳剂换热至120左右进入一、二级电脱盐罐，脱盐脱水后（3mg/L ，0.5%）经换热至230进入初馏塔，进行初馏。初底油经换热器进行换热至280，进常压炉对流室下段加热至300入辐射室加热至360经转油线进入常压塔第32层塔板（t=350，P=0.173MPa）上进行分馏。塔顶油气（t=145，P=0.157MPa）经二级冷却器冷却，一路作冷回流（60）返回塔顶，另一路作重整原料出装置。常压塔有三个侧线抽出：一线由第9层（t=180，P=0.162MPa）抽出，换热后经精制作为航空煤油出装置。二线由第19层（t=255，P=0.166MPa）抽出，换热后经精制作为-10#柴油出装置。三线由第27层（t=314，P=0.170MPa）抽出，换热后经精制作为重柴油出装置。第一中段回流由第13层抽出返回第11层，第二中段回流由第23层抽出返回第21层。塔底重油（t=343，P=0.174MPa）经换热一部分进入减压塔进行分馏。另一部分进入催化裂化。2 原油加工方案和切割方案2.1 原油评价简述 挪威卓根原油在室温下为黑色液体，20密度为0.8403g/凝点一般为-5,50运动粘度为2.54，残炭含量为1.09,水含量为0.14，盐含量高，为39.7mgNaCl/L，因此时加工应注意脱盐，硫含量为0.21m%。实沸点蒸馏表明，200馏分收率为32.44m%，350馏分收率为64.17m%，350渣油收率为35.83m%，残炭3.09m%较低，饱和烃含量较高为67.57m%，镍+钒含量不会太高，该馏分直接作为重油催化裂化原料。 520渣油收率为12.47m%，由沥青三项指标来看，该渣油的深度不够，提高拔出深度可生产普通道路沥青，由族组成（饱和烃+芳烃）含量达到88.73m%，应作溶剂脱沥青或焦化原料。 根据上述评论结果，挪威卓根原油选择燃料-化工型加工方案。2.2 挪威卓根原油加工方案根据原油评价报告，挪威卓根原油的特点是轻质油收率高，含硫低，含蜡低，凝点低和酸值低，按原油的硫含量及两个关键馏分的比重来分类，原油属优质低硫中间基原油。依据以上分析制作出如图2.1所示加工方案。液化气苯、甲苯、二甲苯芳烃分离催化重整常一线3#航煤常减压蒸馏精制 原油常二线精制常三线 精制减压渣油延迟焦化加氢精制石油焦加氢精制石油焦图2-1 原油加工方案综上，故采用燃料-化工型加工方案。2.3 卓根原油切割方案2.3.1 质量分数与体积分数的转换根据公式：体积分数（V%）= 质量分数（M%）原油密度/馏分密度，计算出其体积分数。例如：60-80馏分的体积分数的计算为3.980.8403/0.6905=4.83。其它各沸点范围的体积分数计算如上，将计算结果列于表2-1。表2-1 质量分数与体积分数沸点范围，密度，g/cm3占原油，质量%占原油，体积%20每馏分总收率每馏分总收率39-600.61375.445.447.457.4560-800.6905 3.989.414.8312.2880-1000.72875.715.116.5718.85100-1200.74193.5918.704.0722.92120-1400.75844.0822.794.5227.44140-1600.77333.7926.584.1231.56160-1800.79023.0529.633.2434.8180-2000.80922.8132.442.9237.72200-2300.82245.3132.755.4343.15230-2500.83753.7941.543.846.95250-2750.84795.8347.375.7852.73275-3000.85206.7654.136.5859.31300-3200.86303.9758.103.8763.18320-3400.87663.9462.043.7866.96340-3600.88194.2766.314.0471.00360-3800.88602.3868.692.2673.26380-3950.88731.8470.531.7475.00395-4250.89424.6375.164.3579.35425-4500.90403.4578.613.2182.56450-5000.91466.8285.436.2788.83500-5200.92522.187.531.9190.74520 _12.47100_作出原油的实沸点蒸馏曲线图2-2、2-3，密度曲线图2-4，凝点曲线图2-5。 图2-2 原油实沸点蒸馏曲线 图2-3 原油实沸点蒸馏曲线 图2-4 原油密度曲线 图2-5 原油凝点曲线 根据原油实沸点数据确定原油常压切割方案汇总于表2-2。表2-2 卓根原油常压切割方案和产品性质产品实沸点切割点，实沸点沸程，收率，20g/cm3实沸点蒸馏温度，体积分数质量分数01030507090100初顶汽油1303913225.1620.970.70043941587894114132常顶汽油1751281798.557.750.76171281321401501561671793#航煤24017124611.2210.820.8096171177193209220232246-10#柴油30023430814.2914.370.8455234246260271284293308重柴油36029237011.6212.330.8916292305317331341353370重油36035029.1633.860.9757_41 3 常压塔工艺计算3.1 油品性质参数的计算油品性质参数的计算以重整馏分为例进行。3.1.1 蒸馏数据的相互转化（1）将表2-2的实沸点蒸馏温度转化成恩氏蒸馏温度。重整馏分的常压实沸点蒸馏数据如表3-1：表3-1 重整馏分油实沸点蒸馏数据馏出，%01030507090100温度，394158 7894114132（a）先假设实沸点蒸馏与恩氏蒸馏50%点之差值为0.1，由文献1 P96页图3-2-2查得恩氏蒸馏50%点温度为77.9，而实沸点蒸馏50%点温度为78 ，则假设正确。（b）由文献1 P95页图3-2-3查得恩氏蒸馏曲线各段温差如表3-2： 表3-2 恩氏蒸馏曲线各段温差曲线线段实沸点蒸馏温差，恩氏蒸馏温差，0%10%20.810%30%178.330%50%201250%70%1610.570%90%2015.290%100%1816（c）由恩氏蒸馏50%点（124）推算得其他恩氏蒸馏点温度。30%点=77.9-12=65.910%点=65.9-8.3=57.60%点=57.6-0.8=56.870%点=77.9+10.5=88.490%点=88.4+15.2=103.6100%点=103.6+16=119.6其他产品计算结果汇总于表3-3。表3-3 产品恩氏蒸馏数据产品恩氏蒸馏温度0%10%30%50%70%90%100%初顶油56.857.665.977.988.4103.6119.6常顶油135.95137.95141.75147.45151.75159.75169.753#航煤183.3186.1194.1203.3210.3219.0231.0-10#柴油241.8247.4254.4260.4268.4274.4287.4重柴油295.0301.0306.8314.8321.9330.6345.6（2）将表2-2的实沸点蒸馏温度转化成平衡汽化温度。（a）重整馏分的常压实沸点蒸馏数据如表3-1：由文献1 P100页图3-2-5查得实沸点蒸馏50%点与平衡汽化50%点之差值为0.6。平衡汽化50%点=78+0.6=78.6（b）由文献1 P99页图3-2-6查得平衡汽化曲线各段温差如表3-4：表3-4 平衡汽化曲线各段温差曲线线段实沸点蒸馏温差，平衡汽化蒸馏温差，0%10%20.310%30%174.030%50%206.050%70%164.770%90%207.090%100%185.0由平衡汽化50%点（78.6）推算得其他平衡汽化点温度。30%点=78.6-6.0=72.610%点=72.6-4.0=68.60%点=68.6-0.3=68.370%点=78.6+4.7=83.390%点=83.3+7.0=90.3100%点=90.3+5=95.2其他产品计算结果汇总于表3-5。表3-5 产品平衡汽化数据产品平衡汽化温度0%10%30%50%70%90%100%初顶油68.368.672.678.683.390.395.2常顶油147.1147.5149.5152.3154.1157.6160.63#航煤202.3203.1206.9211.2214.2217.9221.9-10#柴油265.6267.4271.1274.3278.1280.3284.5重柴油325.5327.5330.5334.7337.5341.2344.53.1.2 平均温度的计算（1）体积平均温度tvtv=（t10+t30+t50+t70+t90）/5 =（57.6+65.9+77.9+88.4+103.6）/5=78.68（2）恩氏蒸馏曲线1090斜率S =0. 58（/）（3）立方平均沸点tcu 查文献1P67页图2-1-1得cu=-1.9 tcu=tv+cu=78.68-1.9=76.78（4）重量平均沸点 查文献1P67页图2-1-1得w=1.1 =tv+w=78.68+1.1=79.78代入式 =175.60（5）实分子平均沸点 查文献1P67页图2-1-1得m=-6.4 =tv+m=78.68-6.4=72.28代入式 =162.10（6）中平均沸点 查文献1P67页图2-1-1得me=-2.8 tMe=tv+me=78.68-2.8=75.88代入式 tMe=168.58其他产品计算结果汇总于表3-7。3.1.3 求、比重指数API。由=0.7004，查文献1 P24页 图1-2-28得较正值d=0.0051=+d=0.7004+0.0051=0.7055API。=141.5/-131.5=141.5/0.7055-131.5=69.07其他产品计算结果汇总于表3-7。 3.1.4 求分子量M、特性因素K 由API。=69.07、tMe=168.58 查文献1 P74页图2-2-1得：M=91 其他产品计算结果汇总于表3-6。K=12.11 其他产品计算结果汇总于表3-7。3.1.5 求临界性质（1）求真临界温度tc 、假临界温度tc由API。=69.07、tw=175.6 查文献1 P127页图4-2-2得：tc=485=251.67由API。=69.07、tm=162.10 查文献1 P127页图4-2-2得：tc=455=（2）求假临界压力 由API。=69.07、tMe=168.58 查文献1 P131页图4-2-4得：=460磅/时2（绝压）即4606.804610-2=31.30atm（3）求真临界压力PC 查文献1 P130页图4-2-3得：PC=580磅/吋2（绝压） = 5806.804610-2=39.47atm其他产品计算结果汇总于表3-8。3.1.6 求焦点性质（1）求焦点温度t0、由tv=78.68、S= 0.58/查文献1P114页图3-5-3得：0-tc=46 0= tc+46=251.67+46=297.7（2）求焦点压力P0由tv=78.68、S= 0.58(/)查文献1P115页图3-5-4得：P0-Pc=21atm P0= Pc+4.2=39.47+21=60.47atm其他产品计算结果汇总于表3-9。3.2 油品性质参数计算结果汇总项目分子量恩氏蒸馏温度0%10%30%50%70%90%100%原 油13783.2156.2254.2338.2422.2初顶油9156.857.665.977.988.4103.6119.6常顶油125135.95137.95141.75147.75151.75159.75169.753#航煤159183.3186.1194.1203.3210.3219.0231.0-10#柴油202241.8247.4254.4260.4268.4274.4287.4重柴油261295.0301.0306.8314.8321.9330.6345.6表3-6 油品性质参数（1）表3-7 油品性质参数（2）项目体积平均沸点恩氏蒸馏 10%-90%斜率立方平均沸点，中平均沸点，重量平均沸点，实分子平均沸点，特性因数，K原 油2695.424317929518911.1初顶油78.680.5876.7875.8879.7872.2812.11常顶油147.790.27146.89146.29148.29144.9911.853#航煤202.560.41201.46200.16202.85199.5611.63-10#柴油261.00.34259.8259.7261.3258.011.58重柴油315.020.37314.65313.62315.52312.2211.35项目平衡汽化蒸馏温度临界温度，临界压力，atm0%10%30%50%70%90%100%原 油113.3169.3241.3300.3380.347148.9初顶油68.368.672.678.683.390.395.2251.739.47常顶油147.1147.5149.5152.3154.1157.6160.6326.7 30.963#航煤202.3203.1206.9211.2214.2217.9221.9387.824.5-10#柴油265.6267.4271.1274.3278.1280.3284.5447.820.75重柴油325.5327.5330.5334.7337.5341.2344.5504.418.03表3-8 油品性质参数（3）表3-9 油品性质参数（4）项目比重焦点温度，焦点压力，atm实沸点蒸馏温度，比重指数0%100%原 油0.840336.0353665.16初顶油0.700469.07297.760.4739132常顶油0.761753.11343.737.711281793#航煤0.809642.31404.8 31.5171246-10#柴油0.845535.11458.825234308重柴油0.891626.49513.417.782923703.3 初馏塔的工艺设计计算3.3.1 初馏塔的主要操作压力取塔顶产品罐的操作压力为0.16MPa，使用一个管壳式后冷器，壳程压降为0.017MPa，故： 塔顶压力=0.16+0.017=0.177 MPa取每层浮阀塔压力降为0.5kPa，参照文献2 P239页表7-7和表7-8，确定塔板数为19块，在15块板进料，则有塔顶压力 0.177 MPa汽化段压力（第15层下） 0.177+150.510-3=0.184 MPa 塔底压力为 0.177+190.510-3=0.186 MPa3.3.2 操作温度（1）汽化段温度取过汽化度为进料的4%（质量分数）或4.03%（体积分数），为了使重整料的收率在常压塔达到4%-5%之间，取重整料的收率在初馏塔为25.16%，要求进料在汽化段中的汽化率eF为：eF（体积分数）=25.16+4.03=29.19%汽化段温度的求定：依据原油的焦点温度、焦点压力及其平衡汽化数据作出该原油的p-T-e图，如附录所示。所以汽化段温度应是在汽化段压力为0.184 MPa、汽化19.03%时的温度，在原油的p-T-e图上查得在0.184MPa下原油的平衡汽化数据见表3-10：3-10 汽化段压力下原油的平衡汽化数据体积收率/%10305070温度/143.3200.3275.2350.7由此数据即可作出汽化段压力下的平衡汽化曲线，如图3-1。 图3-1 汽化段压力下原油平衡汽化曲线由图3-1查得当eF为29.19%时温度为194，此即所求的汽化段温度tF，因此取换热终温至194。（2）塔顶温度是塔顶产品在其油气分压下的露点温度。经计算，初顶油露点温度为116.9，根据p-T-e图，该油气分压0.167MP下的露点温度为113。由于有不凝气的存在，则塔顶温度为113.097%=109.6。设塔底温度比进料低7，则塔底温度为194-7=187塔顶采用一级冷凝冷却流程，塔顶回流温度定为40。初馏塔计算草图如图3-2所示。109.615100.167MPa1870.186MPa初顶油39318.75kg/h进料 187500kg/h初底油148181.25kg/h19图3-2 初馏塔计算草图3.3.3 初馏油品性质油品性质计算方法同上，并列至下表： 表3-11 油品的物性参数（5）油品r20g/3切割点沸程实沸点蒸馏数据/0%10%30%50%70%90%100%初顶油0.70041301503941587894114150初底油0.8873110110166251314413532表3-12 油品的物性参数（6）油品恩氏蒸馏温度0%10%30%50%70%90%100%初顶油56.857.665.977.988.4103.6136.9初底油142179255309372476表3-13 油品的物性参数（7）油品平衡汽化温度0%10%30%50%70%90%100%初顶油68.368.672.6 78.683.390.3103.3初底油176196254291356427表3-14 油品的物性参数（8）油品相对分子量M比重指数API平衡汽化温度/临界参数焦点参数特性因数K0%点100%点温度 压力MPa 温度 压力MPa初顶油9169.0768.3103.3251.739.47297.760.4712.11初底油22027.24176-504.429.26546.4438.7611.253.3.4 物料衡算表：表3-15 物料衡算表油 品产率处理量或产量v%m%104t/akg/hkmol/h原 油1001001501875001368.6初顶油25.1620.9731.45539318.75432.07初底油74.8479.03118.545148181.256733.3.5 初馏塔全塔回流热表3-16 全塔回流热物料 质量流率kg/hr20g/3操作条件焓/kJ/kg热量/kJ/h压力/MPa温度/气液入方原 油1875000.84030.17519499.38106出方初顶油39318.750.70040.167109611.324.04106初底油148181.250.88730.177187427.163.29106合计87.33106所以，全塔回流热=99.38106-87.33106=12.05106kJ/h，回流热全部由塔顶回流取走。全塔回流量L=12.05106/(611.3-310.2)=40020kg/h=40020/91=439.78kmol/h3.4 常压塔的工艺设计计算3.4.1 物料平衡表3-17 物料平衡（按每年开工8000小时计）油品产率，处理量或产量体积分数质量分数104t/at/dkg/hkmol/h初底油100100118.5453556.4148181.25673产品重整料11.429.7911.625348.814531.251163#航煤14.9913.6716.23486.920287.5128-10#柴油19.0918.1621.555646.726943.75133重柴油15.3315.5818.495 554.823118.7589重油38.9742.8050.641519.263300.002073.4.2 汽提蒸汽用量侧线产品和塔底重油都用过热水蒸汽汽提，使用是温度420，压力0.3MPa的过热水蒸汽。表3-18 汽提蒸汽用量油品质量分数（对油）%汽提蒸汽用量kg/hkmol/h二线-10#柴油380845三线重柴油364736塔底重油2.5158788合计30421693.4.3 塔板形式和塔板数 选用浮阀塔板，参照文献2 P239页表7-7和表7-8选定塔板数如下：表3-19 汽提蒸汽用量重整料-航煤段9层（考虑一线生产航煤）航煤-10#柴油段7层-10#柴油-重柴油段5层重柴油-汽化段4层塔底汽提段4层考虑采用两个中段回流，每个用三层换热塔板，共6层，全塔塔板数总计为35层。3.4.4 绘制草图将塔体塔板进料及产品进出口，中段循环回流位置，气体返塔位置，塔底汽提点等绘制成草图。（如图3-3）重整料14770.8kg/h塔顶冷回流取热25.85106kJ/h再沸器取热：2.10106kJ/h航煤22729.2kg/h-10#柴油汽提蒸汽597kg/h-10#柴油21337.5kg/h重柴油汽提蒸汽833kg/h(420)重柴油27779.2kg/h塔底汽提蒸汽3340kJ/h(420)塔底重油133583.3kg/h进料220200kg/h过汽化油4404kg/h第二中段回流取热18.46106kJ/h第一中段回流取热12.31106kJ/h1411174 9111318210 19212327227351323440.172MPa0.170MPa0.166MPa0.162MPa0.157MPa总热量:Q=224.3106 kJ/h图3-3 常压塔计算草图3.4.5 操作压力取塔顶产品罐压力为0.13MPa，塔顶采用两级冷凝冷却流程，取塔顶空冷器压力降0.01MPa，使用一个管壳式后冷器，壳程压力降取0.017MPa，故塔顶压力=0.13+0.01+0.017=0.157MPa（绝）取每层浮阀塔板压力降为0.5KPa（4mmHg），推算得常压塔各关键部位的压力如下（单位为MPa）塔顶压力0.157MPa一线抽出层（第9层）上压力为0162MPa二线抽出层（第19层）上压力为0.166MPa三线抽出层（第27层）上压力为0.170MPa汽化段（第31层）下压力为0.172MPa取转油线压力降为0.035MPa，则加热炉出口压力=0.172+0.035=0.207MPa3.4.6 汽化段温度（1）汽化段中进料的汽化率与过汽化度取过气化度为进料的2%（质量分数）或2.02%（体积分数），即过汽化量为148181*2%=2964kg/h要求进料在汽化段中的汽化率eF为eF（体积分数）=8.55%+11.22%+14.29% +11.62%=45.68%（2）汽化段油气分压汽化段中各物料的流量如下：表3-20 汽化段中各物料的流量重整料 116 kmol/h3#航煤128mol/h-10#柴油133kmol/h 重柴油89kmol/h过汽化油16kmol/h油气量合计482kmol/h其中过汽化油的相对分子质量取280，还有水蒸汽88kmol/h（塔底气提）。由此计算汽化段油气分压为：0.172482/（482+88）=0.145MPa（3）汽化段温度的初步求定依据初底油的焦点温度、焦点压力及其平衡汽化数据作初底油的p-T-e相图，如附录，求出油气分压0.145MPa下汽化45.68%（体积分数）时的温度，初底油在汽化段压力下平衡汽化数据如下：表3-21 汽化段压力下初底油的平衡汽化数据体积收率/%10305070温度/240290360405作出在0.145MPa下初底油平衡汽化曲线，如图3-4，查得汽化率为45.68%时，温度tF为350。 图3-4 初底油平衡汽化曲线（4）tF的校核作绝热闪蒸过程中的热平衡以求得炉出口温度。当汽化率eF（体积分数）= 45.68%，tF=350时，进料在汽化段中的焓hF计算如表3-23 ，所以hF=145.24106/148181.25=1004.85kJ/kg再求出初底油在加热炉出口条件下的焓h0，计算如表3-24，由初底油的p-T-e相图查得初底油在炉出口压力下的平衡数据为：表3-22 炉出口压力下初底油的平衡汽化数据体积收率/%10305070温度/265325380420由此作出初底油在热炉出口压力0.207MPa下的平衡汽化曲线（忽略初底油所含水分），如图3-4，由于生产航煤，限定炉出口温度不超过360，由图可读出在360，P=0.207MPa时，e0=41.0%（体积分数）。显然e0 eF，即在炉出口条件下，过汽化油和部分-10#柴油处于液相。据此，可算出进料在炉出口条件下的焓值h0。h0=150.04106/148181.25=1012.54kJ/kg校核结果表明h0略高于hF。所以在设计的汽化段温度350之下既能保证拔出率（体积分数45.68%），炉出口温度也不至于超过允许限度。表3-23 进料带入汽化段的热量QF（P=0.172MPa， t=321）油料焓，kJ/kg热量，kJ/h气相液相重整料111316.17 1063#航煤110122.33106-10#柴油108929.34106重柴油107124.76106过汽化油10673.16106重 油83752.98106合 计QF=148.74106表3-24 进料在炉出口处携带的热量Q0（P=0.207MPa， t=360）油料焓，kJ/kg热量，kJ/h气相液相重整料115116.731063#航煤112222.76106-10#柴油110929.88106重柴油汽相部分109622.09106液相部分9092.69106重 油88355.89106合 计Q0=150.041063.4.7 塔底温度取塔底温度比汽化段温度低7，即塔底温度为3