金银湖1号二期高层项目深基坑工程设计毕业设计.doc

XXXX大学毕业设计设计题目：金银湖1号二期高层项目深基坑工程设计 姓 名： 学 号: 院 系： 专 业： 指导教师： 2014 年 5 月 28 日目录摘要1引言2一、工程概况3（一）工程名称3（二）工程概况3二、场地岩土工程条件3（一）周边环境状况3（二）工程地质条件3（三）水文地质条件4三、设计条件4（一）设计依据4（二）.基坑特点分析4（三）.基坑重要性等级5四、方案选择5五、边坡稳定性分析6（一）设计参数6（二）计算模式6（三）边坡稳定性分析7六、土压力计算9（一）主动土压力计算9（二）被动土压力及插入深度计算11七、支护桩设计计算13八、内支撑梁的配筋计算14（一）荷载统计14（二）受压计算15（三）受剪计算16（四）钢筋配置17九、混凝土冠梁配筋计算17（一）计算模型17（二）内力计算18（三）配筋计算18（四）钢筋配置19十、格构柱强度及稳定性计算19（一）截面特性19（二）强度计算20（三）稳定性验算20十一、变形计算21（一）基坑底的变形计算21（二）基底以上变形计算22（三）基坑底以下位移、内力计算25十二、抗隆起验算30十三、地下水控制设计30（一）上层滞水控制设计30（二）基坑排水31十四、基坑支护施工要求及土方开挖要求31（一）支护桩施工要求31（二）土方开挖施工要求31（三）挂网喷射砼支护施工要求32（四）路面硬化及排水施工要求32（五）施工注意事项32十五、监测要点及应急抢险措施32（一）监测内容32（二）监测点布置32（三）监测要求32十六、结论33致谢35参考文献36摘要 随着我国经济的快速发展以及城市现代化建设的要求不断提高，地下空间的开发和利用已显得尤为重要。大型基坑工程是高层和城市地下工程的重要组成部分，深基坑设计和施工技术成为热点问题。本文以金银湖1号二期高层项目深基坑工程为背景，结合工程环境和施工要求，通过对深基坑的不同支护形式进行比选，确定深基坑的支护形式并对基坑进行边坡稳定性分析和支护结构形式进行设计计算，以期为类似深基坑工程的设计和施工提供指导。关键词：基坑工程；支护形式；设计计算AbstractWith the increasing demands of chinas rapid economic development and urban modernization, development and utilization of underground space has become particularly important. The large-scale foundation pit engineering is an important part of high-rise buildings and urban underground engineering, deep foundation pit engineering design and construction technology has become a hot issue. In this paper, I take the example of the deep foundation pit project of the two senior of jinyinhu 1, combined with project-specific environmental and construction requirements, and choose the retaining structure by comparing with different retaining structure of the deep foundation and with the demonstration of selection, in order to determine the support form, to do the slope stability analysis and the design calculation, and then to provide guidance for similar deep foundation designer and construction.Keywords: Foundation pit engineering; Support form; Design calculation引言 近年来随着我国的经济和城市建设的迅速发展，地下工程也越来越多，开发和利用地下空间的要求日益重要，城市轨道、地下车库、地下商场、地下人防工程以及高层建筑的多层地下室日益增。这样就势必带来大规模的基坑工程问题，也对基坑开挖与支护提出了更高、更严格的要求，由于基坑工程的复杂性，工程事故仍时有发生，基坑工程问题已成为当今工程界的热点、难点和重点问题之一。基坑工程是一个综合性很强的系统工程，其支护方案的优劣直接影响工程进度、质量和成本，在整个基坑施工工程中占有重要的地位。因此，基坑工程正确、科学的设计和施工能带来巨大的经济效益和社会效益，能对加快施工进度、保护环境发挥重要作用。随着深基坑工程的发展，深基坑支护结构工程的设计和施工都得到了较好的发展。与此同时，现有设计理论和施工技术的不足之处也逐渐显露出来，这就对深基坑技术提出了新的要求。未来，深基坑支护结构在发展中将呈现下列发展趋势：1. 深基坑支护结构方案优选；2. 更加重视变形控制设计；3.发展信息监测与信息化施工技术；4. 更加注重工程实践。这次对金银湖1号二期高层项目深基坑工程设计将涉及到基坑工程设计方案的选择，边坡稳定性分析，内力计算，变形计算等内容，详细说明基坑支护设计的内容。一、工程概况（一）工程名称：金银湖1号二期高层项目深基坑工程设计（二）工程概况：武汉二十一世纪置业发展有限公司拟在其位于金银湖1号地块内兴建教学配套设施项目，该项目由中信建筑设计研究总院有限公司负责设计。岩土工程勘察工作由武汉市勘测设计研究院完成。本工程项目为2栋共33层高层，全场满铺一层地下室,地面设计标高22.50m。本工程设计0.00022.50m，场区周边标高约20.0021.00m，整平地面标高约20.00m(-2.50)。地下室底板面标高-5.80m，板厚400mm。基坑周长约418m，开挖深度7.50m，基坑面积约10219m2二、场地岩土工程条件（一）周边环境状况拟建基坑周边环境概况见表1： 表1方位地下室外侧环境北侧地下室轮廓线距此次用地范围线12m，外为空地。东侧地下室轮廓线距用地红线5m，红线外为已形成规划道路。南侧地下室轮廓线距用地红线20m，红线外为环湖路。西侧地下室轮廓线距此次用地范围线2m，外已建成金银湖1号小区。（二）工程地质条件场地位于东西湖区金银湖1号地块内。场地现为空地，标高在19.8021.00m之间,地面不平坦。地貌单元属长江级阶地。根据勘察报告拟建场区所分布的表层为人工填土层，其下为第四系上更新世冲洪积粘性土层、淤泥质粉质粘土层、粉质粘土夹粉土层、粉质粘土夹砾砂层及第三系泥质粉砂岩强风化层，在勘察深度范围内可划分为以下几层：素填土（Qml），粉质粘土（Q4al+pl），淤泥质粉质粘土层（Q4al+pl），粉质粘土夹粉土（Q4al+pl）。与基坑工程有关的各岩土层物理参数见表3。土层参数表 表2地层编号岩土名称年代成因层顶埋深(m)层厚(m)颜色状态湿度压缩性包含物及特征1-1素填土Qml00.33.2灰黄松散稍湿高分布整个场地，一般粘性土混少量草根、碎石、砂组成，结构杂乱，均匀性差。场地表层分布。1-2淤泥Q4al0.32.00.92.2灰黑流塑饱和高以灰黑色淤泥质土为主，富含有机质，具腐臭味。场地内局部分布。2粉质黏土Q4al0.32.90.94.5褐黄可塑饱和中含铁锰质氧化物、白云母。场地内局部分布。3-1粉质黏土Q3al+pl0.37.41.57.0褐黄可-硬塑稍湿中-低含铁锰质氧化物、白云母。局部含少量粉土。全场地均匀分布。3-2粉土夹粉砂、粉质黏土Q3al+pl2.710.43.29.3褐黄中密可塑饱和中含铁锰质氧化物、白云母。粉质黏土含量约2030%，粉砂含量约10%左右。场地内均匀分布。3-3粉质黏土Q3al+pl l8.515.92.914.3褐灰软塑饱和中含铁锰质氧化物、白云母，局部夹粉土，场地内均匀分布。以上各土（砂）岩层具体埋藏条件及分布情况详见“基坑周边地层概化剖面图”。（三）水文地质条件拟建场区地下水在勘察深度范围内主要为赋存于层素填土中的上层滞水。上层滞水受大气降水及生活排水的补给，以蒸发及地下径流的形式排泄，其水量有限，无统一水位。三、设计条件（一）设计依据1. 地下室相关结构图纸；2. 总平面图；3. 中共武汉市委党校教学配套设施岩土工程勘察报告书；4. 建筑基坑技术规程（JGJ120-2012） （国家行业标准）；5. 建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002） （国家行业标准）；6. 基坑工程技术规程（DB42/T159-2012） （湖北省地方标准）；7. 建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008） （国家行业标准）；8. 混凝土结构设计规范(GB50010-2012) （国家标准）；9. 钢结构设计规范(GB50017-2003) （国家标准）；10. 武汉市深基坑工程设计文件编制规定 （WBJ-1-2001）；11. 市建委关于加强深基坑工程方案论证管理通知 武建 2005 273号；（二）.基坑特点分析1基坑平面形状比较规则,大致长方型,面积达13219 平方米，地下室一层，基坑开挖深度4.304.60m，属较小型深基坑。施工中将会遇到支护、降水、土方开挖、结构施工及相互交叉施工的各种问题。2基坑侧壁地层主要为素填土；可塑状态粉质粘土；流塑状态淤泥质粉质粘土；可塑状态粉质粘土夹粉土，坑侧壁主要为可塑状态粉质粘土和可塑状态粉质粘土夹粉土，承载力100-120kPa，土质一般。基坑开挖深度4.30-4.60m，坑底落在可塑状态粉质粘土和可塑状态粉质粘土夹粉土，基底有较厚隔水层，故不需对基坑作减压降水处理。3地下室轮廓线距用地红线8-12m，红线外为市政道路，基坑开挖不能影响周边道路和地下管线的安全。（三）.基坑重要性等级根据基坑所处环境条件、工程地质与水文地质条件和基坑开挖深度，依据湖北省地方标准基坑工程技术规程（DB42/T159-2012），本工基坑边坡重要性等级划分为一级，基坑工程设计有效期为18个月。四、方案选择 本工程场地位于东西湖区一带，从地质剖面看，基坑开挖深度范围内主要由松散的人工素填土、可塑的粘土层、流软塑淤泥质粘土等组成，坑底位于粉质粘土粘土中。基坑开挖深度较大，基坑周边环境没有足够的放坡卸载空间可利用。根据场地地质和环境条件，本基坑支护需严格控制支护结构的变形，以免影响周边道路、地下管线安全，影响基坑的开挖等。目前武汉市深基坑支护形式有：地下连续墙、喷锚支护、重力式挡墙、悬臂桩、地下连续墙加撑、双排桩+锚杆或桩撑等支护型式。现将以上几种支护型式对本基坑工程的适宜性简单分析如下：1地下连续墙方案地下连续墙是采用特殊的施工机械如抓斗等在地下构筑连续钢筋混凝土墙体，地下连续墙既可作为上部建筑物地下室外墙，亦可兼作基坑开挖时基坑挡土、截水、防渗等临时性防护结构。地下连续墙常应用在基坑周边环境狭窄，工程地质条件复杂的深基坑工程中，其缺点是其工程造价较昂贵。基于本基坑开挖深度不大，对侧壁支护结构不考虑采用地下连续墙方案。2喷锚支护或复合喷锚支护方案喷锚支护或复合喷锚支护对于开挖深度不大（一般不超过6m）且坑壁土体自稳性能较好的情况下可以采用，因此，对于该基坑可主推采用该形式。3悬臂桩方案悬臂桩的支护深度有限，一般不超过6m。但该方案相对于复合喷锚价格偏高，故本基坑不考虑使用该方案。4重力式挡墙方案重力式挡墙的支护深度一般不超过6m。组成“挡墙”的水泥土桩可由深层搅拌（浆喷、粉喷）或高压旋喷形成。水泥土桩的布置可采用格构式或实腹式，其形状可为直线形、直线加扶壁或连拱形。重力式挡墙由于较复核喷锚成本高，故不适用于本基坑工程。5排桩+长锚杆方案双排桩是一种近几年应用相对较多的支护型式。其原理是利用前后两排桩、桩顶连梁以及两排桩间土体的共同作用，达到控制较深基坑边坡变形和整体稳定的目的。经验算,为控制边坡位移且减少支护桩弯矩,须设置长锚杆。双排桩+长锚杆方案优点是对坑内土方开挖和主体结构施工影响较小，但由于长锚杆超出用地红线,不符合武汉市建委有关要求，故该方案不适用于本基坑工程。6中心岛方案中心岛方案系采用支护桩和主体结构楼板作支撑相结合的支护形式。其施工方法是在周边支护桩施工完后,先开挖基坑上部土方,做冠梁。基坑内周边一定宽度土体暂时不挖,分层开挖基坑中部土方至基底,进行中部主体结构施工至0.00(正作施工)。然后对基坑内周边余留土体采取分层降低挖运,分层进行楼板施工(楼板延伸与支护桩连接作支撑)，外墙施工(逆作)。该方案比较经济,但涉及到与主体结构施工相衔接配合问题，因土建单位施工组织方案未定,故不考虑采用中心岛方案。7. 桩撑支护桩排+内支撑是控制边坡侧向变形最有效的手段之一，在开挖较深且狭长的基坑中经济性较好。其优点在于桩撑支护刚度大，边坡变形小，可有效保护基坑环境安全，特别适宜变形控制十分严格的基坑工程。缺点是：1. 内支撑结构，对土方开挖会造成一定干扰，会对工期造成一定的影响；2. 立柱会引起基础防水问题；3. 支护拆除时需采取换撑等措施,相应增加工程成本。通过比较以上几种方案，本工程采用桩撑支护形式。五、边坡稳定性分析（一）设计参数根据岩土工程勘察报告书和湖北省地方标准基坑工程技术规程（DB42/T159-2012），结合地区经验，确定场地与基坑支护设计相关的土层参数，如表所示： 表3基坑设计参数土层编号（Kpa)（）(KN/m）z（m）1-112617.50.391-27516.50.922513193.83-1351519.33.73-2141818.84.93-3231419.1（二）计算模式1基坑设计开挖范围：以地下室外墙轴线外扩1m为基坑开挖下边线。2计算剖面： 基坑计算剖面按3场地地层变化详见地层概化剖面图4坡顶周边超载按20kPa考虑。5土压力分布模式，按朗肯土压力理论（三）边坡稳定性分析由于本工程基坑土质为非均匀土体，因此可根据瑞典条分法进行边坡稳定性分析。根据本工程的土质情况，得到计算简图如图1: 图1：条分法计算图根据平衡条件可得 土条滑动面上土的抗剪强度为 式中 -土条滑动面的法线与竖直线的夹角，（）；当土条重力沿滑面产生下滑力时为正，当产生抗力时，为负； -土条滑动面的弧长，（m）； 、-滑动面土的黏聚力和内摩擦角，(Kpa), （）。 土条上的作用力对圆心O产生的滑动力矩和抗滑稳定力矩分别为： 整个土坡相应于滑动面AD时的稳定安全系数为： 根据本工程的数据计算结果如表4： 表4土坡稳定计算结果土条编号土条宽度(m) 土条重力(KN/m）（）(KN/m)(KN/m)弧长(m)（Kpa）10.3811.93 733.4911.41 1.34 0.0979.38 0.31 2161.53 6426.9755.30 2.33 0.232558.25 6.20 3194.53 5455.5676.48 1.71 0.232542.75 12.78 40.2831.03 4920.3623.42 0.42 0.232510.50 4.68 50.7692.12 4565.1465.14 1.07 0.273537.45 17.59 61136.36 39105.9785.81 1.29 0.273545.15 28.61 71150.35 33109.3270.99 1.19 0.273541.65 29.52 81161.45 27126.0364.22 1.12 0.273539.20 34.03 91170.13 21140.1653.80 1.07 0.273537.45 37.84 101176.70 16150.6343.19 1.03 0.273536.05 40.67 111181.33 11158.3730.78 1.02 0.273535.70 42.76 121144.94 6144.1515.15 1.01 0.273535.35 38.92 131101.34 1101.321.77 1.00 0.273535.00 27.36 140.1712.02-312.00-0.63 0.170.27355.953.2415146.93-546.75-4.091.000.273535.0012.62 16121.28 -1120.89-4.06 1.020.273536.705.64 17116.15-1615.52-4.451.040.273536.404.191819.79-219.14-4.291.07 0.273537.452.47190.672.04-261.83-0.890.740.273525.900.49579.05 640.28 349.93 因此 ， 边坡稳定六、土压力计算（一）主动土压力计算由可分别求出各层土的主动土压力系数分别为： ； ； ； 。由公式可知，令=0可得，临界深度 , 位于第一层土中。各层土的土压力强度分别为：主动土压力分布图如图2：图2：主动土压力分布图根据土压力强度计算各层的主动土压力及其作用点的距坑底的距离分别为： ， ； ， ； ， ； ，。（二）被动土压力及插入深度计算由可知土层31的被动土压力系数 ，由被动土压力公式可知基坑底的被动土压力为： ，即零点在坑底。本基坑采用内支撑，用固定端法计算支护桩插入的深度（即“等直梁”法）。将梁AF看作是由AE、EF两段简支梁构成。首先对AE梁，令得到整理得： 解得： 。令 有 整理得 再计算支护桩的插入深度，假设桩位于土层31中，设支护桩在距坑底处的F，则 所以：令得到式子 整理得： 解得: ,即假设不成立，桩端不在土层31中。在土层31与32交界的F点的土压力之差为： 同理，假设桩端在土层32中，桩端在距土层31 下的的G点。则G点土压力之差为：令得整理得 试算得 ， 桩端位于土层32中插入深度为试算得剪力为零的点位于C点以下处，此处弯矩最大其土压力分布如图3： 图3：土压力分布图七、支护桩设计计算本基坑采用桩撑支护，支护桩直径桩间距，因此：弯矩标准值 桩长 弯矩设计值 混凝土强度等级为C25，钢筋为HRB335，根据弯矩大小和所用材料，采用全截面均匀配筋计算查表可知 根据实际构造要求选用820， 。箍筋采用HPB300，直径为10mm，间距为200，配筋图如图4斜截面承载力验算：图4：支护桩截面配筋图八、内支撑梁的配筋计算（一）荷载统计支撑梁支撑间距取8m，梁的长度取。内支撑梁考虑竖直方向上的自重荷载，施工荷载；横截面尺寸8001000。水平方向支撑力，支撑轴力设计值，荷载统计： 根据构造要求取截面尺寸为，则 荷载组合：安装偏心弯矩：弯矩设计值：剪力设计值：材料的选取：纵筋：HRB400，箍筋：HPB300，混凝土：C30， （二）受压计算1轴压比 2偏压计算 因为 且，按照大偏心受压构件计算，根据混凝土规范有 因为 ，所以取，则有 3轴压验算（1）计算稳定系数 根据混凝土规范查稳定系数表，插值计算构件稳定系数得（2）配筋计算根据混凝土规范给出的轴心受压构件承载力计算公式得到取按构造配筋,最终配筋面积全截面： 选用218 （三）受剪计算 1方向受剪计算方向剪力为零，按构造配置箍筋即可箍筋配置 2方向受剪计算剪跨比 ，取（1） 截面验算 ，受剪截面系数取0.25 截面尺寸满足要求（2） 配筋计算因此按构造配筋即可，箍筋配置（四）钢筋配置 （1）上下纵筋：418 （2）左右纵筋：218 （3）竖直箍筋： （4）水平箍筋：九、混凝土冠梁配筋计算冠梁截面尺寸按构造要求，冠梁的宽度大于桩的直径，取；冠梁的高度大于桩直径的0.6倍，取； 纵筋HRB400，箍筋和拉筋匀采用HPB300的钢筋，混凝土C30。因此桩长 （一）计算模型冠梁简化为5跨简支连续梁进行计算，作用在冠梁上的荷载为混凝土撑每延米的设计轴力，取，计算简图如图5：图5：冠梁计算简图（二）内力计算支座：跨中：最大剪力：（三）配筋计算1正截面受弯承载力计算：保护层厚度取30mm，跨中截面实际配筋420，按对称配筋，另一侧也配420，。2斜截面承载力计算： 最大剪力设计值，按构造配箍筋即可，（四）钢筋配置（1）上下纵筋：按构造配筋220（2）左右纵筋：420（3）竖直箍筋：（4）水平箍筋：配筋如图6：图6：冠梁截面配筋图十、格构柱强度及稳定性计算临时立柱按照轴心受压构件计算（一）截面特性临时立柱截面如图7：图7：临时立柱截面图型钢材料：Q235，强度：，截面特性：、格构柱y-y轴截面总惯性矩：格构柱x-x轴截面总惯性矩：计算得：主肢长细比计算：换算唱长细比：（二）强度计算立柱承担两侧各半跨的自重钢筋混凝土支撑长度为8m,截面尺寸，即角钢采用，单根自重为25.52kg/m,长。缀板为，间距为1000mm，则临时钢立柱自重为：设计轴力，满足强度要求。（三）稳定性验算格构柱轴心受压稳定性验算按计算。根据换算长细比，满足要求。 根据钢结构设计规范查表，格构柱截面分类为b类，查表得：，满足要求。十一、变形计算（一）基坑底的变形计算坑底以上作用弯矩 坑底以上作用力 桩的插入深度为3.65m，土层（31）中1.29m，土层（32）中2.36m。由公式 可知 桩身直径为700mm，混凝土，钢筋为HRB335，所以 配筋率 桩身截面抵抗矩： 桩的特征值 换算深度 ，可以取查表有，当时： 基底处桩的位移和转角分别为：位移 转角 （二）基底以上变形计算基坑上部的变形是由土压力、支撑力、及坑底位移和转角三者叠加得到的，设距坑底的距离为，那么任意一点的弯矩如下：1主动土压力产生的弯矩当时， 当时， 当时，当时， 当时， 因此，各部分的转角、位移公式分别为： ， ， 2支撑力产生的弯矩当时，当时， 因此，各部分的转角、位移公式分别为： ， ， 3由、产生的转角和位移为： 将上述公式带入数据由Excel计算得到结果如下表5：表5h(m)1 (0.001rad)x1(mm)2(0.001rad)x2（mm)3(0.001rad)x3(mm)x(mm)000002.387.227.220.200.230.020.24-0.022.387.707.690.400.450.090.47-0.092.388.178.170.600.650.200.70-0.212.388.658.630.800.830.350.91-0.372.389.129.101.001.000.531.13-0.582.389.609.551.201.160.751.33-0.822.3810.0710.001.401.301.001.53-1.112.3810.5510.431.601.441.271.72-1.432.3811.0210.861.801.561.571.90-1.802.3811.5011.272.001.681.892.08-2.192.3811.9711.672.201.782.242.25-2.632.3812.4512.062.401.882.612.41-3.092.3812.9212.432.601.952.992.57-3.592.3813.4012.792.802.023.392.72-4.122.3813.8713.133.002.083.802.87-4.682.3814.3513.463.202.134.223.00-5.272.3814.8213.773.402.184.653.13-5.882.3815.3014.063.602.225.093.25-6.522.3815.7714.343.802.265.533.37-7.182.3816.2514.604.002.295.993.48-7.872.3816.7214.844.202.326.453.58-8.572.3817.2015.074.402.356.923.68-9.302.3817.6715.294.602.377.393.77-10.052.3818.1515.494.802.397.863.85-10.812.3818.6215.685.002.418.353.93-11.582.3819.1015.865.202.438.833.99-12.382.3819.5716.025.402.459.324.06-13.182.3820.0516.185.602.469.814.11-14.002.3820.5216.335.802.4710.304.16-14.832.3821.0016.476.002.4810.804.20-15.662.3821.4716.606.202.4811.294.24-16.512.3821.9516.736.402.4911.794.26-17.362.3822.4216.856.602.4912.294.28-18.212.3822.9016.976.802.4912.794.30-19.072.3823.3717.097.002.4913.294.31-19.932.3823.8517.207.122.4913.584.31-20.452.37524.1317.277.202.4913.784.31-20.792.37524.3217.317.502.4914.534.31-22.082.37525.0317.48以桩身长度为y轴，桩的水平变形量为x轴根据表中数据描点得到一条光滑的曲线图，即坑底以上桩身位移与深度关系曲线图如图8：（三）基坑底以下位移、内力计算基坑底以下任一点的内力和位移按下式计算 根据上述式子查桩基规范各系数数值带入公式计算结果如表6，由表中数据得到变形、内力与桩身的关系图分别图912 35图8 表6坑底以下内力和变形计算ZEIABH0AMAVAPX(mm)(rad)MZ(KN/m)VZ(KN)H(m)0.000.4763020002.435-1.7596.3801-07.22-2.46096.380.000.100.4763020002.273-1.6596.380.10.989-0.2276.73-2.3224.2595.130.210.200.4763020002.112-1.5596.380.1980.956-0.4226.25-2.1840.0992.140.420.300.4763020001.952-1.4596.380.2910.906-0.5865.78-2.0458.9287.320.630.400.4763020001.796-1.35196.380.3790.84-0.7185.32-1.9076.7480.960.840.500.4763020001.644-1.25396.380.4590.764-0.8224.87-1.7692.9473.631.050.600.4763020001.496-1.15696.380.5320.677-0.8974.43-1.63107.7265.251.260.700.4763020001.353-1.06196.380.5950.585-0.9474-1.49120.4856.381.470.800.4763020001.216-0.96896.380.6490.489-0.9733.6-1.36131.4147.131.680.900.4763020001.086-0.87896.380.6930.392-0.9773.21-1.24140.3237.781.891.000.4763020000.962-0.79296.380.7270.295-0.9622.85-1.12147.228.432.101.200.4763020000.738-0.62996.380.7670.109-0.8852.18-0.89155.310.512.521.400.4763020000.544-0.48296.380.772-0.056-0.7611.61-0.68156.31-5.42.941.600.4763020000.381-0.35496.380.746-0.193-0.6091.13-0.50151.05-18.63.361.800.4763020000.247-0.24596.380.696-0.298-0.4450.73-0.35140.93-28.723.78图9图10图11图12十二、抗隆起验算参照Prandtl（普朗德尔）地基承载力公式，抗隆起验算系数为：， 其中 因此 ，满足规范要求十三、地下水控制设计（一）上层滞水控制设计上层滞水主要贮存在上部填土层中。1设置坡顶排水沟，排水沟尺寸为300300。排水沟用1/2红砖砌筑，水泥砂浆抹面。对坡顶反坡层之外地面采用C15砼作地面硬化处理防止地表水下渗。沿基底边缘设置一道简易排水沟和集水坑，坑内集水通过抽水泵抽到坡顶排水沟流入市政下水道。坡顶排水沟、地面硬化、抽排坑内积水工作宜由土建单位统一布置，统一施工。2在基坑开挖前，对已查明的废弃管道均应进行封闭，在基坑开挖过程中，密切观察地下水渗漏情况，及时查清其来源并进行必要的封堵处理。3为对上层滞水进行有效疏导，对挂网放坡坡面设置若干泄水孔，一般按3m左右安装一个，根据坡面出水量适当加密。（二）基坑排水通过积水井从基坑内抽出的地下水将通过排水支管流入市政下水管道。十四、基坑支护施工要求及土方开挖要求 （一）支护桩施工要求支护桩和工程桩的施工可同时交叉进行，施工支护桩时可施工基坑的工程桩,且支护桩的深度和数量相对而言要少一些，相对集中一些，在工程桩施工到一定数量后就可开始施工支护桩，所以支护桩和冠梁的施工既不占工期，又有足够的养护时间。重点是支护桩和工程桩施工的配合和协调施工。支护桩施工完毕，可开挖施工冠梁的沟槽，要求抽取支护桩进行小应变检测，判断支护桩的完整性。支护桩的质量达到要求，可进行冠梁的施工。此部分工作与工程桩同时进行，不占用工期。当工程桩施工完毕，支护桩和冠梁已有足够的养护时间，可以进行开挖。支护桩、冠梁等的施工按有关规范进行。1、支护桩的施工应遵循建筑桩基技术规范JGJ94-94中的有关施工规定。2、钢筋笼中主筋应采用焊接接头，同一断面接头数量不应超过50%，焊接用材料及焊接长度应遵循混凝土结构工程施工及验收规范中的有关规定。3、支护施工时必须做好排水工作，应尽量避免坑内积水过多及坑外滞水向坑内渗透。4、坑周地面堆载设计为20KN/m2，严禁超载。基坑到围墙之间的空地严禁堆载任何材料，以免影响对地面裂缝的观察。5、土方开挖切忌为图省事而一次到位，必须分步开挖，避免冲击荷载（二）土方开挖施工要求1、在土方开挖前施工应进行周边情况调查。2为确保支护体系施工质量，加快施工进度，要求土层开挖与支护施工相互配合。3土方开挖分两次进行，土方需对称均匀开挖。第一次土方开挖深度2.0m(标高-4.50m)，进行上部第一层边坡支护施工；第二次土方开挖至基底,进行第二层边坡支护施工，基础施工工作。4土方开挖宜采取机械开挖和人工开挖相结合方式，一般情况下采取机械开挖，桩间土及周边基础承台、连梁，采取人工掏挖方式，并及时砌筑砖模，确保工程桩的安全。基坑开挖至距坑底30cm时宜改为人工清理坑底，严禁超挖。开挖过程中严禁碰撞基坑支护体系。5严格按设计的要求进行土方开挖，土方随挖随运，不得随意堆置在基坑周边，引起基坑边坡超载。6在坡顶或坡底设置排水沟，做好坡面、坡底的排水防水工作。7开挖后期,基坑边坡顶面禁止堆载。开挖至坡底后应尽快开展基础施工，以减少基坑暴露时间。8开挖过程中及时抽排坑底积水。（三）挂网喷射砼支护施工要求1、施工按照放线开挖护坡开挖顺序逐层分段开挖分层挂网喷砼施工流程作业，支护工艺流程为:开挖挂网喷射砼厚5080mm。2、喷射砼强度为C20，水泥:砂:石子=1:2:2。采用32.5级普硅水泥，水灰比0.450.5。3、挖土必须与挂网喷射砼相结合，分层开挖，分层支护，严禁超挖。4、钢筋网绑扎必须牢靠，喷射砼必须达到设计要求。（四）路面硬化及排水施工要求基坑开挖后应立即在坡面及坡顶作表面硬化处理，并在坡顶外侧施工排水沟，顶面硬化层宜做成反坡，排水沟应不漏水，排水沟做成后可方便坑内向外排水。路面硬化及排水沟宜由土建施工单位根据其施工安排统一完成。（五）施工注意事项1.土袋支挡完成前，不得进行下层土方开挖。2.严把质量关，作好三材检验工作。3.采取信息法施工，严格施工管理，加强监测工作。4.对于现场出现的复杂情况和问题，会同业主和监理人员及时研究处理。5.土建总包单位应妥善设置土建施工塔吊基础，不应将塔吊设置在边坡中或坡顶附近；该工程拟将塔吊设置与基坑中央，故不会对边坡产生影响。十五、监测要点及应急抢险措施 为保证工程安全和周边建筑物及地下管线安全，施工严格按照“信息法”施工，加强监测，根据监测结果及时修改设计并采取防范措施。（一）监测内容1.基坑边坡水平位移及沉降观测。2.相邻建(构)筑物、道路、围