[院校资料]汽轮机自动调节系统的毕业论文.doc

河北工程学院毕业设计（论文）目 录 绪论-31 原则性热力系统计算-42 主蒸汽及旁路系统全面性热力计算-132.1主蒸汽系统-132.2旁路系统-163 凝结水系统-213.1 凝结水泵-213.2 凝结水管道计算-23 3.3 凝汽器-244 给水系统-265 循环冷却水系统-306 调节系统分析-348 总结-36绪 论 能源是国民经济发展的重要物质基础。 我国能源资源非常丰富，但是人口众多，以人均计算则是能源资源相对稀缺，人均资源远低于世界平均水平。我国水利资源的90%在西部，煤炭资源的80%在北部，而70%的能源消费却是集中在东部沿海新开发区。水利资源富矿不多，开发难度大。在能源消费结构中，煤电占75%以上。我国的资源特点已经决定了我国电力结构主要是以火电为主。 火电技术发展动向为；（1） 研制600MW甚至1000MW等级的超临界压力机组，研制300、600MW空冷机组以及超高参数的200、300MW高效供热式机组。（2） 建设大型坑口、路口电厂，变输煤为输电，逐步改变“西煤东送”、北煤南运“的局面。（3） 强化煤电的环境保护，发展洁净能源燃煤技术。建立200300MW级循环流化床锅炉的示范性电站。（4） 大力发展中间负荷机组，适应电网调峰需要。（5） 发展能源多元化，适当发展新能源发电。 对于煤电工业的可持续利用对策主要是提高其热效率和减缓对大气的污染，其对策主要有： （1） 发展300，600 MW 以上的 大机组 大型锅炉才有可能用较经济的办法做到干净燃烧（即电除尘，脱硫和脱氮等），其效率是再99以上，积极发展超临界参数600 MW机组，特别 是再我国缺煤而经济又较发达的地区。 （2）提高大型发电设备的 效率。 （3）发展洁净燃烧技术，燃气蒸汽联合和热电联产。 （4）调整工业结构，煤炭除用于冶金，化工原料外，基本上用以转变电能。 总之，在10年或是稍长一点时间内，将我国发电效率提高 10各 百分点，带动全国的综合能源利用率提高10个百分点，全国各行业都要 把提高我国的综合能源利用率作为战略任务，找出本行业和世界先进水平的差距。 1原则性热力系统计算以规定的符号表明工质在完成热力循环时所必须流经的各主要热力设备之间的联系线路图，称为原则性热力系统。火力发电厂的原则性热力系统热平衡计算的主要目的是：确定电厂在不同运行工况时各部分汽水流量及其参数和全厂的热经济指标（如锅炉蒸发量，汽轮机总耗汽量，汽轮机热耗率，全厂热耗率，全厂热效率等），分析其经济性，并将最大负荷工况计算结果作为选择各辅助设备和管道的资料依据。原则性热力计算所需要的原始数据资料为：拟定的发电厂原则性热力系统图，指定的电厂计算工况及有关的技术数据。1.1 近似热力过程线的拟定已知初参数：p0=8.83MPa , t0=535 ,查热力过程线得初比焓 h0=3480 kJ/kg，得蒸汽状态点0。设进气机构节流损失p=0.04p=0.442MPa得调节级前压力p0= p0-p=8.4 MPa。得蒸汽级前状态点0。 由Pc=0.0049MPa, 查得其焓值h5=2075 kJ/kg。整机理想比焓降为：（）=3480-2075=1405kj/kg估计气轮机相对内效率为=87%,有效比焓降为=14050.87=1222.35kj/kg。在h-s图上查得排汽点z,用直线连接0、z,在中点处沿等压线下已21-25kj/kg,得一点，光滑连接0,该点和z点，得该机设计工况下近似热力过程曲线。1.2 估计汽轮机进汽量 D0 设m=1.25,由表2-10得: , t/h式中：-汽轮机的设计功率，kW; ()-通流部分理想比焓降，（见图2），kJ/kg; -气轮机通流部分相对内效率的初步估计值； -机组的发电机效率； -机组的机械效率；-考虑阀杆漏汽和前轴封漏汽及保证在初参数下降或背压升高时仍能发出设计功率的蒸汽余量，通常取D/D0=3%左右，t/h;-考虑回热抽汽引起进汽量增大的系数，它与回热级数，给水温度，汽轮机容量及参数有关，通常取m=1.08-1.25之间，背压式汽轮机取m=1.则 得：D0= 392 t/h D0= 12.5 t/h 1.3确定抽汽压力该机采用喷雾填料式除氧器，除氧器工作压力为0.915Mpa，对应的饱和水温度ted=176.根据给水温度tfw=227,可得H1高压加热器给水出口水温tw2=227,并且除氧器出口水温twd=176根据等温升分配原则得H2高压加热器给水出口水温 tw2 = =200.6 同样方法可选取各加热器的出口水温tw2，见表1.3-1表1.3-1加热器 号抽汽压力Pe(MPa)抽汽比焓He(kJ/kg)抽汽管压损 Pe/Pe(%)加热器工作压力Pe(MPa)饱和水温度 te()饱和水比焓 He(kJ/kg)出口端差 t()给水出口水温tw2()给水出口比焓hw2(kJ/kg) H12.863227 42.75229985.812227967.47 H21.7023100 41.64202.6864.062200.6845.63 Hd0.9282969 50.915176745.95 0176745.95 H30.4322819 40.407144.27607.56 3141.27596.36 H40.2022765 40.194119.43501.32 3116.43490.23 H50.1232626 40.118104.31437.26 3101.31426.16 H60.03762474 40.03673.36307.26 370.36295.98根据各加热器的出口水温及出tw2口端差t，可得加热器疏水温度te= tw2+t。查得te对应的饱和压力Pe，即加热器的工作压力。考虑抽汽管压损后可确定各级回热抽汽压力Pe(见表1-1)。在拟定的热力过程曲线上求出各级回热抽汽比焓值he。1.4 各级加热器回热抽汽量计算 1.4.1 H1高压加热器给水量计算Dfw=D0-DL+Desg=392-3+23=412(t/h)H1高压加热器该加热器平衡式 Dej(he1-he1)h=Dfw（hw2-hw1）h=0.98 (加热器效率)该机回热抽汽量为 = 22.855(t/h)1.4.2 H2高压加热器 先不考虑漏入H2高加的轴封漏汽量DL1以及上级加热器H1流入本级的疏水量De1则该级抽汽量为= 18.742(t/h)考虑上级加热器疏水流入H2高加并放热可使本级抽汽量减少的相当量为(t/h)考虑前轴封一部分漏汽量DL1漏入本级加热器并放热可使本级回热抽汽减少的相当量 (t/h)h1轴封漏汽量的比焓值,h1=3200 KJ本级高加H2实际抽汽量(t/h)H2高压加热器1.4.3 Hd除氧器为混合式加热器 将已知数据代入得除氧器抽汽量：(t/h)凝结水量 ：(t/h)Hd除氧器1.4.4 H3低压加热器 = 18.053(t/h)1.4.5 H4低压加热器H3的疏水流入H4引起的抽汽量的减少量1.4.6 H5低压加热器1.4.7 H6低压加热 该级带疏水泵，计算时可按混合式加热器来计算。将已知数据代入得除氧器抽汽量：(t/h)凝结水量 ：(t/h)1. 5流经汽轮机各级组的蒸汽流量及其内功率计算调节级：第一级组：第二级组第三级组第四级组：第五级组：第六级组：第七级组：第八级组：整机内功率：1.6 计算汽轮机装置的热经济性机械损失 汽轮机轴端功率 发电机功率 符合设计工况的要求，说明原估计的蒸汽量正确。若功率达不到设计要求则需修正进汽量并重新进行计算。汽耗率 不抽汽时（回热抽汽停用）估计汽耗率汽轮机装置热耗率：汽轮机绝对电效率：计算步骤按照：（1） 整理原始数据，编制汽水参数表根据有关的数据整理出个计算点的汽水比焓值，画出蒸汽在汽轮机中的膨胀过程线。（2） 按照从高到低的顺序计算（3） 汽轮机汽耗，热耗，锅炉热负荷及管道效率（4） 全厂热经济性指标，q等的计算2 主蒸汽系统及旁路系统全面性热力计算2.1主蒸汽系统锅炉与汽轮机之间的蒸汽管道及通往各用汽处的支管，统称为主蒸汽管道系统。主蒸汽管道系统的主要功能是：将高压高温的蒸汽从锅炉过热器出口输送到汽轮机高压缸的主气门，它还为汽轮机轴封提供高压汽源，和为驱动给水泵的小气轮机提供高压蒸汽气源 2.1.1管道内径计算由火力发电设备技术手册第二卷 汽轮机，选主蒸汽管道蒸汽流速为：由热工手册，表20-10-2中公式： 式中： 管道内径，（mm）； 在工作状态下的质量流量，（t/h）；在工作状态下的流速，（m/s）； 在工作状态下的密度，2.1.2 壁厚计算由小型热电站实用设计手册表8-7中选取主蒸汽管道材料为，推荐使用温度为540-555，允许的上限温度为570。由动力工程师手册中公式：=12.35mm取用SM =13mm式中：p-设计压力 （MPa） D0-管子外径 (mm) Di-管子内径 (mm) t-钢材在设计温度下的许用应力 （MPa） Y-温度修正系数 a-考虑腐蚀、磨损和机械损失强度要求的附加厚度 (mm) -钢材基本许用应力的修正系数直管的计算壁厚应是最小壁厚S M 再加上壁厚负偏差值。壁厚负偏差值可由规定中查取。管子最后取用的公称壁厚在任何情况下应等于或大于计算壁厚。 Mpa 式中： ep- 内压折算应力，（MPa）； p- 设计压力 （MPa）； D0-管子外径 （mm）； s-管子的实测最小壁厚 （mm）； t- 钢材在设计温度下的许用应力 （MPa）。 当管道在运行中有压力波动、温度波动，且超过设计压力或设计温度时，还需要验算其瞬态变化的安全性。2.1.3主蒸汽保温层热力计算 由动力工程师手册P12-95中选用普通微孔硅酸钙为保温材料，其特性为： 保温材料公式： 其中：-保温层厚度(m); D0-管道保温层外径(m);Di-管道保温层内径(m);A1-单位换算系数A1=1.9*10-3;-保温层的热导率w/m0c;-年运行时间（h，常年运行可以取8000h,采暖运行中的采暖期间按照3000h,也可按照具体的情况选取年运行时间和采暖时间;fn-热价，元（106kj）;t-设备和管道外壁温度（0C），对是内衬的金属设备和管道可以取介质温度;t-保温层结构周围环境温度（0C）;pi-保温结构单位造价，（元/M2）;P1-保温层单位造价，元;P2-保护层单位造价，元;s-保温层工程投资贷款年分摊率（%），按照复利计息;n-计算年限，年;i-年利率，取6%到10%;-外表面传热系数 w/m2.0c , 一般取 =11.63w/m2.0c.代入数据得： =0.186其中：保温材料损耗率为4%，假设保温层厚度为100mm，1m3保温材料所需金属板保护层约15.8m2,金属保护层单位造价10元/m2,包装运费220元/米，施工费400元/米.由小型热电站实用设计手册P705 表14-11查得：.散热损失： =由动力工程手册P12-96 ，表 12.7-4中 查得 279w/m2故q=242.8w/m2279 w/m2,所以合适。2.2 旁路系统汽轮机旁路系统是指与汽轮机并联的蒸汽减温减压系统，一般由减温减压装置、管道、控制机构和其他阀门组成。其作用是将锅炉产生的蒸汽不经过汽轮机而引至下一级压力的蒸汽管道或凝汽器。蒸汽旁通整台汽轮机、直接引入凝汽器的称为整体旁路；蒸汽旁通汽轮机高压缸、引入下一级蒸汽压力管道的称为高压旁路；蒸汽旁通汽轮机中、低压缸、引入凝汽器的称为低压旁路。 我们采用单级（整机）旁路系统，其是由新汽绕过整个气轮机而直接引至凝汽器的： 该系统的优点是系统较为简单，操作简便，投资最少，还不到两级系统的一半。他可以加热过热蒸汽管道，调节过热蒸汽温度。但它不适于调峰机组，也不能保护再热器，为此要另采取技术措施，如将再热器布置在锅炉内的低烟温区，或再热器用耐高温材料，并允许短时间干烧，配有烟温调节保护系统等。 采用单极（整机）旁路用汽量： 142 t/h 36 %减温用喷水量 Gby=Dby=1420.4=56.8 t/h 其中指出：减稳用喷水量未包括在旁路容量内。喷水量可根据喷水系数乘旁路系统流量 Gbyw=Dby， 为喷水系数，对于高压旁路为0.10.2 ，低压旁路为 0.40.7 。旁路系统需要适应各种运行方式，不同运行工况时蒸汽参数不同，流经旁路系统的蒸汽容量也因此而不同。 2.2.1对于单级旁路 进出口压力 8.83 MPa/0.49 MPa 进出口温度 535 /160 单级旁路上段内径 按照质量流量计算： 采用推荐流速：w=60 m/s =0.04 m3/kg (8.83MP ,535 0c) 选用15 CrMo t =96 MPa 壁厚 =8.66 mmsc= sm+c = sm (1+A) = s m (1+0.11) =9.62 mm取用壁厚为 10 mm =82.26Mpaa保温层热力计算 保温材料：可以选用同主蒸汽管道为微孔硅酸钙材料。=0.195其中：由小型热电站实用设计手册P705 表14-11查得： 取=132 mm.散热损失： =0由动力工程手册P12-96 ，表 12.7-4中 查得 279w/m2故q=224w/m2279 w/m2,所以合适。 单级旁路下段： 内径 按照质量流量计算： 其中：D0 =142 t/h采用推荐流速：w=40 m/s =0.38 m3/kg (0.49 MPa ,160 0c)选用钢 20 t =102 壁厚 =2.928mmsc= sm+c = sm (1+A) = s m (1+0.11) =3.25 mm取用壁厚为 4 mm Mpaa 保温层热力计算保温材料：可以选用酚醛树脂粘性岩棉制品=0.0803其中：由小型热电站实用设计手册P705 表14-11查得：mm.散热损失： =由动力工程手册P12-96 ，表 12.7-4中 查得 116w/m2故q=95.04w/m2116 w/m2,所以合适。3凝结水系统 汽轮机的凝汽设备是凝汽式汽轮机装置的重要组成部分。它的作用是将凝汽式汽轮机的排汽凝结成水，形成并保持所要求的真空。其工作性能直接影响到整个装置的热经济性和运行的可靠性。因此，很多国家都投入了巨大的人力物力进行研究。如图所示，最简单的以水为冷却介质的凝汽设备示意图，他包括凝汽器、循环水泵、凝结水泵、抽气设备以及连接管道对于现代大型凝汽设备，除了凝结主汽轮机排汽以外，往往还要凝结给水泵驱动汽轮机的排汽和汽轮机的旁路排汽，并对进入凝汽器的各种疏水和补充水进行减温减压或加热除氧。为了提高汽轮机装置的经济性，对现代凝汽设备提出了越来越高的要求。3.1凝结水泵 凝结水泵是将凝汽器底部热井中的凝结水吸出，升压后流经低压加热器等设备输送到除氧器。我国的凝结水泵现在均采用定速电动机拖动的离心式泵，属于中、低压冷水泵范畴。凝结水泵抽吸的是，处于高度真空状态下的饱和凝结水，吸入侧是在真空状态下工作，很容易产生气蚀和吸入空气。凝结水泵的运行条件要求泵的抗气蚀性能和轴密封装置的性能良好。凝结水泵型号选取： 3.1.1流量的计算该设计机组配备两台全容量凝结水泵，每台容量为最大凝结水流量的110%，一台运行，一台备用。当运行中的凝结水泵发生故障时，备用凝结水泵将自动投入。 流量计算公式： =349.261+23+19.389 =391.65 t/h式中： 汽轮机最大工况时的凝结水流量，（m3/h）； 进入凝汽器的常用疏水流量，（m3/h）; 低压加热器疏水泵无备用时，可能进入凝汽器的事故疏水流量，（m3/h）; 3.1.2 凝结水泵扬程计算 式中：除氧器最大工作压力，； 凝结水泵扬程，m ； 除氧器凝结水入口与凝汽器热井最低水位间的静压水位差，pa； 大气压力减去凝汽器中最低绝对压力后的数值， ; 从凝汽器热井到除氧器凝结水入口（包括喷雾头）的最大凝结水流量时的流动阻力，； 凝结水密度，kg/m3 ; 重力加速度，m/s2。 故： =141.96 m其中： （计算P4时，取管道长度为1000m,由动力工程师手册表12.2-6查得：当等值粗糙度，管道内径为295mm,选取）查火力发电设备设计手册第四卷表4-16-3 选用16NL-180型凝结水泵，该设计机组配备两台全容量凝结水泵，一台运行，一台备用。凝结水泵的具体参数见下表：流量（m3/h）扬程（m）转速（r/min）效率（%）电动机功率（kW）生产厂家 550 180 1450 78 430沈阳水泵厂3.2 凝结水管道计算3.2.1内径计算 mm 式中：流速=1.8 m/s,（查动力工程师手册P12-15表12.2-5得），。取内径d=295 mm 3.2.2壁厚计算 选用20G钢，GB3087-82,查动力工程师手册表12.4-1得： =134 MPa,凝结水泵压头P=1.77MPa, =1.0, y=0.4,=0,故： mm 管道计算壁厚式中：Sc管道计算壁厚； C管道壁厚负偏差的附加值； C=ASm , 其中A壁厚偏差系数，根据产品技术条件规定的壁厚允许负偏差（%），按动力工程师手册表12.4-3选取，取A=0.111; mm圆整取： mm3.2.3 应力计算 MPa, MPa3.2.4 保温层计算 由动力工程师手册表12.7-1中选取酚醛树脂粘结岩棉制品为保温材料， w(m)-1=8000 h, 元 , t=146.2 , =20 , mm , 元 。=0.068查小型热电站使用设计手册表14-11得： ， mm ,取mm 。3.2.5 散热损失计算 W/m =94.9 W/m2查动力工程师手册表12.7-4（P12-96）得允许最大散热损失为116 W/m2,q=94.9 W/m2 W/m2 ,故合适。3.3凝汽器 凝汽器是凝汽设备中的主要部件。我们选择表面式凝汽器：在表面式凝汽器中，蒸汽和冷却水不直接接触，通过冷却管表面进行热交换而被凝结，可以得到纯净的凝结水作为锅炉给水。表面式凝汽器在现代电厂中得到了最广泛的应用。根据小型热电站实用设计手册P9-8 其中： w=20665.8 t/h =5.74 m3 /s d1 =25 mm l= 8000 mmcw= 2 m/s z= 2 选用材料为 HSN70-1A 半硬 抗拉强度 343 屈服点 147 洛氏硬度 F75此种材料为广泛使用的管材，容许最高的流速为 2.0到2.2 m/s ，一般用于溶解固形物含量小于1000 mg/l，氯离子含量小于150 mg/l 的条件。 式中： Q - 凝汽器的热负荷 （KW） K- 总体的传热系数 （W/M2*K） - 蒸汽和冷却水之间传热对数平均温差 这样所得到的冷却面积，有时需要加上适当的堵管余量（1%-3%左右），以保证运行数年后一些管子由于泄露而被堵塞后，凝汽器仍然能够满足设计性能。4 给水系统 从除氧器给水箱到给水泵，以及从给水泵经过高压加热器到锅炉省煤器进口的全部管道，总称为给水管路系统。 现代大功率、超高压参数发电机组为了节省投资，便于机、炉、电集中控制，蒸汽管道采用单元制系统，因此已无必要再设置锅炉给水母管，给水系统当然也是单元制的。下图是单元制给水系统图。 这种系统最简单，管路最短，管道附件最少，投资最省，尤其对于大功率、超高压大参数机组，必须采用昂贵的钢管。因此，单元制系统的这些特点显得有为重要。另外，该系统本身事故的可能性也是最少，便于集中控制。但缺点是相邻单元不能相互切换，运行灵活性差，并要设有单独的备用给水泵 4.1 给水泵型号的选取 已知锅炉额定流量 t/h，给水温度， t/h，查得给水密度=846 kg/,则其体积流量； 式中： 从除氧器出口到省煤器入口的介质流动总阻力（按锅炉最大连续蒸发量计算），对锅筒锅炉，另加20%裕量； 给水泵扬程，m ； 对锅筒锅炉来说，为锅炉正常水位与除氧器正常水位间水柱静压差； 锅炉最大连续蒸发量时，省煤器入口的进水压力， ; 除氧器额定工作压力，； 给水密度，kg/m3 ; 重力加速度，m/s2。 其中： P1=1700 kPa ,P2=15000 kPa ,P3=800 kPa ,P4=0.915 Mpa=915 kPa , 得： m 由发电厂电气设备手册第四卷P16-13 表4-16-2中选用泵的型号为：50CHTA/6 型。该设计机组配备两台全容量给水泵，一台运行，一台备用。给水泵的具体参数见下表： 流量（m3/h）扬程（m）转速（r/min）效率（%） 调速方式生产厂家 575 2560 5925 81.4 电动调速沈阳水泵厂4.2 管道计算 4.2.1 内径计算由小型热电站使用设计手册P326表8-9中查得： 超高压机组主给水管道流速为3-5m/s,选取=3.5 m/s,则： mm圆整取d=235 mm4.2.2 壁厚计算 选用10号钢，GB3087-82,查动力工程师手册表12.4-1得： =104 Mpa,给水泵压头P=22.75Mpa, =1.0, y=0.4,=0,故： mm 圆整取=30 mm ，管道计算壁厚 mm,(管子规格以最小内径最小壁厚标示的无缝钢管，c可取0)。4.2.3 应力计算 MPa, MPa4.2.4 保温层计算 选取酚醛树脂粘结岩棉制品为保温材料， w(m)-1=8000 h, 元 , t=227 , =20 , mm ,保温层损耗率一般为3%6%，取用4%；假设保温层厚度 mm，单位保温材料所需保护层铁板面积约13 m2 ,保护层造价10 元/m2 ,保温层造价600 元/m2 ,包装运费220元/m ，施工费用350元/m , 则： 元 。=0.100查小型热电站使用设计手册表14-11得： ， mm 。4.2.5 散热损失计算 W/m =142.8 W/m2查动力工程师手册表12.7-4（P12-96）得允许最大散热损失为163 W/m2 （250时）,q=142.8W/m2 W/m2 ,故合适。5 循环冷却水系统火力发电厂的冷却水系统主要是保证供给凝汽器的冷却用水，同时还供给一部分其他辅助系统的用水。下图所示是 循环冷却水系统图。 1- 循环水泵 2-凝汽器、 3-压力循环水管 4-双曲线自然通风冷却塔 5-自然沟 6- 吸水井 火电厂的供水有直流供水（开式供水），循环供水（闭式供水）和将这两种方式结合起来的混合式供水。循环供水是指凝汽器使用了 的冷却水经过冷却设施冷却降温后，由循环水泵在送往凝汽器重复使用的系统。当水源不足，或是通过技术经济比较不宜采用直流供水时，宜采用循环供水。若地表水源仅个别季节水量不足，而取水条件又很有利时，可采用混合供水。常用的循环供水的冷却设施有冷却池，喷水池及喷射冷却装置，冷却塔三种。冷却池的优点是冷却水温低且水温昼夜或季节变化小：其缺点是占地面积很大。一般以湖泊，水库或在河道上筑坝后的水面建成。喷水池的有点是结构简单，施工方便，投资小，运行维护简便：其缺点是：占地面积大，水量损失大，冷却效果受周围环境及气候的影响较大。5.1 流量计算 发电厂冷却需要量主要取决于凝汽器所需冷却水量。 汽轮机排汽在凝汽器中冷凝时所释放的热量被冷却水吸收，所需要的冷却水量可由热平衡公式确定： （kg/h） 式中： Dk-进入凝汽器的蒸汽量（kg/h）； hk-汽轮机排汽焓，（kJ/kg）； hk -背压为Pk时的饱和水焓（kJ/kg）； c-冷却水比热容，kJ/（kg）； tw2-凝汽器出口的冷却水温，（）； tw1-凝汽器进口的冷却水温，（）； =282.32 t/h其中： hk=2257.65 kJ/kg hk=135.61 kJ/kg c=4187 kJ/(kg)取传热端差，（环境温度）代入数据得： =16832.3 t/h5.2扬程计算 火力发电厂中的循环水泵是用来抽水冷却凝汽器的。蒸汽在凝汽器中凝结放出的大量汽化潜热，必须由循环泵抽送的循环水带走。一般循环水量较大，但是扬程较低。公式： 式中： pj 排出口水位与吸入口水位间的水柱静压差。利用冷却水塔供水时，pj等于吸水井的水位到冷却水塔中心贮水池水位之间的水柱静压差。 管道压力损失总和，包括凝汽器水阻，进口水管中的摩擦阻力，局部阻力损失以及进出水管口的速度损失等。 =63.7 kPa kPa, kg/m3代入数据得： =19.55 m该机组采用单元制供水系统，每台汽轮机装设两台循环水泵，其总出力等于机组的最大计算用水量，两台循环水泵并联运行。由 t/h =8433.02 m3/h =19.55m 由火力发电设备技术手册表4-16-4中选取两台 48SH-22卧式循环水泵。循环水泵的具体参数见下表：流量（m3/h）扬程（m）转速（r/min）效率（%）电动机功率（kW）生产厂家 11000 26.3 485 86.8 1150沈阳水泵厂查动力工程师手册表12.2-5，选取循环水流速为2.0 m/s,则： 管道直径： = mm圆整取 d=1225 mm壁厚计算公式： = =3.89 mm圆整取 mm其中： =257224.5 Pa =0.257 Mpay=0.4,选用10号钢，查表12.4-1得 MPa,查表12.4-2得无亚弧打底的单面焊接有坡口对接焊缝，取用。管道在内压下的应力计算管道在工作状态下，由内应力产生的折算应力不应大于钢管在设计温度下的许用应力，即： =54.08MPa MPa 故合适，符合设计要求。6 调节系统分析汽轮机自动调节理论的产生与发展汽轮机自动调节理论的产生与发展，和其它理论的产生与发展一样，都是随着生产需要而产生，并且随生产的不断发展而逐渐完善与提高的。随着汽轮机容量的增大和形式的变化，要求调节系统也不断地改进与提高。从本世纪六十年代开始，在汽轮机上应用功频电液调节系统，与原来的机械调节系统相比，它更加灵活，便于各种信号的综合与传递，便于实现机炉的综合调节，随着电子计算机技术的发展，计算机开始应用于过程控制，把计算机的数字系统与模拟系统相结合可以大大改善调节特性。利用它不仅可以实现机组启停的程序控制，又可以在正常运行时实现自动控制。这不但提高了机组的自动化水平，也便于实现全厂的自动化。6.1 中间再热机组调节系统的特点及种类6.1.1中间再热机组调节系统的特点由于中间再热容积的存在，在调节系统中采取相应措施的意义在于，既保证机组运行的安全性与经济性，又提高它对负荷的适应性。为了保证安全，中间再热机组除了设置高压缸调节阀外，还设置了中低压缸调节阀，以便在机组甩负荷时，该两个调节阀同时关闭，停止新汽和再热蒸汽的进入，并通过旁路排走中间容积的蒸汽以防止机组的超速。为了解决功率滞后的矛盾，提高机组对负荷的适应性，在调节系统中增设动态校正器，实现过调调节。由于中间再热式机组是采用单元制主蒸汽系统，汽轮机负荷对锅炉的影响比母管制系统敏感，所以需要汽轮机与锅炉之间的协调配合。6.1.2中间再热机组调节系统的种类汽轮机的调节保护系统根据其转速感受机构及中间放大器的结构不同，可以分为机械液压调节，模拟电液调节和数字电液调节三种型式。7.1.2.1 机械液压调节系统机械液压调节系统是由杠杆，曲柄等机构作信号放大和液压流量控制阀作功率放大。机械传动机构旷动间隙的存在，液压控制部件易受油液污染的影响，使调节品质和运行稳定，可靠性不是很理想。6.1.2.2模拟电液调节系统模拟电液调节系统是基于模拟电路的连续控制调节系统，它将电子技术与液压控制技术有机地结合在一起，综合了电子元件检测灵敏，精度高，线性好，迟缓小，传输速度快，调整方便，能实现复杂调节规律，以及液压元件驱动功率大