混凝土课程设计--钢筋混凝土结构.doc

淮 阴 工 学 院课 程 设 计 计 算 书课程名称： 钢筋混凝土结构 班 级： 土木* 学生姓名： * 学 号： * 指导老师： * 单层厂房结构课程设计计算书某厂金工车间的等高排架。该金工车间平、立面布置如附录图1所示。柱距除端部为，其余均为，跨度m15m15；每跨设有两台吊车，吊车工作制级别为级，轨顶标高为6.0m，吊车起重量左右跨相同。外墙无连系梁，墙厚,每开间侧窗面积，钢窗，无天窗。1.结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在1536m之间，且柱顶标高大于8m，故采用钢筋混凝土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。由图1可知柱顶标高为8.6m，牛腿顶面标高为6.2m；设室内地面至基础顶面的距离为0.5m，则计算简图中柱的总高度H，下柱高度Hl，和上柱高度Hu分别为： 图1 厂房剖面图根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见表1。表1 柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/面积/惯性矩/自重/A，C上柱矩3003000.91056.751082.25下柱I4009001001501.875105195.381084.69B上柱矩3005001.510531.251083.75下柱I40010001001501.975105256.341084.94 本设计仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图2所示。 图2 计算单元和计算简图2.荷载计算1.恒载 屋盖恒载 20厚水泥砂浆找平层 2 80厚泡沫混凝土保温层 预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝） 屋盖钢支撑 总计 屋架重力荷载为60.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值为： (2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： (3)柱自重重力荷载设计值 A、C柱: 上柱： 下柱: B柱: 上柱: 下柱: 各项恒载作用位置如图3所示。 图3 荷载作用位置图 （单位：kN）2.屋面活荷载 屋面活荷载标准值为，雪荷载标准值为20.4kN/m，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为： 的作用位置与作用位置相同，如图3所示。3.风荷载风荷载的标准值按计算，其中,根据厂房各部分标高(图1)及B类地面粗糙度确定如下： 柱顶(标高) 檐口(标高) 屋顶(标高) 如图4所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为： 图4 风荷载体型系数及计算简图则作用于排架计算简图(图4)上的风荷载设计值为: 4.吊车荷载 由表2-16可得吊车的参数为：，,根据及可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图5所示。 (1)吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为： (2)吊车横向水平荷载 作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为： 作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为： 图5 吊车荷载作用下支座反力影响线 3.排架内力分析 该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数计算，见表2。 表2 柱剪力分配系数柱别A、C 柱B 柱; ; ; 由于图6a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力可根据相应公式计算。对于A，C柱，则： 本例中。求得后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图6、。 图6d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，下同。 图6 恒载作用下排架内力图2屋面活荷载作用下排架内力分析 (1)AB跨作用屋面活荷载 排架计算简图如图7所示，其中，它在柱顶及变阶处引引起的力矩为： 对于A柱，,则 对于B柱,，则 将R反作用于柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与相应的柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力，即 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图7b，c所示。图7 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图 （2）BC跨作用屋面活荷载 由于结构对称，且BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图7中内力图的位置及方向调整一下即可，如图8所示。 图8 BC跨作用屋面活荷载时的排架内力图 3风荷载作用下排架内力分析 (1）左吹风时 计算简图如图9a所示。对于A，C柱, ，得 各柱顶的剪力分别为 排架内力如图9b所示 图9 左吹风时排架内力图 (2)右吹风时 计算简图如图10a所示。将图9b所示A，C柱内力图对换且改变内力符号后可得，如图10b所示。 图10 右吹风时排架内力图4.吊车荷载作用下排架内力分析(1)作用于A柱 计算简图如图11a所示。其中吊车竖向荷载，。在牛腿顶面处引起的力矩为：对于A柱，则对于柱，得排架各柱顶的剪力分别为：排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图11b,c所示。图11 作用在A柱时排架内力图(1) 作用于B柱左计算简图如图12a所示,计算如下：柱顶不动铰支反力，及总反力分别为：各柱顶剪力分别为：排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图12b，c所示 图12 作用于B柱左时排架内力图（3）作用于B柱右根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与作用于B柱左的情况相同，只需将A，C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图13所示。 图13 作用于B柱右时排架内力图 （4） 作用于C柱 同理，将作用于A柱情况的A，C柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图14所示。图14 作用在C柱右时排架内力图 （5）作用于AB跨柱 当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图15a所示，对于A柱，得，则 同理，对于B柱，,，则： 排架柱顶总反力R为：各柱顶剪力为： 排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-68b所示。当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变。 图15 作用于AB跨时排架内力图(6) 作用于BC跨柱 由于结构对称及吊车吨位相等，故排架内力计算与作用AB跨情况相同，仅需将A柱与C柱的内力对换，如图16所示。图16 作用于BC跨时排架内力图5.内力组合以柱内力组合为例。表3为各种荷载作用下柱内力标准值汇总表，表4表11、表12为柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如表3中的例图所示。 对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只对的柱进行验算。为此，表12中亦给出了和的组合值，它们均满足的条件，对设计来说，这些值均取自及相应的和一项。32 表3 柱内力设计值汇总表柱号及正向内力荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用在跨作用在跨作用在柱作用在B柱左作用在B柱右作用在柱作用在跨作用在BC跨左风右风 序号12345678910115.351.471.4740.66-55.2246.46-18.7325.93 19.055.427.89206.9431.5000000000-26.86-6.411.47124.94-19.5346.46-18.73 25.93 19.055.42-18.55265.7431.50552118.9700000026.91-4.514.5121.98-188.98189.04-14.85 174.29 77.5364.19-32.1302.3231.50552118.970000005.010.140.92-10.79-19.0416.02-3.24 29.54 14.7730.8119.10弯矩图注：单位()，单位，单位。表4 1.2恒载+1.4屋面活荷载截面组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、1238.2915.351238.29138.29238.44206.94238.44206.9413-24.5612-33.2712-33.271-26.86265.74297.24297.24265.741331.421222.412326.911331.42302.22333.82333.82302.22123 相应的相应的6.0726.91333.82注：单位()，单位，单位。表5 1.2恒载+1.4吊车荷载截面组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、16970.861579-87.6516970.8616970.86206.94206.94206.97206.971469183.591579-81.051469183.59179-64.64817.74421.29817.74265.741468412.22158-336.361468412.22169138.42854.99421.29854.32302.32169相应的相应的35.8138.42302.32注：单位()，单位，单位。表6 1.2恒载+1.4风荷载截面组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、11010.77111-2.5411010.7711010.77206.94206.94206.94206.94110-21.44111-45.41111-45.41111-45.41265.74265.74265.74265.7411091.1111-5.1911091.111091.1302.22302.22302.22302.22110相应的相应的35.8291.1302.22注：单位()，单位，单位。表7 1.2恒载0.91.4（屋面活荷载吊车荷载风载）截面组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、1,23,69,1071.8331,57,99-39.1821,23,691071.8331,36,91070.51235.29206.94235.29206.941,34,69,10149.941，25，79，11-79.331,23,46,91081.141,7911-89.75762.54401.16790.89265.741,34,68,10435.521，25，811-332.981,23,46,810431.461,36,910328.65799.12437.74827.47302.221,23,69,10相应的相应的61.404324.59330.67注：单位()，单位，单位 表8 1.2恒载0.91.4（屋面活荷载吊车荷载）截面组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、1,23,6966.9551579-82.231,23,6966.955136965.632235.29206.94235.29206.941,34,69145.871，25，7984.1811,23,46,9140.306179-60.862762.54401.16790.89265.141,34,68377.7481，25，8-304.0921，23，46，8373.691369270.882799.12437.74827.47302.221，23，6相应的相应的20.382197.046330.67注：单位()，单位，单位。 表9 1.2恒载0.91.4（屋面活荷载风载）截面组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、1231012.874111-1.7511231012.874131011.55235.29206.94235.29206.941310-20.661211-49.321211-49.32111-43.51296.41294.09294.09328.65131088.741211-6.041231084.68131088.74302.99330.67330.67302.221,23,10相应的相应的33.69384.68330.67注：单位()，单位，单位。 表10 1.2恒载0.91.4（吊车荷载风载）截面组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、1，69，1069.1871,57,911-85.4061691069.1871691069.187206.94206.94206.94206.941，46，910149.4231,57,911-95.1341,46,910149.42317911-77.557762.54384.71762.54328.651,46,810431.461，58，11-328.9231,46,810431.461，69，10324.594799.12409.393799.12302.221，69，10相应的相应的60.45409.393302.22注：单位()，单位，单位。 表11 1.35恒载+0.71.4屋面活荷载 +0.71.4吊车竖向荷载截面组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、1，23，639.38515-33.3041，23，639.38513638.901228.99206.94228.99206.941，34，694.1491，25，7 -58.1291，23，457.3217-39.791784.468371.069674.19265.741，34，6159.238125-108.5331，23，46174.624136162.395688.72407.46410.77302.321，23，6相应的相应的688.72159.238324.37注：单位()，单位，单位。表12 柱内力组合表截面组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、组合项及相应的、,备注1,2,36,910表1471.8331,5,79,11表14-85.4061,23,6表1839.3851,3,69,10表1470.5143.677标准值取自及相应的,项235.29206.94228.99206.94158.0071,4,69表12183.591,2,57,911表14-79.331,46,9表12183.591,79,11表14-89.75标准值取自及相应的,项817.74401.16817.74265.741,3,46,810表14435.521,2,58,11表14-332.981,46,8表12412.221,3,69,10表14328.65256.595标准值取自及相应的,项799.12437.74854.32302.22298.491,2,36,910相应的相应的61.404324.59330.67注：单位()，单位，单位6. 柱截面设计以柱为例。混凝土强度等级为,，；采用HRB400级钢筋，, 550.0=bx上、下柱均采用对称配筋。1上柱配筋计算。 上柱截面共有4组内力。取260mm40mm-mm3000=h 613.47kN0.550260mmmm300N/mm3.140.12b0c1b=xabhfN而截面的内力均小于，则都属于大偏心受压，所以选取偏心距较大的一组内力作为最不利内力。即取 =70.51,=206.94；70.51吊车厂房排架方向上柱的计算长度5.8mm9.220=l。附加偏心矩取（大于）mm206N10206.94mmN108.45360=NMe，361mm20mmmm3410i=+=+=aeee516.6300mmmm58000=hl 应考虑偏心距增大系数。 0.195.3206940Nmm30014.3N/mm0.55.0222cc=NAfx， 取 251.1.0.1350mm5800310mmmm2261500111500112c200i=+=+=xhhlhe 选218()2mm509=sA，则%2.0%57.0300mm300mmmm5092=bhAsr 满足要求。 而垂直于排架方向柱的计算长度，则，（内插） 满足弯矩作用平面外的承载力要求。2.下柱配筋计算取860mm40mmmm9000=-=h与上柱分析方法类似。 ()1026.740 kN0.55860mmmm100mmN14.31.0 mm100100mmmm400mmN3.140.122=+-= 而，截面的内力均小于，则都属于大偏心受压。所以选取偏心距最大的一组内力作为最不利内力。按mkN65.328=M，kN22.302=N计算 下柱计算长度取，附加偏心距26.730mm800=ae（大于20）。，mm100f=h 取 选用418 垂直于弯矩作用面的承载力计算： mm536020067008.08.00=lHl 25mm1055.1=A， 48ymm1092.137=I mm296.298101.55102.137.9258y=AIi 3 柱箍筋配置由内力组合表kN404.61max=V，相应的kN67.330=N，mkN59.324=M验算截面尺寸是否满足要求。 mm6001002800w=-=h kN928.70VkN8.108610868007604003.140.125.025.0max0cc=Nbhfb截面满足要求。 计算是否需要配箍筋： 381.776010404.611059.324360=VhMl 取 可按构造配箍筋，上下柱均选用箍筋。箍筋直径应不小于d/4且不应小于6mm（d为纵向钢筋纵向直径）箍筋间距不应大于400mm及构件截面的短边尺寸且不应大于15d（d为纵向钢筋最小直径）箍筋选用满足弯矩作用面承载力的要求4柱的裂缝宽度验算相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为： 上柱 下柱： 表13 柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值()mkNqM43.677256.595()kNqN158.007298.492.12.1取0.011326.3519.8158.08195.0710.3120.5980.1230.3 满足要求0.1350.3满足要求上柱=1017，下柱=1526；构件受力特征系数；混凝土保护层厚度取40mm。验算过程见表13。5牛腿设计 根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如图17所示。其中牛腿截面宽度=350mm，牛腿截面高度=500mm, =465mm。 图17 牛腿尺寸简图 (1)牛腿截面高度验算 =0