祥源文旅城祥瑞府塔吊基础施工方案.docxVIP

祥源文旅城祥瑞府目 录一、编制依据2二、工程概况2三、塔吊部署3四、 塔吊基础计算3五、施工要求36六、塔吊安装与调试36七、塔吊的拆卸39八、塔吊的日常维护与操作说明40九、安全措施41十、塔吊沉降、垂直度检查和校正42十一、防碰撞措施43十二、接地装置44十三、附图441祥源建设有限责任公司塔吊基础施工方案一、编制依据1. 塔吊厂家提供的QTZ63（5013）塔式起重机使用说明书。2. 地基基础设计规范（GB50007-2011）3. 塔式起重机安全规程GB51442012）4. 塔式起重机设计规范（GB/T13752-2016）5. 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）6. 建筑安全检查标准（JGJ59-2011）7. 混凝土结构设计规范（GB50010-2015）8. 塔吊基础图及机械设备有关规程、规范二、工程概况概况：本工程由13幢十五层高层、15幢十一层小高层、3栋商业组成，结构型式为框架-剪力墙结构。工程名称：祥源文旅城祥瑞府工程地址：安徽省阜阳市颍州区刘路与舒园路交叉口建设单位：安徽祥源文化旅游城投资有限公司设计单位：安徽省城建设计研究总院有限公司监理单位：合肥工大建设监理有限责任公司施工单位：祥源建设有限责任公司勘察单位：浙江中林勘察研究股份有限公司工程建筑总面积：约240000三、塔吊部署根据施工现场实际勘察，需要设置9台塔吊以具备垂直水平施工。详见附后的平面布置图27#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-3.40m；10#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-5.35m；12#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-5.15m；25#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-5.15m；22#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-5.35m；19#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-5.05m；21#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-5.35m；9#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-5.35m；7#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-5.35m；8#楼塔吊见附图，塔吊基础底标高-5.35m；4、 塔吊基础计算（一）27#楼塔吊1、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63（5013），塔吊独立高度H：38.000m；塔身宽度B：1.60m，塔吊基础尺寸：5.00*5.00*1.35m，自重F1：650.00kN，基础承台厚度Hc：1.500m，最大起重荷载F2：50.00kN，基础承台宽度Bc：5.000m，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=600.00kN；塔吊最大起重荷载F2=50.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=650.00kN；3、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2015）中风荷载体型系数：地处安徽阜阳，基本风压为0=0.45kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.02；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.60+22.5+(41.602+2.52)0.50.12/(1.62.5)=0.417；因为是角钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2151.020.45=0.71kN/m2；4、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.710.4171.660600.5=852.68Nm；MkmaxMeMPhc630852.68301.51527.68kNm；5、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk作用在基础上的弯矩；Fk作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力，Gk25551.35=843.75kN；Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1527.68/(700+843.75)=0.99m5/3=1.67m；基础抗倾覆稳定性满足要求！6、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.99mFl=641.09kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！8、承台截面主筋的计算1）.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI-任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1-任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.35)/2=1.83m；Pmax-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取160.41kN/m2；P-相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，BcPmax-a1(Pmax-1.2Pmin)/Bc5160.411.83(160.411.20)/5=1k1.7Pa；G-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.35=1139.06kN；l-基础宽度，取l=5.00m；a-塔身宽度，取a=1.6m；a-截面I-I在基底的投影长度,取a=1.6m。经过计算得MI=1.83(25+1.6)(160.41+101.7-21139.06/5.00)+(160.41-101.7)5.00/12=635.46kNm。2）.配筋面积计算s=M/(1fcbh02)=1-(1-2s)1/2s=1-/2As=M/(sh0fy)式中，l-当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00；fc-混凝土抗压强度设计值，查表得fc=19.10kN/m2；ho-承台的计算高度，ho=1.35m。经过计算得：s=635.4610/(1.0019.1050001350)=0.0037；=1-(1-20.0037)1/2=0.0074；s=1-0.0074/2=0.9963；As=644.05103/(0.99631.35360.00)=1330.13mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.001350.000.15%=10125.00mm2。故取As=10125mm2。配筋值：HRB300钢筋，20160mm。承台底面单向根数31根。经过计算，27#楼塔吊基础采用500050001350m的钢筋混凝土，内预埋固定基础的地脚螺栓，满足要求。（二）10#、12#、25#楼塔吊1、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊独立高度H：40.5m；塔身宽度B：1.60m，塔吊基础尺寸：6.00*6.00*1.35m，自重F1：650.00kN，基础承台厚度Hc：1.500m，最大起重荷载F2：50.00kN，基础承台宽度Bc：6.000m，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=600.00kN；塔吊最大起重荷载F2=50.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=650.00kN；3、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2015）中风荷载体型系数：地处安徽阜阳，基本风压为0=0.45kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.02；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.60+22.5+(41.602+2.52)0.50.12/(1.62.5)=0.417；因为是角钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2151.020.45=0.71kN/m2；4、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.710.4171.660600.5=852.68Nm；MkmaxMeMPhc630852.68301.51527.68kNm；5、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk作用在基础上的弯矩；Fk作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力，Gk36661.35=1749.6kN；Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1527.68/(700+1749.6)=0.62m6/3=2m；基础抗倾覆稳定性满足要求！6、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.62mFl=641.09kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！8、承台截面主筋的计算1）.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI-任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1-任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(6.00-1.35)/2=2.33m；Pmax-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取160.41kN/m2；P-相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，BcPmax-a1(Pmax-1.2Pmin)/Bc6160.412.33(160.411.28.11)/5=101.89Pa；G-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35366.006.001.35=2361.96kN；l-基础宽度，取l=6.00m；a-塔身宽度，取a=1.6m；a-截面I-I在基底的投影长度,取a=1.6m。经过计算得MI=1.83(26+1.6)(160.41+101.89-22361.96/6.00)+(160.41-101.89)6.00/12=595.69kNm。2）.配筋面积计算s=M/(1fcbh02)=1-(1-2s)1/2s=1-/2As=M/(sh0fy)式中，l-当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00；fc-混凝土抗压强度设计值，查表得fc=19.10kN/m2；ho-承台的计算高度，ho=1.35m。经过计算得：s=595.6910/(1.0019.1060001350)=0.0029；=1-(1-20.0029)1/2=0.0058；s=1-0.0058/2=0.9942；As=644.05103/(0.99421.35360.00)=1340.28mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.001350.000.15%=12150.00mm2。故取As=10125mm2。配筋值：HRB300钢筋，20200mm。承台底面单向根数27根。经过计算，29#楼塔吊基础采用500050001350m的钢筋混凝土，内预埋固定基础的地脚螺栓，满足要求。（三）22#楼塔吊1、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63（5013），塔吊独立高度H：40.500m；塔身宽度B：1.60m，塔吊基础尺寸：5.30*5.30*1m，自重F1：650.00kN，基础承台厚度Hc：1m，最大起重荷载F2：50.00kN，基础承台宽度Bc：5.300m，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=600.00kN；塔吊最大起重荷载F2=50.00kN；3、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2015）中风荷载体型系数：地处安徽阜阳，基本风压为0=0.45kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.02；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.60+22.5+(41.602+2.52)0.50.12/(1.62.5)=0.417；因为是角钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2151.020.45=0.71kN/m2；4、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.710.4171.660600.5=852.68Nm；MkmaxMeMPhc630852.68301.51527.68kNm；5、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk作用在基础上的弯矩；Fk作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力，Gk255.35.31=702.25kN；Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1527.68/(700+702.25)=1.08m5.3/3=1.76m；基础抗倾覆稳定性满足要求！6、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=1.08mFl=641.09kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！8、承台截面主筋的计算1）.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI-任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1-任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(5.30-1.35)/2=1.83m；Pmax-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取160.41kN/m2；P-相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，BcPmax-a1(Pmax-1.2Pmin)/Bc5160.411.83(160.411.20)/5=1k1.7Pa；G-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.0025BcBchc=1255.305.301=702.25kN；l-基础宽度，取l=5.30m；a-塔身宽度，取a=1.6m；a-截面I-I在基底的投影长度,取a=1.6m。经过计算得MI=1.83(25.3+1.6)(160.41+101.7-2702.25/5.00)+(160.41-101.7)5.00/12=780.97kNm。2）.配筋面积计算s=M/(1fcbh02)=1-(1-2s)1/2s=1-/2As=M/(sh0fy)式中，l-当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C35时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00；fc-混凝土抗压强度设计值，查表得fc=19.10kN/m2；ho-承台的计算高度，ho=1.00m。经过计算得：s=780.9710/(1.0019.1053001000)=0.0035；=1-(1-20.0035)1/2=0.0074；s=1-0.0074/2=0.9963；As=644.05103/(0.99631.35360.00)=1330.13mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5300.001000.000.15%=9825.00mm2。故取As=9825mm2。配筋值：HRB400钢筋，25180mm。承台底面单向根数24根。经过计算，22#楼塔吊基础采用5.3005.3001.000m的钢筋混凝土，内预埋固定基础的地脚螺栓，满足要求。（四）19#楼、21#楼、7#楼、8#楼塔吊1、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80（5613），塔吊独立高度H：40.000m；塔身宽度B：1.60m，塔吊基础尺寸：5.50*5.50*1.35m，自重F1：650.00kN，基础承台厚度Hc：1.500m，最大起重荷载F2：50.00kN，基础承台宽度Bc：5.500m，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=650.00kN；塔吊最大起重荷载F2=50.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=700.00kN；3、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2015）中风荷载体型系数：地处安徽阜阳，基本风压为0=0.45kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.02；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.60+22.5+(41.602+2.52)0.50.12/(1.62.5)=0.417；因为是角钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2151.020.45=0.71kN/m2；4、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.710.4171.640400.5=378.97Nm；MkmaxMeMPhc630378.97301.51053.97kNm；5、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk作用在基础上的弯矩；Fk作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力，Gk255.55.51.35=1020.94kN；Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1053.97/(700+1020.94)=0.61m5/3=1.67m；基础抗倾覆稳定性满足要求！6、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.63mFl=486.354kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！8、承台截面主筋的计算1）.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI-任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1-任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2(5.50-1.35)/2=2.075m；Pmax-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取160.41kN/m2；P-相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，BcPmax-a1(Pmax-1.2Pmin)/Bc5.5160.412.075(160.411.23.2)/5=111.47kPa；G-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.505.501.35=1378.27kN；l-基础宽度，取l=5.50m；a-塔身宽度，取a=1.6m；a-截面I-I在基底的投影长度,取a=1.6m。经过计算得MI=1.83(25.5+1.6)(160.41+111.47-21378.27/5.50)+(160.41-111.47)5.50/12=710.71kNm。2）.配筋面积计算s=M/(1fcbh02)=1-(1-2s)1/2s=1-/2As=M/(sh0fy)式中，l-当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.00；fc-混凝土抗压强度设计值，查表得fc=19.10kN/m2；ho-承台的计算高度，ho=1.35m。经过计算得：s=710.7110/(1.0019.1055001350)=0.0037；=1-(1-20.0037)1/2=0.5037；s=1-0.5037/2=0.7481；As=710.71103/(0.74811.35360.00)=1954.77mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5500.001350.000.15%=11137.5mm2。故取As=11137.5mm2。配筋值：HRB300钢筋，25158mm。承台底面单向根数34根。经过计算，基础采用550055001350m的钢筋混凝土，内预埋固定基础的地脚螺栓，满足要求。（五）9#楼塔吊1、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ40，塔吊独立高度H：38.000m；塔身宽度B：1.60m，塔吊基础尺寸：6.20*6.20*1.25m，自重F1：650.00kN，基础承台厚度Hc：1.500m，最大起重荷载F2：50.00kN，基础承台宽度Bc：6.200m，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=650.00kN；塔吊最大起重荷载F2=50.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=700.00kN；3、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2015）中风荷载体型系数：地处安徽阜阳，基本风压为0=0.45kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=1.02；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.60+22.5+(41.602+2.52)0.50.12/(1.62.5)=0.417；因为是角钢，体型系数s=2.215；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.002.2151.020.45=0.71kN/m2；4、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=0.710.4171.638380.5=342.02Nm；MkmaxMeMPhc630342.02301.51017.02kNm；5、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk作用在基础上的弯矩；Fk作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力，Gk256.26.21.25=1201.25kN；Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1017.02/(700+1201.25)=0.535m5/3=1.67m；基础抗倾覆稳定性满足要求！6、地基承载力验算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。混凝土基础抗倾翻稳定性计算：e=0.535mFl=868.07kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！8、承台截面主筋的计算1）.