江山居住区模板工程施工方案(定稿).doc

模板施工方案审批表工程名称江山居住区（东兴城）项目施工第三标段（江山居住区（东兴城）B组团）编制人 孙鹏部 门审 批 意 见责 任 人 项目经理部审 批项目负责人： 年 月 日技术负责人： 年 月 日质量负责人： 年 月 日安全负责人： 年 月 日公司级审批技术部门负责人： 年 月 日质量部门负责人： 年 月 日安全部门负责人： 年 月 日生产部门负责人： 年 月 日总工程师： 年 月 日监理单位审批监理工程师： 年 月 日总监理工程师： 年 月 日 江山居住区（东兴城） 项目施工第三标段 模板施工方案 编制人： 审核人： 审批人： 目 录一、概述4二、施工组织51、支模顺序52、模板形式的选择和投入53、柱模板施工54、梁板模板施工65、楼板模板设计7三、模板设计计算111、梁模板计算112、柱模板验算113、地下车库板模板支撑计算354、墙模板计算35四、安全技术措施55五、模版工程施工安全措施及应急预案.59一、概述本工程为江山居住区（东兴城）项目施工第三标段，工程建筑面积为16.2万平方米，局部地下车库，6层多层，11层高层。工程为砖混、框架、剪力墙结构。主体结构混凝土等级为C30（梁、板、柱）。二次结构混凝土等级为C25.1.1 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-20031.2 编制依据： 1、施工图 2、施工组织设计 3、施工计算手册 4、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2010） 5、混凝土结构设计规范（GB50010-2010） 6、建筑结构荷载规范（GB50009-2012） 7、建筑施工模板安全技术规程JGJ/62-2008二、施工组织1、支模顺序本工程砼在组织时，先进行外墙的施工，然后进行柱子和板的施工。因此在施工组织上，先进行外墙的模板施工，外墙浇注完成后，再进行柱和板的支模。最后同时进行柱和板的砼浇筑施工。2、模板形式的选择和投入1）模板形式根据工程的结构特点和装饰装修的特点，本工程模板全部采用复合木模板、钢管脚手架支撑；对于框架柱及梁和顶板模板，全部采用=12mm厚的大平模板支设。2）模板投入为加快工程进度，砼中掺加早强剂，以提高砼的早期强度，加快模板的周转率。投入一层的大平模，两层的支撑钢管。在搭设支模脚手架时，拆除下一层的模板。3、 柱模板施工 选比较大的地下车库柱为例1）加固及校正方法框架柱模板一次性支到梁底，在支梁模板时于之拼装严密。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 2）质量要求及施工要点A、柱支模前，必须清除柱跟部的垃圾，并经质检员验收后方可支模。B、柱模支完后，必须纵横拉通线校正柱位，保证柱行列通线。C、对于边柱、楼梯间或有预留洞口等处的明柱，在首层施工时要严格控制其位置和垂直度，以上各层施工时，皆以首层为准进行施工，保证上下通线，整体垂直，柱施工缝处无错壳现象。D、在柱头与框架梁交接处，采用木模板拼接，要求拼接时模板必须垂直、上下通线、转角规方、拼缝严密。该处列为重点检查部位。E、柱垂直度分两次检查校正，即在浇注砼前要检查校正垂直度，合格后浇砼；在砼浇注完成后要再次检查校正柱垂直度。通过两次检查控制，保证柱的成品质量。具体柱子加固如下图：4、 梁板模板施工选择高层梁举例说明（1）梁底及侧模全部采用12mm厚大平模板制作。底模下沿梁宽铺二根40mm*70mm木方，木方均经压刨刨平，然后支撑在48水平钢管上。板模平面接缝处采用胶带压缝，防止板缝跑浆及接缝痕迹，达到混凝土表面平整光洁，线角顺直。（2）沿梁底间隔800mm设置一道步步紧，锁紧梁底，防止涨模变形。5、楼板模板设计选择地下车库板，举例说明B-a地下车库剪力墙楼板模板采用12mm厚大平模板制作，采用钢管脚手架作为支撑体系，钢管横纵向间距为0.9mm。每隔两跨设置通长扫地杆。U托下伸出100mm以上的，U拖下部必须加一道横杆。U拖未伸出100mm的，不加。下图范围内设置剪刀撑。具体做法如下图。1）支模方法A、起拱梁板跨度4.0m时应预起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为跨度的13B、模板标高及平整度控制标高控制分两次进行，第一次在梁板支撑铺设完毕后采用水准仪对水平支撑的标高进行抄测，调整标高差。这一步是顶板模板平整的前提。第二次在梁板模板铺设完毕后，对模板的标高和平整度纵横挂标高线或以水准仪跟踪抄测，模板缝隙以塑料胶带密封，相邻模板表面高低差不得超过1.5mm。C、隔离剂所有模板在支模前应刷脱模剂，脱模剂应涂刷均匀、连续。D、连续梁的底模和侧模通线的控制连续梁的底模和侧模必须拉通线校正，加固牢固后，方可继续支设顶板模板。E、成品保护每层模板支完后，必须将模板表面清扫干净，二次支模时，如需拼模，模板必须在加工场加工完毕后使用，不得在现场加工，以免锯末污染梁板和柱头。F、砼浇注过程的模板保护顶板砼浇筑时必须设专人看模，如发现有跑模，胀模现象，应及时处理，如发现其它问题应及时上报。5、楼梯模板1）支模方法楼梯踏步模板采用大平模及木方施工。楼梯底模及缓台板、梁采用大平模，下部用40*70木方加固，踏步侧模采用平模及木方施工。2）质量要求及施工要点A、每层框架梁支模完毕后，应复核楼梯井的净尺寸，使之符合设计宽度。B、楼梯间为重点检查部位，必须严格控制砼构件的尺寸和表面观感。C、楼梯梁侧模加固牢固，不得倒帮、胀模。6、模板拆除措施1）拆摸时间现浇结构的模板及支架拆除时的砼强度应符合以下标准：A、柱、剪力墙和梁侧模板在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板时损坏，方可拆除。B、顶板模板在砼强度符合下表规定后方可拆除：结构类型结构跨度达到设计强度板22L885075100梁8875100悬臂构件221002）具体要求A、拆摸必须有拆摸申请书，经技术员复合砼强度报告符合上表要求后，签字同意方可拆摸。B、模板拆除时，必须搭设操作平台作业，所拆除的模板必须人工传递至地面，不的高空抛掷，对楼板产生冲击荷载。C、所拆除的模板应及时分类码放整齐，模板堆放高度应符合楼板施工荷载要求没，不得超高。三、模板设计计算1、梁模板计算 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10721.8090.12+0.1211.7640.120.025kNm Mmax/W0.025106/375000.679N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63217.951004/(10010000281250)0.004mml/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39321.8090.1+0.4461.7640.10.936kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14321.8090.1+1.2231.7640.12.709kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92821.8090.1+1.1421.7640.12.225kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39317.950.10.705kN R2=R4=1.143 q2l=1.14317.950.12.052kN R3=0.928 q2l=0.92817.950.11.666kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.936+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.709+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=2.733kN/m q2max0.705+(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.052+(0.3-0.1)0.4/42.072kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.12.7331.22，0.52.7330.220.394kNm =Mmax/W=0.394106/64000=6.149N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.62.7331.2，2.7330.21.968kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9681000/(26080)0.615N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.07212004/(10093502560000)1.215mml1/2501200/2504.8mm 2q2l24/(8EI)2.0722004/(893502560000)0.017mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.12.7331.2，0.42.7331.2+2.7330.23.607kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.982kN，R2R43.607kN，R32.97kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.0721.2，0.42.0721.2+2.0720.22.735kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.678kN，R2R42.735kN，R32.231kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)12.19可调托座内主梁根数1 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.247106/5080=48.553N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.969kN max=2Vmax/A=25.9691000/48924.413N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.09mml/250433/2501.732mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.62kN，R2=7.454kN，R3=7.454kN，R4=0.62kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.62,0.620.62kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R37.454kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.8=166.614=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1.4klah2/101.40.90.1561.21.52/100.053kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.92124.06kN/m 2)小梁验算 q1max0.959+1.2(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2/21，2.77+1.2(0.3-0.1)0.4/4=2.794kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.627kN，R27.599kN，R37.599kN，R40.627kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.8101.318，查表得，10.58 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.627+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，7.599，7.599，0.627+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.053/17.652kN fN/(A)+Mw/W7652.459/(0.58489)+0.053106/508037.428N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.8192.439，查表得，20.195 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(2.8-0.7)+Mw/lbmax0.627+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.5-0.4/2)/20.9，7.599，7.599，0.627+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.4/2)/20.9+0.378+0.053/18.03kN fN/(A)+Mw/W8030.459/(0.195489)+0.053106/508094.664N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.03/(0.90.15)59.485kPafak140kPa 满足要求！2、 柱模板验算一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱示意图： 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.40m； 二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2*0.04*.50*0.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4*.00*.50*.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 *2.079*20*20= 5.85*04N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500*8.0*8.0/6=2.70*04 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 5.85*04 / 2.70*04 = 2.165N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.165N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2*0.04*.50*.90=10.819kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4*.00*.50*.90=1.260kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625*2.079*20.0 = 1660.923N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1660.923N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3*660.923/(2*00*8.0)=0.277N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.277N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04*.5010.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12面板最大容许挠度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值 =0.084mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.88mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.20.036.220.900=4.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4.000.220.900=0.554kN/m； q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.1*.315*00.0*00.0= 1.33*05N穖m； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N穖m)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40*04； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: 2.076N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.076N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2*0.036*.220.900=4.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4*.000*.220*.900=0.554kN/m； q = 4.761+0.554=5.315 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.6*.315*00.0 = 1594.486N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6*.315*00=1594.486N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =3*594.486/(2*0.0*0.0*)=0.498N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.498N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04*.17 = 5.31 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56*06；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.677*.31*00.04/(100*000.0*.56*06) = 0.098 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.098mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.493*=4.49cm3；I = 10.783*=10.78cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 *0.04*.9 + 1.4 *.9)*.17 *0.5 = 2.05 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.054 kN； B方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.462 kN穖； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.735 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 462038.58 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 97.94 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =4.62*08/(1.05*.49*06)=97.94N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.735 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.735mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.493*=4.49cm3；I = 10.783*=10.78cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2*0.04*.9+1.4*.9)*.22 *.5 = 2.66 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.657 kN； H方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.664 kN穖； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.418 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 664369.2 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 140.826 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.64*08/(1.05*.49*06)=140.826N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.418 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =1.418mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!3、 地下车库板模板支撑计算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.30；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):3.45；采用的钢管(mm):48*2.5 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；托梁材料为：钢管(双钢管) :48*.25； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80*.82/6 = 43.2 cm3；I = 80*.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5*.3*.8+0.5*.8 = 6.52 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1*.8= 0.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2*.52+1.4*.8= 8.944kN/m最大弯矩M=0.1*.944*002= 80496 N穖m；面板最大应力计算值 =M/W= 80496/43200 = 1.863 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.863 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 6.52kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677*.52*004/(100*500*8.88*04)=0.097 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.097 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5*.3*.3+0.5*.3 = 2.445 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = (1 + 2)*.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 *q1 = 1.2*.445= 2.934 kN/m；活荷载：q2 = 1.4*.9 = 1.26 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.1*.934+0.117*.26 ) *.82 = 0.282 kN稭；N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 *.934 + 1.2*.26)*.8 = 3.792 kN ；最大应力计算值 = M / W = 0.282*06/5080 = 55.536 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为 55.536 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1 = 2.445 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.677*.445*004/( 100*06000*2.19*104) =0.27 mm；支撑钢管的最大挠度小于800/150与10 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48*.25；W=10.16 cm3；I=26.16 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.683kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN穖) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.581 kN穖 ；最大变形 Vmax = 0.427 mm ；最大支座力 Qmax = 7.77 kN ；最大应力 = 581152.052/10160 = 57.2 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 57.2 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.427mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.142*.45 = 0.489 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.5*.8*.8 = 0.32 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.5*.3*.8*.8