课程设计(论文)-1250热轧板带轧制规程设计.doc

学 号 200606040217 HEBEI POLYTECHNIC UNIVERSITY 课程设计 论文题目: 1250热轧板带轧制规程设计 学生姓名 专业班级06成型2班 学 院冶金与能源学院 指导教师 2010年03月12日 河北理工大学06级成型课程设计 目录 I 目 录 1 产品特点和轧制特点 1 2原料及产品介绍 2 3 轧机的选择 3 3.1 轧机布置 3 3.2 立辊选择 4 3.3 粗轧机的选择 5 3.4 精轧机的选择 5 4 压下规程设计 7 4.1 压下规程设计 7 4.2 道次选择确定 7 4.3 粗轧机组压下量分配 7 4.4 精轧机组的压下量分配 8 4.5 校核咬入能力 9 4.6 确定速度制度 9 4.7 轧制温度的确定 12 4.8 轧制压力的计算 13 4.9 辊缝计算 16 4.10 精轧轧辊转速计算 16 4.11 传动力矩 17 5 轧辊强度校核与电机能力验算 19 5.1 轧辊的强度校核 19 5.1.1 支撑辊弯曲强度校核 19 5.1.2 工作辊的扭转强度校核 21 5.2 电机的校核 22 5.2.1 静负荷图 22 5.2.2 主电动机的功率计算 23 5.2.3 等效力矩计算及电动机的校核 23 5.2.4 电动机功率的计算 24 6 板凸度和弯辊 25 6.1 板型比例凸度计算 25 6.2 板型控制策略 26 6.3 凸度控制模型 27 6.4 影响辊缝形状的因素 28 6.4.1 轧辊挠度计算 28 6.4.2 轧辊热膨胀对辊缝的影响 29 6.4.3 轧辊的磨损对辊缝的影响 31 6.4.4 原始辊型对辊缝的影响 31 6.4.5 入口板凸度对辊缝的影响 32 6.5 弯辊装置 ?mmm河北理工大学06级成型课程设计 目录 II 6.6 CVC轧机的抽动量计算 33 参考文献 36 河北理工大学06级成型课程设计 1产品特点和轧制特点 1 1 产品特点和轧制特点 不同宽度的热带有不同的用途也需采用不同工艺技术。热带300mm以下是窄带多用来生产焊管。300600mm为中窄带常用来生产五金或焊接结构梁。6001000mm为中宽带薄带卷可以冷轧用于家电。这些产品的轧机一般不安装昂贵的液压压下、弯辊、板型控制设备只能依靠坯料加热温度控制轧制力调节板型。 11001500mm为宽带最宽为2000mm它们的轧机都安装液压压下、在线弯辊、板型控制。2000mm超宽热卷多是用于冷轧镀锌汽车板由于宽带质量优良国外主张取消中窄带用超宽带进行纵剪分切得到不同宽度卷材提高成材率。 轧辊越窄板型凸度控制越容易且市场对于1m以下冷轧板材如家电板、家具板或汽车辅助板有较大需求故按照设计任务书要求设计典型产品为1m板材生产厚度精度高、板型优良、表面光洁度高的高档次多品种、宽范围多规格热轧带卷。 1250热带轧机适合轧制带宽为6001000mm左右的板材。本设计要求既可以生产冷轧需要的2.2mm薄卷也可生产25mm结构用厚带。 连轧生产具有时间短、温降少、占地少、产量高的特点。1926年自从美国第一台带钢热连轧机投产以来连轧带钢得到很大的发展。从手动调节到PID设定从简单计算机控制到计算机系统多层分布式控制加上液压压下液压弯辊CVC辊型控制等新技术的使用热连轧机的产量、精度、板型质量得到很大提高。热轧带钢生产线主要包括粗轧和精轧。粗轧轧件短一般为可逆轧制精轧为67架连轧成为1/2连轧或3/4连轧。目前粗轧轧机控制能力越来越强中间坯凸度命中率大大提高从粗轧就检测凸度和厚度为精轧提供优质中间坯料保证精轧稳定轧出符合技术要求的带卷。粗轧采用大压下可以减少道次提高中间坯温度。近来坯料厚度也恢复到原来220mm以上为多品种、高档次产品生产奠定基础。 课程设计是指定原料厚度的压下规程设计故热连轧压下规程设计任务包括辊缝、轧辊转速、板凸度、轧辊加工凸度、弯辊力和辊型控制量CVC抽辊量的现场轧机工作参数确定。河北理工大学06级成型课程设计 2 原料及产品介绍 2 2原料及产品介绍 依据任务要求典型产品所用原料 原料规格 板坯厚度250mm 钢 种Q195 最大宽度1050mm 长 度8.5m 产品规格 厚 度2.6mm 板凸度06 坯料单重18吨 因为所给坯料宽度较小并且在粗轧机前部安装有大立辊所以侧压较为有效可以少量控制成品宽度。 坯料选用250mm厚需要较多道次但对保证压缩比生产优质板材具有重要意义生产普板时可以降低原料厚度以减少道次增加产量。 坯料长度限定8.5m加热炉内宽度9.2m有利于设计高温1350步进炉以便为今后生产高牌号硅钢、低合金管线钢储留设备能力。河北理工大学06级成型课程设计 3 轧机的选择 3 3 轧机的选择 轧钢机是完成金属轧制变形的主要设备因此轧钢机能力选取的是否合理对车间生产产量、品种和规格具有非常重要的影响。 选择轧钢设备原则 1 有良好的综合技术经济指标 2 轧机结构型式先进合理制造容易操作简单维修方便 3 有利于实现机械化自动化有利于工人劳动条件的改善 4 备品备件要换容易并有利于实现备品备件的标准化 5 在满足产品方案的前提下使轧机组成合理布置紧凑 6 保证获得质量良好的产品并考虑到生产新品种的可能。 热带轧机选择的主要依据是车间生产的钢材品种和规格。轧钢机选择的主要内容是选取轧机的架数、能力、结构以及布置方式。最终确定轧钢机的结构形式及其主要技术参数。 目前强力粗轧机已经达到单位宽度轧制力2.6t本设计1250轧机取轧制力最大3200吨。 3.1 轧机布置 热带车间分粗轧和精轧两部分精轧机组大都是67架连轧但其粗轧机数量和布置却不相同。热带连轧机主要区分为全连续式3/4连续式和单架粗轧1/2连续式以及双粗轧1/2连续式等。 1全连续式 全连续式轧机的粗轧机由56个机架组成每架轧制一道全部为不可逆式。这种轧制机产量可达500600万吨/年产品种类多表面质量好。粗轧全连轧布置见图1(a)。但设备多投资大轧制流程线或厂房长度增大。而且由于粗轧时坯料短轧机效率低连轧操作难度大效果并不很好所以一般不采用粗轧连轧设计。 23/4连续式 河北理工大学06级成型课程设计 3 轧机的选择 4 图1 各种热连轧及布置图 3/4连续式布置形式是先用二辊轧机轧一道然后设置1架可逆式轧机轧制3或5道再由后面两架轧机连续轧制一道见图1b。后面这两架作业率不高但在老式粗轧轧机布局中它是保证中间坯尺寸和凸度的关键使精轧产品质量和轧制过程稳定。 另外这种布置采用250 mm厚坯轧制压缩比大晶粒多次破碎和再结晶长大产品性能优良产品品种全面曾经是高档热带流行的布置。 3半连续式 半连续式轧机有两种形式图1(C)中粗轧机组由一架立辊可逆式二辊破鳞机架和一架可逆式四辊轧机架组成一般使用坯料在150mm以下轧制5道次轧机能力不很大检测内容很少对中间坯凸度、厚度控制难度大表面质量较差。主要生产普通热带卷。高档品种开发难度大较厚产品也较少生产。而且为保单卷重常常设计坯料很长最高13米使加热炉过宽大大限制了加热温度。这类轧机如果使用230mm厚坯则轧制道次过多温降过大。但这种布置如果粗轧机能力特别大如太钢1549热连轧线辅以必要的检测设备也可达到道次少温降小中间坯温度稳定的要求。 图2-1(d)中粗轧机是由两架强力四辊可逆式轧机组成这种布置轧机数量较少轧机利用率高第二粗轧配置弯辊能够轧出厚度和凸度稳定的中间坯减少温降故为当前流行方案。 根据任务书要求本设计采用2架强力四辊可逆轧机组成粗轧机组第一粗轧机前安装大立辊轧机第二架粗轧安装小立辊。 3.2 立辊选择 立压可以齐边生产无切边带材、调节板坯宽度并提高除磷效果。立压轧机包括大立辊、小立辊及摆式压力机三种各自特点如下 河北理工大学06级成型课程设计 3 轧机的选择 5 大立辊占地较多设备安装在地下造价高维护不方便。而其能力较强用来调节坯料宽度。 小立辊能力较小多用于边部齐边。 摆式侧压操作过程接近于锻造用于控制头尾形状局部变形提高成材率效果较好。缺点是设备地面设备占用场地较多造价较高。 本设计采用连铸坯调宽和大立辊侧压生产不同宽度带卷第二粗轧选择小立辊齐边。 3.3 粗轧机的选择 过去粗轧为了增大工作辊辊径提高咬入能力第一粗轧多选择二辊轧机但是二辊轧机挠度较大不能满足凸度控制要求。现代四辊轧机其工作辊直径已大大提高咬入已不再成为问题。粗轧第二架安装液压平衡弯辊使轧辊挠度可控。 本设计两架粗轧机详细资料如下 参考太钢1549及港陆1250生产实际初步确定轧机各部件相关尺寸如下 轧机类型 四辊可逆式轧机 工 作 辊: 第一粗轧轧辊直径 1000mm 第二粗轧轧辊直径 800mm 辊身长度 1250mm 轧辊材料 铸 钢 支 承 辊: 轧辊直径 1450mm 辊身长度 1250mm 辊身材料 合金锻钢 其中第一架采用电动压下大行程调节速度快。第二架采用150mm长行程液压缸且装配弯辊装置用于控制板凸度且要求粗轧都达到单位宽度2.5t两架轧机能力为3200t。第二架粗轧还有弯辊和CVC窜辊装置提高中间坯板形控制能力。 3.4 精轧机的选择 热轧带钢精轧机普遍采用长行程液压压下和板型控制。长行程150mm液压缸可以省去电动压下。板型控制手段除弯辊外还有CVC轧机、HC轧机、PC轧机。现将各型轧机简要介绍如下 CVC轧机: 轧辊凸度连续可变的轧机CVCcontinuously variable crown轧机属于一种新型的四辊轧机。这种方式大压下大张力时辊系稳定好国内外热连轧市场占70%。 图2为CVC轧机的轧辊原理图轧辊整个外廓磨成S型瓶型曲线。上下轧辊互相错位180度布置形成一个对称的曲线辊缝轮廓。这两根S型轧辊可以轴向移动其移动方向一般是相反的。由于轧辊具有对称S型曲线。 河北理工大学06级成型课程设计 3 轧机的选择 6 图2 CVC轧机的轧辊原理图 在轧辊未产生轴向移动时轧辊构成具有相同高度的辊缝其有效凸度等于零(a)图。上辊向右移动下辊向左移动的板材中心处两个轧辊轮廓线之间的辊缝变小这时的有效凸度大于零(b)图。如果在上辊向左移动、下辊向右移动时板材中心处两个轧辊轮廓线之间的辊缝变大此时的有效凸度小于零(c)图。CVC轧辊的作用与一般带凸度的轧辊相同但其主要优点是凸度可以在最小和最大凸度之间进行无级调整这是通过具有S型曲线的轧辊做轴向移动来实现的。CVC轧辊辊缝调整范围也较大与裹辊装置配合使用时如1700板轧机的辊缝调整量可达600左右。由于工作辊具有S型曲线工作辊与支撑辊之间是非均匀接触的。实践表明这种非均匀接触对轧辊磨损和接触盈余不会产生太大的影响。 HC轧机: HC轧机为高性能板型控制轧机的简称。当前用于日本生产的HC轧机是在支持辊和工作辊之间加入中间辊并使之横向移动的六辊轧机其特点有aHC轧机具有很好的板形控制性多用于小辊径冷轧bHC轧机可显著提高热带钢的平直度c压下量由于不受板型限制而可适当提高。 PC轧机: 对辊交叉轧制技术Pair Cross Roll。PC轧机的工作原理是通过交叉上下成对的工作辊和支撑辊的轴线形成上下工作辊间的抛物线辊缝。PC轧机工作辊为平辊身可以安装在线ORG但使用效果欠佳。鞍钢1780、唐钢1810精轧采用PC证明稳定性稍差。 所以本设计F1F4采用当今主流轧制设备CVC轧机。 精轧机相关尺寸如下 轧机类型四辊轧机 工作辊F1F5 直径500mm 支承辊轧辊直径800mm F6F7 直径400mm 辊身长度1250mm 辊身长度1250mm 精轧基本遵守比例凸度各道凸度相对于延伸率是确定值。各道最佳凸度是由轧辊原始凸度膨胀凸度弯辊凸度CVC挠曲凸度目标凸度根据来料凸度确定。 全部七架四辊精轧机纵向排列间距为6米F1F7均有正弯辊系统F1F7实行了长行程液压厚度自动控制(AGC)技术使带钢误差控制得到全面保证。轧线上装设水雾冷却和除尘系统小车换辊技术强力可调层流冷却设备卷取厚度达到25mm。所有支撑辊采用常规静动压油膜轴承系统增大支撑辊辊颈。河北理工大学06级成型课程设计 4 压下规程设计 7 4 压下规程设计 4.1 压下规程设计 压下规程设计的主要任务就是要确定由一定的板坯轧成所要求的板、带产品的变形制度亦即要确定所需采用的轧制方法、轧制道次及每道次压下量的大小在操作上就是要确定各道次辊缝的位置即辊缝的开度和转速。连轧还要涉及到各道次的轧制速度、轧制温度及前后张力制度及道次压下量的合理选择因而广义地来说压下规程的制定也应当包括这些内容。 通常在板、带生产中制定压下规程的方法和步骤为(a)在咬入条件允许的条件下按经验配合道次压下量这包括直接分配各道次绝对压下量或压下率、确定各道次压下量分配率及确定各道次能耗负荷分配比等(b)制定速度制度计算轧制时间并确定逐道次轧制温度(c)计算轧制压力、轧制力矩(d)校验轧辊等部件的强度和电机功率(e)按前述制定轧制规程的原则和要求进行必要的修正和改进。(f)计算辊缝、轧辊弹跳、转速、轧辊凸度、原始辊型、弯辊力和辊形控制量。 4.2 道次选择确定 轧钢机机架数目的确定与很多因素有关主要有坯料的断面尺寸、生产的品种范围、生产数量的大小、轧机布置的形式、投资的多少以及建厂条件等因素。但在其他条件即定的情况下主要考虑与轧机布置的形式有关。本设计采用连续式布置因此机架数目应不少于轧制道次即可确定机架数目了。 本设计根据板坯厚度为250mm成品厚度为2.6mm选择平均压下系数 则轧制总道次N为 1 式中N轧制总道次 由坯料到成品的总延伸系数 各道次的平均延伸系数。 故总道次为15其中粗轧8道次5+3精轧7机架轧制7道次。 4.3 粗轧机组压下量分配 根据板坯尺寸、轧机架数、轧制速度以及产品厚度等合理确定粗轧机组总变形量及各道次压下量。其基本原则是 河北理工大学06级成型课程设计 4 压下规程设计 8 (1)由于在粗轧机组上轧制时轧件温度高、塑性好厚度大故应尽量应用此有利条件采用大压下量轧制。考虑到粗轧机组与精扎机组之间的轧制节奏和负荷上的平衡粗轧机组变形量一般要占总变形量的7080%。 (2)提高粗轧机组轧出的带坯温度。一方面可以提高开轧温度另一方面增大压下可能减少粗轧道次同时提高粗轧速度以缩短延续时间减少轧件的温降。 (3)考虑板型尽量按照比例分配凸度在粗轧阶段轧制力逐渐较小使凸度绝对值渐少。但是第一道考虑厚度波动压下量略小第二道绝对值压下最大但压下率不会太高。 本设计粗轧机组由两架四辊可逆式轧机组成各轧制5道和3道次在平均压下系数=1.36的基础上粗轧各道次的压下量分配如下 表1 粗轧压下量分配 道 次 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 延伸系数分配 1.34 1.35 1.36 1.38 1.40 1.39 1.36 1.33 入口厚度mm 250 194 136 98 71 52 38 28 压 下 量mm 56 58 38 27 19 14 10 7 压下率% 22.4 29.9 28.0 27.6 26.8 26.9 26.3 25.0 轧件长度m 11.0 13.9 21.7 29.9 40.9 55.9 75.9 101.2 4.4 精轧机组的压下量分配 精轧机组的主要任务是在57架连轧机上将粗轧带坯轧制成板形、尺寸符合要求的成品带钢并需保证带钢的表面质量和终轧速度。 精轧连轧机组分配各架压下量的原则一般也是利用高温的有利条件把压下量尽量集中在前几架在后几架轧机上为了保证板型、厚度精度及表面质量压下量逐渐减小。为保证带钢机械性能防止晶粒过度长大终轧即最后一架压下率不低于10%此外压下量分配应尽可能简化精轧机组的调整和使轧制力及轧制功率不超过允许值。 依据以上原则精轧逐架压下量的分配规律是第一架可以留有余量即考虑到带坯厚度的可能波动和可能产生咬入困难等使压下量略小于设备允许的最大压下量中间几架为了充分利用设备能力尽可能给以大的压下量轧制以后各架随着轧件温度降低、变形抗力增大应逐渐减小压下量为控制带钢的板形厚度精度及性能质量最后一架的压下率一般在1015%左右。精轧机组的总压下量一般占板坯全部压下量的1025%。 本设计精轧采用7架连轧结合设备、操作条件在基础上分配各架压下量如下 河北理工大学06级成型课程设计 4 压下规程设计 9 表2 精轧机组压下量分配及参数 4.5 校核咬入能力 热轧钢板时咬入角一般为1522低速咬入一般取到20由公式 )1arccos(Dh 2 将各道次压下量及轧辊直径代入可得各轧制道次咬入角为 表3 粗轧各道次咬入角的校核 精轧机各架所轧轧件的厚度较小精轧咬入角校核省略。 4.6 确定速度制度 (1)粗轧速度制度 粗轧为保证咬入采用升速轧制。根据经验资料取平均加速度a=40rpm/s平均减速度b=60rpm/s。由于咬入能力很富裕故可采用稳定高速咬入考虑到粗轧生产能力与精轧生产能力得匹配问题确定粗轧速度如下咬入速度为n1=40rpm/s抛出速度为n2=20rpm/s (2)粗轧轧制延续时间每道次延续时间 0tttzhj 其中0t为间隙时间zht为纯轧制时间21tttzh 设v1为t1时间内的轧制速度v2为t2时间内的平均速度则 60/11Dnv 道 次 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 延伸率分配 1.3 1.42 1.4 1.35 1.3 1.3 1.3 入口厚度mm 21 15 9.7 6.7 5.1 4.0 2.2 压 下 量mm 6.0 5.3 3.0 1.6 1.1 0.8 0.6 压 下 率% 2.6 35.3 30.9 23.9 21.6 20.0 18.8 轧件长度(m) 141.7 219.1 317.2 416.7 531.3 664.1 871.3 道 次: R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 轧辊直径mm 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 压下量mm 56 58 38 27 19 14 10 7 咬入角() 19.30 19.61 16.4 - - - - - 河北理工大学06级成型课程设计 4 压下规程设计 10 120/)(212nnDv (D取平均值) 减速时间 bnnt212 减速段长 222vtl 稳定轧制段长 111vtl 122121/)(/)(vvtlvllt。 轧制第一二道次时以第一架为计算标准n1=30rpm/sn2=20rpm/s轧件长度ml95.018.5194250减速时间0.4602003212bnnts减速时平均速度 smnnDv/570.1120/60000114.3120/)(212 2l0sV1=1.57m/s svvtlvllt98.61.57/10.95/)(/)(122121。 则轧制延续时间为6.98s。按照以上公式可求得粗轧各道次轧制时间 表4 粗轧各道次轧制时间 速度梯形图如下 图3 可逆轧制速度图 由于两架粗轧机间距7m所以轧件尾部从前一架轧机出口到后一架入口所需时间t12=7/1.7=4.1s由于轧件较长取间隙时间t03s所以粗轧总延续时间t=6.98+9.95+13.81+12.75+17.39+19.85+26.90+35.85+3*8=167.48s 道 次 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 轧制时间(S) 7.0 10.0 13.8 12.8 17.4 19.9 26.9 35.9 河北理工大学06级成型课程设计 4 压下规程设计 11 (3)精轧速度制度确定 确定精轧速度制度包括确定末架的穿带速度和最大轧制速度计算各架速度及调速范围选择加减速度等。 精轧末架的轧制速度决定着轧机的产量和技术水平。确定末架轧制速度时应考虑轧件头尾温差及钢种等一般薄带钢为保证终轧温度而用高的轧制速度轧制宽度大及钢质硬的带钢时应采用低的轧制速度。本设计典型产品2.6mm故终轧速度设定为12m/s左右。 末架穿带速度在10m/s左右带钢厚度小其穿带速度可高些。穿带速度的设定可有以下三种方式 当选用表格时按标准表格进行设定 采用数字开关方式时操作者用设定穿带速度的数字开关进行设定此时按键值即为穿带速度 其它各架轧制速度的确定当精轧机末架轧制速度确定后根据秒流量相等的原则各架由出口速度确定轧件入口速度。根据各架轧机出口速度和前滑值求出各架轧辊线速度和转速。 各道轧件速度的计算 已预设末架出口速度为12m/s由经验向前依次减小以保持微张力轧制依据经验设前一架出口速度是后一架入口速度的95%依据秒流量相等得 smHhVVhH/12/6666 9.26m/s9.7595.095.065HhVV 根据以上公式可依次计算得 表5 各道次精轧速度的确定 道 次 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 入口速度m/s 1.14 1.71 2.61 3.98 5.51 7.40 9.75 出口速度(m/s) 1.62 2.48 3.78 5.23 7.03 9.26 12.00 (4)精轧机组轧制延续时间 精轧机组间机架间距为6米各道次纯轧时间为Tzh=25012/2.6/12=96.5s 间隙时间分别为tj1=6/1.62=3.70stj2=6/2.48=2.42stj3=6/3.78=1.59stj4=6/5.23=1.15stj5=6/7.03=0.85s tj6=6/9.26=0.65s 则精轧总延续时间为stTjzh106.3610.3696.15。 轧制节奏图表见图4。 河北理工大学06级成型课程设计 4 压下规程设计 12 图4 轧制节奏图表 4.7 轧制温度的确定 1粗轧温度确定 为了确定各道次轧制温度必须求出逐道次的温度降。高温轧制时轧件温度降可以按辐射散热计算而认为对流和传导所散失的热量可大致与变形功所转化的热量相抵消。由于辐射散热所引起的温度降在热轧板带时可按下式计算 3 有时为简化计算,也可采用以下经验公式 4 其中 、分别为前一道轧制温度与轧轧出厚度mm Z辐射时间即该道次轧制延续时间tj Z=tj T1前一道的绝对温度 K h前一道的轧出厚度。 表6 粗轧各道次的温降 道 次 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 温降() 3 5 9 12. 21. 32. 74. 92. 由于轧件头部和尾部温度降不同为设备安全着想确定各道次温度降时以尾部为准。根据现场生产经验数据确定开轧温度为1200带入公式依次得各道次轧制温度 表7 粗轧各道次的温度 道次 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 T() 1196 1191 1182 1170 1148 1116 1041 949 2精轧机组温度确定 河北理工大学06级成型课程设计 4 压下规程设计 13 粗轧完得中间板坯经过一段中间辊道进入热卷取箱再经过飞剪、除鳞机后再进入精轧第一架时温度降为920。由于精轧机组温度降可按下式计算)(100iihhCtt nnnhhhttC00)( (5) 式中 0t、0h精轧前轧件的温度与厚度 nt、nh精轧后轧件的温度与厚度3代入数据可得精轧机组轧制温度 根据生产现场经验可以预定终轧温度为820即tn=820计算得 C=14.13 t1=920-14.13*21/15900.2 t2=899.4s t3=875.7s t4=861.8s 表8 精轧各道次轧制温度() 道次 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 温度 900 889 875 861 845 827 805 上述计算应当在现场同类车间进行实测验证本设计为课程设计没有现场数据验证待毕业实习到现场实测温度。 4.8 轧制压力的计算 (1)粗轧段轧制力计算 粗轧段轧制力公式 pBlP (6) 求各道次的变形抗力变形抗力由各道次的变形速度、变形程度变形温度共同决定。 变形速度按下式计算 )/(/2hHRhv (7) 式中 R、v轧辊半径及线速度。 根据变形程度、温度、变形速率数据查Q195高温抗力曲线图得到Q195变形抗力列入表9、10。 河北理工大学06级成型课程设计 4 压下规程设计 14 表9 粗轧各道次轧件的变形抗力 道 次 R1 R2 R3 R4 R5 R6 R7 R8 线速度V(mS) 1.56 1.56 1.56 2.62 2.62 2.82 2.82 2.82 温 度() 1196 1191 1182 1170 1148 1116 1140 949 压下率() 22.4 29.9 28.0 27.6 26.8 26.9 26.3 25.0 入口厚度(mm) 250 194 153 98 71 52 38 28 出口厚度(mm) 194 153 98 71 52 38 28 21 屈服强度s(MPa) 108 112 119 124 126 132 136 139 表10 精轧各道次轧件的变形抗力 道 次 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 轧件出口速V(mS) 1.54 2.50 3.81 5.27 7.07 9.30 12.00 温 度() 905 898 887 871 851 833 820 压下率() 28.6 35.3 30.9 23.9 21.6 20.0 18.8 入口厚度(mm) 21 15 9.7 6.7 5.1 4.0 3.2 出口厚度(mm) 15 9.7 6.7 5.1 4.0 3.21 2.6 屈服强度s(MPa) 148 149 154 164 166 174 184 计算各道的平均单位压力根据克林特里公式计算应力状态影响系数 0.785+0.25l/h 其中h为变形区轧件平均厚度l为变形区长度单位压力大时300MPa应考虑轧辊弹性压扁的影响因为粗轧时变形抗力不会超过这一值故可不计算压扁影响此时变形区长度hRl。则平均单位压力为 (8) 各道计算p列入表11。再将轧件宽