枋钟路下穿金尚路通道工程框架涵模板安全专项施工方案-终稿.doc

枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 1 目目 录录 第一章第一章 工程概况工程概况2 1 1、工程项目基本情况工程项目基本情况.2 2 2、结构工程情况、结构工程情况 .2 第二章第二章 编制依据编制依据3 第三章第三章 本方案支模架设计范围及特点本方案支模架设计范围及特点3 第一节第一节 本方案支模架设计范围本方案支模架设计范围3 第二节第二节 本方案支模架特点本方案支模架特点4 第四章第四章 施工部署施工部署7 第一节第一节 管理体系及项目部组成管理体系及项目部组成7 第二节第二节 材料、设备、劳动力组织材料、设备、劳动力组织8 第三节第三节 临时用电布置临时用电布置10 第四节第四节 施工进度计划施工进度计划11 第五节第五节 混凝土浇捣施工部署混凝土浇捣施工部署11 第五章第五章 支模架形式选用及设计支模架形式选用及设计13 第一节第一节 框架涵满堂支架布置及搭设要求框架涵满堂支架布置及搭设要求13 第二节第二节 框架涵支架验算框架涵支架验算13 第三节第三节 框架涵侧模计算框架涵侧模计算26 第四节第四节 结论结论28 第五节第五节 支架搭设施工要求及技术措施支架搭设施工要求及技术措施29 第六章第六章 安全防护措施及安全交底安全防护措施及安全交底30 第七章第七章 应急预案应急预案34 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 2 第一章第一章 工程概况工程概况 1 1、 工程项目基本情况工程项目基本情况 枋钟路下穿金尚路通道工程，位于湖里区北部，北侧紧挨厦门国际机场， 起点与成功大道环岛北路立交匝道起坡点衔接，沿即有枋钟路向东与金尚路相 交，下穿金尚路至终点，终点接至高崎十二路西侧与既有枋钟路衔接。 2 2、结构工程情况、结构工程情况 本工程全长 1.47 公里，通道总长 510m，其中有 120m 为封闭式通道，390m 为开阔式 U 型槽结构，设计范围占地 169.23 亩，主要含以下部分： 下穿通道为 K0+460K0+580 合计 120m,为钢筋混凝土双孔闭合框架结构， 净尺寸为 2*13.5*5.75 米，框架涵底板厚为 100cm、两侧壁厚为 100cm、中墙为 80cm、顶板厚为 100cm，结构形式为 C40.S8 钢筋混凝土。 U 型槽两段分别长 K0+270K0+460 合计 190 米和 K0+580K0+780 合计 200 米,共 390 米。为钢筋混凝土整体底板 U 型槽结构。 下穿通道为钢筋混凝土双孔闭合框架结构，净尺寸为 2*13.5*5.75 米，框 架涵底板厚为 100cm、两侧壁厚为 100cm、中墙为 80cm、顶板厚为 100cm，结构 形式为 C40.S8 钢筋混凝土如图 1-1 所示。 图（图（1-11-1） 通道断面图通道断面图 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 3 第二章第二章 编制依据编制依据 1、枋钟路下穿金尚路通道工程施工图设计文件及地勘报告资料。 2、建质200987 号关于印发的 通知 ；省建设厅闽建建200732 号文， 高大模板扣件式钢管支撑体系施工安 全管理规定 ；省建设厅闽建建200435 号文， 福建省建设厅关于加强建筑模 板工程钢管支撑体系施工安全管理的通知 ；建设部建质200382 号建筑工 程预防坍塌事故若干规定 ；省建设厅闽建建200347 号文， 福建省建设厅关 于加强模板工程安全生产管理的通知等。 3、参考混凝土工程模板与支架技术 、 公路桥涵施工手册 、 建筑施工 计算手册 、 建筑结构荷载规范 、 路桥施工计算手册 、 建筑施工安全检查 标准JGJ59-99、 钢结构设计规范GB50017-2003。 4、现行有关施工技术规范、标准 1) 混凝土结构工程施工质量验收规定 （GB50204-2011） 2) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2010） 3) 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ166-2008） 4) 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008） 5) 直缝电焊钢管 （GB/T13793) 6) 钢管脚手架扣件(GB15831) 7） 施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005) 8） 砼泵送施工技术规程(JGJ/T10-95) 9） 钢管满堂支架预压技术规程(JGJ/T194-2009) 10） 建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程(DBJ13-91-2007) 以及国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文 （城市建设部分）等。 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 4 第三章第三章 本方案支模架设计范围及特点本方案支模架设计范围及特点 第一节第一节 本方案支模架设计范围本方案支模架设计范围 下穿通道为钢筋混凝土双孔闭合框架结构，净尺寸为 2*13.5*5.75 米，框 架涵底板厚为 100cm、两侧壁厚为 100cm、中墙为 80cm、顶板厚为 100cm，经计 算顶板混凝土按每平方计算为 2600Kg 即 26KN，施工总荷载大于 10KN/m2 或集 中线荷载大于 15KN/m 的高大模板支撑系统的专项方案必须组织专家进行论证。 第二节第二节 本方案支模架特点本方案支模架特点 1、框架涵顶板支架采用碗口式钢管架搭设满堂支架，钢管 483.5mm， 纵向大方木采用 1212cm 松木，横向小方木采用 1010cm 杉木。主要材料明 细如表 3-1： 表 3-1 杆件自重表 名称型号规格（mm）市场重量 (kg) 设计重量 （kg） LG-120LG-120483.51200483.512007.417.417.057.05 LG-180LG-180483.51800483.5180010.6710.6710.1910.19 LG-240LG-240483.52400483.5240014.0214.0213.3413.34 立立 杆杆 LG-300LG-300483.53000483.5300017.3117.3116.4816.48 HG-30HG-30483.5300483.53001.671.671.321.32 HG-60HG-60483.5600483.56002.822.822.472.47 横横 杆杆 HG-90HG-90483.5900483.59003.973.973.633.63 方木： 1010cm,1212cm 2、框架涵侧墙模板采用单面模板施工，背面采用 1010cm 方木和 483.5mm 钢管联合加固模板外侧支撑，内设植筋拉杆固定；拉筋采用 14mm，M14mm 螺栓，水平间距 0.61m、竖向间距 0.45m 进行布置，钢楞采 用 483.5mm 钢管双根水平布置，水平分层间距 0.75m。 3、支架模板布置形式如下细部： 采用 WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底 座、立杆可调托撑。通过计算，确定支架模板布置形式如下： 1）模板采用 15mm 厚竹胶板。 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 5 2）支架采用 9060120cm（横纵高）的步距，底模下纵横分配梁布 置形式为：顶托上采用 1212cm 的方木作为纵向分配梁，其上采用 1010cm 方木作为横向分配梁（净距 25cm） 。 3）支架基础直接坐落在框架涵 100cm 厚底板上，地基强度满足要求。 4）纵向每四排布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑，现场可根据实际情况 增加，如支架示意图 3-1。 5）安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。 6）侧墙模板拉筋采用 14mm，M14mm 螺栓，水平间距 0.61m、竖向间距 0.45m 进行布置，钢楞采用 483.5mm 钢管双根水平布置，水平分层间距 0.45m 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 6 图（图（3-13-1） 支架示意图支架示意图 80/2 100 1350 110100580 790 3000 110100580 790 9090909090909090907575 厦 门 市 政 工 程 公 司 制 图 复 核 审 核 图 别 图 号 日 期 比 例 枋中路下穿金尚路通道工程 2012年11月 曾明源 郭瑞孝 游 辉 闭合框架涵支架设计图 第 页共 页11 580100110 100 80/2 1350 756060606060606060606070 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 7 第四章第四章 施工部署施工部署 第一节第一节 管理体系及项目部组成管理体系及项目部组成 1、项目管理人员 本工程实行项目经理负责制。由项目经理、项目技术负责人技术员、专职 质检员、材料员、试验员、安全管理小组组成管理班子。为保障本工程顺利进 行，我公司决定选派强有力的管理班子承担该项目施工管理。 项目部管理人员配置表（4-1） 施工 人员 岗位 职务 文化 程度 技术职称 （技术等级） 专 业 资格证书 编 号 发证 机关 郭瑞孝项目经理本科二级市政 闽 235000814794 陈有雄技术负责人本科高级土建闽 G209-01805 林文全生产负责人本科高级市政闽 G209-04155 吴峰龙施工员大专中岗土建 BAX14904 张志昭质检员大专中岗土建 BAX43212 曾明源安全员大专中岗市政闽建安 C（2007） 2003793 黄志聪预算员大专中岗市政闽 07D00807 邵霈（取样员）试 验员 中专中岗市政 20100007102 杨丽缘材料员中专中岗市政 BA302586 胡进旺机管员大专中岗市政 BAX70409 2、特种作业人员 劳力组织布置由公司工程部配合项目经理部负责组织，依据施工进度要求 的劳动力计划报表，选拔组织熟练程度高、能信任分项工程质量要求的技术工 人，及时办理劳力进场和退场，并作好施工现场新工人的进场三级教育。劳动 力可按照施工情况分批进场，并可根据实际施工情况进行调整。 作业人员安排见下表： 表（4-1） 序号工种工人数量备注 1支架组20 人负责支架搭设及拆除工作。 2模板组50 人负责模板的安装及拆除工作。 3混凝土工20 人负责混凝土浇筑及后期养护等。 1、项目组织机构 （1）为了如期地完成该工程的施工任务，充分发挥项目经理负 责制的效用，本工程成立项目经理部，由项目经理领导专业的技术、 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 8 质量、安全、材料、试验、治安等组成的项目领导小组。 （2）组织有关人员铺设施工道路及材料堆场，挖设排水沟和沉 淀池，接通水、电，搭设临时设施，机具就位及搭设防护棚，布置 消防器材，做好材料进场计划，合理安排机具的数量和劳动力的进 场时间等。 图图 4-14-1 项目组织管理机构的设立项目组织管理机构的设立 第二节第二节 材料、设备、劳动力组织材料、设备、劳动力组织 1.量目标、安全文明目标 项目经理部应本着“百年大计、质量第一、信守合同、信誉第一 “和“以质量求信誉、以质量求生存、以质量促效益”的宗旨，严 格按照现行的现有的施工规范及设计图纸的要求，在业主和监理单 位的督促下，认真组织施工，确保整个工程质量达到优良标准。 公司及项目部管理人员要从思想上树立“安全第一，预防为主” 的意识，加强对施工现场的安全生产、文明施工的管理工作，建立 项目经理 技术负责人生产负责人 工程 技术 部 安全 质量 部 计划 合同 部 物资 设备 部 工地 试验 室 综合 办公 室 财 务 部 土方 队 木工 班组 钢筋 班组 架子 班组 砼班 组 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 9 健全激励约束机制，制订业绩评比办法、奖惩办法，定期组织项目 管理层会议，检查工作质量和目标完成情况，解决施工过程中遇到 的资金、材料等难题，确保项目的各项工作高效、正常运转，达到 施工期间不发生重大责任安全事故，工程项目取得良好的经济效益 和社会效益的目的 2. 施工准备（材料、机具） 1）现场在各个施工阶段投入相应机具设备，满足工期、质量要 求。 2）机械设备进场前要实行试运转制，性能良好方可投入使用。 现场配备若干名机械修理工，对机具设备定期检修和日常维护保养， 保证机具正常运转。 3）操作上“人机固定” ，谁操作，谁负责。 4）具体设备进场计划如下表（4-34-3）： 主要设备进场时间主要设备进场时间 表表 （4-34-3） 序号机械设备名称规格型号功率单位数量用途进场时间 1吊车25t台2支架及模板吊装2012.12 2发电机50KW台1备用电源2012.12 3潜水泵100mm台10基坑排水2012.12 4污水泵50mm台6基坑排水2012.12 5高压镝灯3000W盏20夜间照明2012.12 6碘钨灯1000W盏20夜间照明2012.12 7水准仪台1高程测量2012.12 8全站仪T550台1坐标放养及测量2012.12 主要人员进场时间主要人员进场时间 表（表（4-44-4） 工种人员数量进场时间备注 木工502012.12 钢筋工502012.12 架子工202012.12 泥水工152012.12 主要材料进场时间主要材料进场时间 表（表（4-54-5） 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 10 材料种类数量进场时间备注 钢筋1000 吨2012.12 模板8002012.12 架子200 吨2012.12 第三节第三节 临时用电布置临时用电布置 施工临时用电线路布置：场内用电线路采用三相五线制，用电设备为三级 配电两极保护。场地总用电量如下表 8 所示 表 4-6 序 号 设备名称规格型号功率 数 量 合计 功率 备注 1 混凝土振捣棒 30KW-30 护壁配浆设备 2 交流电焊机 BX-500- 2 10KW330 钢管内支撑施工设备 3 照明用电 _40KW-40 夜间开挖最大照明数量 4 潜水泵 QS65-182.2KW1022 基坑开挖时抽水最大数量 5 木工电锯等 2222 12 合计 144K W 1、电箱计算 P=182KW 配电导线截面计算： I=1000*144*0.6/(1.732*380*0.85)=154.44 A 根据上式计算所得结果,查表得出以下铜芯导线类型及其 2、截面积分可供选择： VV 电缆185.00mm2，安全载流量 320A 3.按导线的允许电压降校核： 配电导线截面的电压可以按照下式计算： UCOS P KIS 3 1000 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 11 其中 e 导线电压降(%)，对工地临时网路取 7%； P 各段线路负荷计算功率(kW)，即计算用电量； L 各段线路长度(m)； C 材料内部系数，三相四线铜线取 77.0，三相四线铝 线取 46.3； S 导线截面积(mm2)； M 各段线路负荷矩(kW.m)。 经过计算得到:S=M/(0.07C)=144230/(0.0777.0100) =62.557mm2 由导线的允许电流及导线的允许电压降校核，分别计算出的导线截面 进行比较，取大值； 最后得出如下结果供使用者参考选择： VV 电缆185mm2 安全载流量为 320A 第四节第四节 施工进度计划施工进度计划 根据框架涵结构段施工总体计划，满堂支架计划 2012 年 12 月 18 日3 月 14 日，工期为 87 天，具体见工期安排表 第五节第五节 混凝土浇捣施工部署混凝土浇捣施工部署 一节闭合式框架混凝土方量在 2325m，混凝土浇筑采用 2 台汽 车泵，根据施工顺序我们先浇筑底板及侧墙倒角 2.5m，如下图 4-2 所示阴影部位，顶板及侧墙剩下部分一次性浇注。 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 12 图 4-2 第一次混凝土浇注示意图 1、混凝土浇注一般要求 （1）混凝土的下料口距离所浇筑的混凝土表面高度不得超过 2m。 （2）混凝土的浇筑应分层连续进行，分层厚度为振捣器作用部 分长度的 1.25 倍，最大不超过 50cm。 （3）用插入式振捣器应快插慢拔，插点应均匀排列，逐点移动， 顺序进行，不得遗漏，做到振捣密实。移动间距不大于振捣棒作用 半径的 1.5 倍。振捣上一层时应插入下层 5cm，以清除两层间的接 缝。平板振捣器的移动间距，应能保证振动器的平板覆盖已振捣的 边缘。 （4）混凝土不能连续浇筑时，一般超过 2h，应按施工缝处理。 （5）浇筑混凝土时，应经常注意观察模板、支架、管道和预留 孔、预埋件有无走动情况。当发现有变形、位移时，应立即停止浇 筑，并及时处理好，再继续浇筑。 （6）混凝土振捣密实后，表面应用木抹子搓平。 （7）混凝土的养护：混凝土浇筑完毕后，应在及时覆盖土工布 及浇水养护，浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态。养护期 一般不少于 7 昼夜。 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 13 2、混凝土浇捣顺序 墙体分层浇筑，为了确保墙体模板的安全，墙体混凝土浇筑先 用一台泵车施工，缓解混凝土浇筑过快，墙体每次浇筑不宜过高， 混凝土浇注厚度控制在 0.5m，墙体混凝土浇筑时中墙混凝土先施工， 在浇捣过程中由低向高处浇筑如图 4-3 所示待墙体浇筑完成后，在 设置两台泵车，同时浇筑顶板，在顶板施工时须分层浇筑，每层厚 度控制在 3040cm，混凝土浇筑从中向两侧推进。凝凝凝凝凝凝凝 凝凝凝凝凝凝凝 凝凝凝凝凝凝凝 凝凝凝凝凝凝 凝凝凝凝凝凝 混凝土浇筑方向示意图 4-3 第五章第五章 支模架形式选用及设计支模架形式选用及设计 第一节第一节 框架涵满堂支架布置及搭设要求框架涵满堂支架布置及搭设要求 采用 WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底 座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设 1212cm 方木；纵 向方木上设 1010cm 的横向方木。 立杆的纵、横向间距及横杆步距搭设要求如下： 1、框架涵标准段支架 采用框架涵立杆横向间距纵桥向间距横杆步距为 60cm90cm120cm 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 14 的布置形式的支架结构体系； 第二节第二节 框架涵支架验算框架涵支架验算 由于框架涵顶板厚度为标准厚度，本计算书以现浇框架涵顶板标准断面为 例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 、荷载计算、荷载计算 1 1、荷载分析、荷载分析 根据本框架涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： 1q1 框架涵顶板自重荷载，新浇混凝土密度取 2600kg/m3。 2q2 框架涵顶板底模，按均布荷载计算，取 q21.0kPa（偏于安全） 。 3q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模 板及其下肋条，肋条下的梁，支架立柱及其他承载构件时均取 2.6kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取 4.0kPa。 根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的 步距，在安全的要求下当支架高度在 10m 以下时，横杆步距为 1.2 时，按每根 立杆荷载为 30KN，并不计支架自重。 2 2、荷载组合、荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合 表（5-1） 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 15 荷载组合 模板结构名称 强度计算刚度检算 底模及支架系统计算 3 3、荷载计算、荷载计算 框架涵顶板自重框架涵顶板自重q1计算计算 根据框架涵结构特点，取标准断面中的截面进行框架涵顶板自重计算，并 对截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 框架涵标准断面处框架涵标准断面处 q1计算计算 （5-15-1） 框架断面图框架断面图 根据横断面图，则：根据横断面图，则： q1 =（14.25 为图一阴影部位面积） B W B A c kPa44.27 5 .13 25.1426 注：A单箱顶板每延米的断面面积 B 框架涵顶板宽，取 13.5m，将框架涵顶板全部重量平均 到底宽范围内计算偏于安全。 580100100 100 80/2 1350 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 16 新浇混凝土密度取 2600kg/m3 c 、结构检算、结构检算 1 1、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结 构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接， 且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具 有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都 高出 20%以上，甚至超过 35%） 。 本工程现浇框架涵支架按 483.5mm 钢管扣件架进行立杆内力计算，计 算结果同样也使用于 WDJ 多功能碗扣架（偏于安全） 。 （支架布置图如下 5-1） 5-1 支架横断面图 80/2 100 1350 100100575 775 756060606060606060606075 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 17 5-2 支架纵断面图 3000 100100575 775 9090909090909090907575 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 18 5-3 支架平面图 框架涵顶板为标准截面，计算时采用标准形式，钢管扣件式支架体系采用 6090120cm 的布置结构，如上图 5-3 、立杆强度验算 根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 1.2m 时，立杆可承受的最大允许 竖直荷载为N=30kN（根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根 据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在 10m 以下时，横杆步 距为 1.2 时，按每根立设计荷载N=30kN，并不计支架自重。 ） 。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载时） NG1K构配件自重标准值产生的轴向力； NG2K新浇混凝土自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值； 于是，有：NG2K=0.60.9q1=0.60.927.44=14.817KN NG1K=0.60.9q2=0.60.91.0=0.54KN NQK=0.60.9(q3+q4)= 0.60.9(2.5+2.0)=2.43KN 则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK=1.2（14.817+0.54） 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 19 +1.42.43=21.831KNN30kN，强度满足要求。 、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳 定性计算公式：N/A+MW/Wf N钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK（不组合风荷载 时） ，同前计算所得； f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2参考建筑施工扣件式钢管脚 手架安全技术规范表 5.1.6 得。 A48mm3.5钢管的截面积 A489mm2。 轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。 i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 附录 B 得 i15.8。 长细比 L/i。 L横杆步距，L1.2m。 于是，L/i1200/15.8=75.95，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范查附录 C 得 0.692。 MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0 uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范 表 7.2.1 得 uz=1.17(为了安全，取 A 类环境) us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范 表 7.3.1 附表第 36 得：us=1.2 w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4（厦门环境） 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 20 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/m2 La立杆纵距 0.9m； h立杆步距 1.2m， 故：MW=0.851.4WKLah2/10 =0.851.40.7860.91.22/10=0.1212KNm W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B 得： W=5.08103mm3 则，N/A+MW/W21.831103 N /（0.692489mm2）+0.1212106 Nmm /（5.08103 mm3）88.334N/mm2f205N/mm2 计算结果说明支架是安全稳定的。计算结果说明支架是安全稳定的。 2 2、满堂支架整体抗倾覆验算、满堂支架整体抗倾覆验算 依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第 9.2.3 要求(支架的立杆应 保持稳定，并用撑拉杆固定。当验算支架在重力和风荷载等作用下的抗倾倒稳 定时，验算倾倒稳定系数不得小于 1.3)。 K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw 框架涵 24m 验算支架抗倾覆能力： 框架涵宽度 29.8m，长 25m，采用 6090120cm 支架横向 40 排； 支架纵向 34 排； 高度 5.75m； 顶托 TC60 共需要 4034=1360 个； 立杆需要 40345=6800m; 纵向横杆需要 345/1.234=4816m； 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 21 横向横杆需要 405/1.240=6666m； 故：钢管总重（6800+4816+6666）3.84/1000=70.205t; 顶托 TC60 总重为：(13607.2)/1000=9.792t； 故 q=70.2059.8+9.7929.8=783.971KN； 稳定力矩= yNi=5.75783.971=4507.831KN.m 依据以上对风荷载计算 WK=0.7uzusw0=0.71.171.20.8=0.786KN/ m2 框架涵 31m 共受风力为：q=0.7865.7531=140.105KN； 倾覆力矩=q2.9=140.1052.9=406.305KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=4507.83/46.305=97.3511.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求 3 3、框架涵顶板底模下横向方木验算、框架涵顶板底模下横向方木验算 本施工方案中框架涵顶板底模横向采用 1010cm 方木，方木横向跨度按 L90cm 进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述值。如下图将方木简化为 如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方便及安全性故采用简 支结构偏于安全） ，木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际 施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。 （面积一次距） 34 2 1025. 1 8 0.11 . 0 m m S= （面积二次距） 46 3 m 1033 . 8 12 0.11 . 0 Im 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 22 木材的容许应力和弹性模量参照路桥施工计算手册木材的容许应力和弹性模量参照路桥施工计算手册 P176P176 页页 1 1框架涵顶板截面框架涵顶板截面 按方木纵向跨度 L90cm 进行验算。 （1） 方木间距计算方木间距计算 q（q1+ q2+ q3+ q4）*24（+1.0+2.5+2）*24=790.56kN/m244.27 取 1.2 的安全系数，则 q790.561.2948.672kN/m M(1/8) qL2=(1/8)948.6720.9296.053kNm W=(bh2)/6=(0.10.12)/6=0.000167m3 则： n= M/( Ww)=96.053/(0.000167110000.9)=58.098 dB/(n-1)=25/58.098=0.430m 注：0.9 为方木的不均匀折减系数。 经计算，方木间距小于经计算，方木间距小于 0.413m0.413m 均可满足要求，实际施工中为满足底模均可满足要求，实际施工中为满足底模 板受力要求，方木间距板受力要求，方木间距 d d 取取 0.35m0.35m，则，则 n n25/0.3525/0.357272。 （2 2）抗弯计算（由以上数据的）抗弯计算（由以上数据的 M M、 W W） = （Mmax/72）/ W=（96.053/72）/(1.6710-4) /1000=7.988MPa0.9w9.9MPa（符合要求） 注：0.9 为方木的不均匀折减系数。 （3 3）每根方木挠度计算）每根方木挠度计算 方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4 则方木最大挠度： fmax=(5/384)(（q/41）L4)/(EI)=(5/384)（948.672/72） 0.9 4)/( 91068.3310-60.9) =0.00166mL/400=0.9/400=0.00225m (挠度满足要求) 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 23 注：0.9 为方木的不均匀折减系数。 （4 4）每根方木抗剪计算）每根方木抗剪计算 = 098. 11000/ 0.90.1108.33272 101.259 . 0672.948 b2I72 qlS bnI QS 6 4 m m m m MPat=1.7MPa 符合要求。 4 4、扣件式钢管支架立杆顶托上横向方木验算、扣件式钢管支架立杆顶托上横向方木验算 本施工方案中 WDJ 多功能碗扣架顶托上横向采用 1212cm 方木，方木在纵 向的跨距按 L60cm 进行验算，横向方木纵向布置间距均按 35cm 布设，如下图 布置，将方木简化为如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方 便及安全性故采用简支结构偏于安全） 。木材的容许应力和弹性模量的取值参照 杉木进行计算（下图的荷载布置为最不利荷载） 。 （面积一次距） 34 2 m 1016 . 2 8 0.1212. 0 Sm （面积二次距） 45 3 10728 . 1 12 0.1212 . 0 m Im 1 1框架涵标准断面框架涵标准断面 方木抗弯计算方木抗弯计算 12 12 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 24 木材的容许应力和弹性模量参照路桥施工计算手册木材的容许应力和弹性模量参照路桥施工计算手册 P176P176 页页 方木采用方木采用 12*1212*12 pl(q1+ q2+ q3+ q4)B/n1.2(27.44+1.0+2.5+2) 13.5/41=13.015kN 取 1.2 的安全系数，则 p=13.0151.2=15.618kN Mmax15.6180.64=2.343kNm W=(bh2)/6=(0.120.122)/6=2.8810-4m3 = Mmax/ W=2.343/(2.8810-4)/1000=8.13MPa0.9w 11MPa（符合要求） 注：0.9 为方木的不均匀折减系数。 方木抗剪计算方木抗剪计算 Vmax=2p/2=(213.015)/2= 13.015kN = MPa0.9t302. 11000/ 10. 0108125. 2 108125. 2015.13 bI SV 5 4 m mmax = 1.70.9=1.53MPa 符合要求。 每根方木挠度计算每根方木挠度计算 12 12 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 25 方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.120.123)/12=1.72810-5m4 则方木最大挠度： fma= 22 5656 3 22 3 3 . 046 . 03 10728. 110924 082.1315 . 0 10728 . 1 10948 6 . 0082.13 43 2448 aL EI ap EI pL =7.5710-40.9L/400=0.90.6/400m=1.3510-3m 故，挠度满足要求 5 5、框架涵顶板底模板计算、框架涵顶板底模板计算 框架涵顶板底模板框架涵顶板底模板采用竹胶板，铺设在纵向间距 0.35m 的纵向方木上，取 各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全） 横向方木布置间距为 0.35m 时最不利位置， （实际竹胶板跨径为 0.25m）则 有： 竹胶板弹性模量 E5000MPa 惯性矩 I=(bh3)/12=(1.00.0153)/12=3.37510-7m4 框架涵顶板底模板计算框架涵顶板底模板计算 模板厚度计算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(27.44+1.0+1.0+2)0.25=7.86kN/m 取 1.2 的安全系数，则 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 26 q =7.861.2=9.432kN 则：Mmax=mKN lq 144 . 0 8 35 . 0 432. 9 8 22 模板需要的截面模量：W=m2 5 3 10674. 2 100 . 69 . 0 144 . 0 9 . 0 W M 模板的宽度为 1.2m，根据 W、b 得 h 为： h=mmm b W 0 . 13012 . 0 2 . 1 10674 . 2 66 5 因此模板采用 1220244015mm 规格的竹胶板。 模板刚度验算 fmax=0.90.35/400m=7.875m EI ql 4 76 44 10553. 6 108125. 2105128 35 . 0 86 . 7 128 10-4m ，故，挠度满足要求 8 8、立杆底座和地基承载力计算、立杆底座和地基承载力计算 立杆底托验算立杆底托验算 立杆底托验算： NRd 通过前面立杆承受荷载计算，按最不利情况考虑每根立杆上荷载最大值为 间距 6090cm 布置的立杆，即： 根据横断面图一阴影，则： q1 =27.44 B W B A c 注：B 框架底宽，取 14.1m，不考虑翼缘板受力。 Nabq ab(q1+q2+q3+q4) 1.20.9(27.44+1.0+2.5+2.0)=35.575kN 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 27 底托承载力（抗压）设计值，一般取 Rd =40KN; 得：35.575KN40KN 立杆底托符合要求。 （2 2）支架基础计算）支架基础计算 支架施工是在框架涵底板浇筑完成后，才开始施工， （底板厚度为 100cm， 底板浇筑完成养护 7 天后方可搭设支架） ，由上所述，支架基础是坐落在框架涵 底板上，其强度和刚度均能满足要求。 9 9、支架变形、支架变形 支架变形量值支架变形量值 F F 的计算：的计算：Ff1f2 f1 为支架在荷载作用下的弹性变形量 由上计算每根钢管受力为 21.831KN，48mm3.5钢管的截面积为 489mm2。 于是 f1=L/E 21.83148910344.644N/mm2 ， 则则 f1f144.6441044.64410（2.06102.06105 5）2.17mm2.17mm。 f2 为支架在荷载作用下的非弹性变形量 支架在荷载作用下的非弹性变形 f2 包括杆件接头的挤压压缩 1 和方木对 方木压缩 2 两部分，分别取经验值为 2mm、3mm，即 f2125mm。 故支架变形量值 F 为:Ff1f2 =2.17+5=7.17mm 枋枋枋枋 钟钟钟钟 路路路路 下下下下 穿穿穿穿 金金金金 尚尚尚尚 路路路路 通通通通 道道道道 工工工工 程程程程 28 第三节第三节 框架涵侧模计算框架涵侧模计算 框架涵侧墙模板背面采用 1010cm 方木和 483.5mm 钢管联合加固模板， 内设拉杆固定；拉筋采用 14mm，M14mm 螺栓，水平间距 0.7m、竖向间距 0.75m 进行布置，钢楞采用 483.5mm 钢管双根水平布置，水平分层间距 0.75m。 1 1、根据、根据路桥施工计算手册路桥施工计算手册P173P173 页新浇混凝土对模板侧面压力计算公式页新浇混凝土对模板侧面压力计算公式 采用内部振捣时，当混凝土浇筑速度 6m/h 以下时作用于侧面模板的最大 压力按下式计算： P1=Kh 当 /T0.035 时：h=0.22+24.9/T h=0.22+24.91/30=1.05m P=Kh=1.0251.05=26.25kPa 式中：P1新浇混凝土对侧面模板的最大压力，kPa； h有效压头高度，m； T混凝土入模时的温度，； K外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2； 混凝土的浇筑速度，m/h； H混凝土浇筑层（在水泥初凝时间内）的高度，m； 混凝土的容重，kN/m3 2 2、泵送混凝土浇筑施工时，混凝土入模温度在、泵送混凝土浇筑施工时，混凝土入模温度在 1010以上时，按以上时，按公路桥涵施公路桥涵施 工技术规范工技术规范 （JTJ041JTJ04120112011