满堂脚手架施工方案.doc

满堂红钢管支撑施工方案一、 工程概况该层板面标高为15.87m，地面标高为0.000，该层高为15.87m。该处楼板的总投影面积为：350m2，为梁式楼板，板厚为180mm，最大的梁截面尺寸为4503100mm，其他的梁截面面积均在0.9m2之内，本层模板的支撑系统用483.5的钢管搭设，主杆布置为：在K轴的CKL（1）及梁截面面积大于0.7m2以上的立杠用四排450900mm的间距布置、其他的为900900mm一道布置立杆。纵横水平杆沿立杆垂直方向每1.2m一道，用扣件互互相连（见搭设平面图1）。二、 型式选择与搭设要求 全部采用落地式钢管满堂红配扣搭设，搭设必须满足有足够的刚度和稳定性，保证施工过程中在各种施工操作在允许荷载作用下不产生失稳、变形、倾斜、扭曲等现象。三、 搭设方法见平面布置图1四、 拆除工艺见外排栅的拆除工艺五、 质量、安全保证措施按照外排栅的方案进行六、混凝土浇捣方法：于K轴的CKL1梁过深（3.1m），项目设计有关人员及监理公司商量，决定对CKL1梁分二次浇筑完成，第一次浇筑至中和轴，第一次浇筑完在混凝土初凝前，必对混凝土面插毛及需对混凝土面插10200L=600mm双排钢筋。让新浇混凝土与旧混凝土有更好的接触间，当第一次浇完混凝土的3天后再进行浇筑第二次混凝土。七、荷载计算计算以K轴的CKL1梁为例（搭设时的架子如梁的截面面积大于0.7m2以本计算书同样搭设。现取材料自重为0.15 KN/m2，钢筋混凝土为25 KN/m2，施工荷载为4 KN/m2。1、模板系统计算：（1）材料截面、性能常数 序 号 材料 名称 规格（mm）弹性模量（EN/mm4） Fv(N/mm2)Fm(N/mm2) 1 夹板 1818001860001.2511 2 枋木 80802000100001.513表中数据由设计手册查得。（2）梁侧模板计算以CKL1梁高为准，以图2剖面，梁侧板为18mm胶板，立档为200mm一道，立档外侧用双水平钢管卡紧，每侧6道双排水平钢管。每侧每排设置6道（排距每400mm）对拉螺栓（见图2）。A、 梁侧模板的标准荷载，新浇捣混凝土时对模板产生侧压力：查建筑施工计算手册得Fa=0.22rc t B1B2V1/2 ,Fa=0.2225200/(50+15)11.2251/2=102KN/m2，Fb=RcH=253.1=77.5KN/m2，取二者的小值，取F=77.5KN/m2为计算值。B、梁侧模板的强度验算取水平面施工活荷载为4KN/m2，如左图3，梁侧模板的计算可按四跨连续梁计算，见计算图4，取梁底1m宽为最不利位置计算： 4KN/m2q=(77.51.2+1.44)1=98.6KN/mM=1/1198.60.22=0.359 KN.m 3.1m 梁高W=bh2/6=1821000/6=5.4104mm3 （77.5+4)KN/m2=/w=0.359106/5.4104=6.65 N/mm2fm=11N/mm2 图3 q=19.72KN/m满足强度要求。 C、侧梁板的刚度验算 200mm4=kqL4/100EI，查建筑施工计算手册，k=0.967， 图4 I=1831000/12=4.86105mm4=0.96798.62004/1001044.86105=0.31mm500mm，满足要求。E、梁侧水平杆（双钢管）设计验算。考虑到荷载的实际情况，取最大值作为均匀荷载，立档所受到梁侧板的侧力（200500mm）。侧板传给立档的总力为：Po=77.50.2 0.5=7.75KN所以在单位面积侧板传给立档的Po为传给双水平钢管的P1集中力，按四等跨连续梁计算，计算简图为图6，计算水平杆的抗弯强度。 200 200 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P2 4004图6以=/wfmP2=1.5P1，查设计手册f=205 N/mm2，=5.08103mm3Mmax=0.21.5P1-0.2P1=0.775 KN.m=7.75105/5.08103=152N/mm215.5KN，满足要求。（3）梁底模的计算（梁底搭设见图2）梁底采用18mm胶板，设置三层枋木，顶层枋木垂直梁底面每250mm一道，中间层为在梁底宽度范围内每200mm一道，底层为450mm一道双枋木。由于梁底模板所承受的荷载与侧模（最不利位置）荷载相同，底模的支点比侧模多，所以梁底模板可免验算。A、荷载计算以4503100mm梁为计算（把荷载转化成线荷载），材料自重 ：0.15KN/m，混凝土自重：34.87KN/m，钢筋4KN/m，混凝土施工荷载4KN/m。总荷载：Q=1.2(0.15+34.87+3)+1.44=51.22KN/m。B、顶层枋木设置的验算（每200mm一道），可按5跨连续梁计算：=kgL4/100EI200mm，满足要求。C、中间层枋木间距的验算顶层枋木每条传给二层枋木的荷载为51.22KN/m（最不利），而二层平行梁长方向设置6条枋木，每条中至中距离为240mm一道。那顶层枋木同时传给2层枋木的力（二层枋木每条所受的力）为：q=51.220.24=12.29KN/m。而三层枋木的支点距离为0.9m（双枋木），max=1/2qL=0.512.2920.45=5.53KNZmax=3/2bh=35.53103/28080=1.296N/mm2fv=1.5N/mm2，Mmax=1/2qL2=0.512.290.92=4.97 KN.m，W=bh2/b=853333mm3=4.97106/853333=5.8 N/mm2fv=1.5 N/mm2，而本工程采用双枋木一起承受，所以1.751/2 fv，满足要求。（4）计算钢管支撑以CKL1为准：（计算1 m2长梁内及板的荷载）钢筋混凝土：0.453.125=34.88KN/m2，施工荷载：4KN/m2 ，材料自重：0.15KN/m2，梁范围之外的板重：（板厚150mm）取0.15 KN/m2，总荷载：（34.88+0.152）1.2+41.4=47.87KN,现场使用立杆距离为450mm，横距为900mm一道（每900mm长方向内有4条立杆支撑），不考虑风荷载。A、立杆稳定性验算：N/Af，得=Lo/i=1.21.2103/15.8=91，(其中取计算长度系数为1.2，i=15.8)所以查表=0.654,A=4.89102mm2则：47.82103/0.6544.891024=37.38f=2150.582(考虑到钢管抗力不稳定系数)，满足稳定性。B、扣件抗滑计算，前面计算得出条立杆总要承受的压力为47.82KN，N=47.821/4=11.955=8KN不符合要求，所以一个扣件的抗滑力不到，抗滑需加固。加固办法：a、利用立杆与纵横杆（最顶一道）的交接处扣件互互相接，相互作用。b、在最顶一层的扣件底另加一扣件紧顶该上面扣件，让二个扣件一起作用。c、把大梁混凝土分二次浇捣。本方案决定同时采用以上三种做法一起，但考虑扣件受力不均匀系数取0.6，（在每条立杆上有三个扣件一起作用，计算不考虑第c项做法）。则N=11.955KN830.6=14.4KN。（5）楼面强度校核0.000层楼板校核：A、荷载计算（0.91.35m有四条立杆，取该面积来校核）。立杆传来的：11.9554/ (0.91.35)=39.35 KN/m2支撑体系及模板体系：（415+134）3.84/0.91.35+0.15=3.69 KN/ m20.000层楼板自重：0.2225=5.5 KN/ m2共计：48.54 KN/ m2化成线荷载为48.54 KN/ m。B、取首层K1/G1325轴处的1m宽板为计算单元，因为0.000层楼板为无梁板楼盖的预应力楼板，取计算长度为跨中板带，取计算跨度的跨9300mm的一半为计算长度，以4.65m为计算长度，考虑周围结构的作用，取M=qL2/10，预应力配筋1m宽为3条，直径15.24mm的钢丝胶，每条面积计算公式如下：115.242/4=182.41mm2，3条面积为547. 24mm，因为预应筋的强度比普通钢筋强度大34倍（设计员钟智斌工程师提供的系数），现取3倍化成为普通钢筋面积A1=547.243=1641.73mm2，板内另配筋普通钢筋10150，板厚200mm，C40混凝土。A2=7102/4 =550mm2，共计As=2191mm2，C40的fcm=21.5N/mm2，fy=21