金水湾模板满堂架施工方案修改.doc

金水湾境界及第苑11#楼 模板工程施工方案 编制单位：广西建工集团第四建筑工程有限责任公司 编制人员：彭任明 秦绍庭 邓哲 编制日期： 年 月 日 1 目目 录录 1 编制说明及编制依据编制说明及编制依据2 2 工程概况工程概况3 3 模板材料的选用模板材料的选用3 4 模板及其支撑设计模板及其支撑设计5 5 模板的安装模板的安装.25 6 模板的使用与检查模板的使用与检查.31 7 模板的拆除模板的拆除.32 8 模板工程质量保证措施模板工程质量保证措施.34 9 模板工程安全保证措施模板工程安全保证措施.34 10 应急救援预案应急救援预案.43 11 成品保护措施成品保护措施.47 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 2 1.编制说明和编制依据编制说明和编制依据 1.1 编制说明编制说明 1、本模板工程施工方案中，加粗黑体字部分为工程建设标准强制性 条文。 2、本模板工程施工方案中，凡未注明计量单位的尺寸均以“mm”为 单位。 1.2 编制依据编制依据 1、本工程施工图（建施、结施） ； 2、本工程施工组织设计； 3、施工现场情况； 4、我公司编制的质量、环境、职业健康安全管理体系程序文件、作业 文件； 5、 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ 1622008） ； 6、 建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范 （DB45/T618-2009） 7、 建筑结构荷载规范 （GB 500092012） ； 8、 建筑地基基础设计规范 （GB 500072011） ； 9、 建筑施工手册 （第五版） ； 10、 建筑结构静力计算手册 （第二版） ； 11、 工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分） 2013 年版； 12、 建筑施工安全检查标准 （JGJ 592011） ； 13、 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ 8091） ； 14、 房屋建筑制图统一标准 （GB/T 500012010） ； 15、 建筑制图标准 （GB/T 501042010） ； 16、 钢结构设计规范 （GBJ 500172003） ； 17、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 1302011） ； 18、 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB 502042002） ； 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 3 19、 建筑结构制图标准 （GB/T 501052010） ； 20、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 （建质200987 号） ； 21、 建筑安全工人安全技术操作规程 ； 22、 施工现场临时用电安全技术规范 （JGJ 462005） ； 2.工程概况工程概况 金水湾境界及第苑 11#楼工程地处机场路南侧，金水湾小区的西南 端，东北面为金水湾已建住宅楼。11#楼为二十层高层建筑，屋面标高为 60 米，项目总用地面积 1051.28 ， ，建筑面积 19103.9（含 1/2 阳台） 。 建设单位为桂林正通房地产开发有限责任公司，设计单位为广西蓝天建筑 设计院，监理单位为桂林华厦建设监理有限责任公司，施工单位为广西建 工集团第四建筑工程有限责任公司第二分公司。 本工程结构形式为框支剪力墙结构，建筑由四二十层高层住宅和二 层、三层公共图书阅览室及架空层三部分组成，其中架空层层高 4.15m， 作为架空车库，仅停放单车及摩托车。二层、三层层高 3.5m，楼板厚度为 120mm；标准层层高 2.9m，楼板厚度为 100mm；梁最大截面为 200mm500mm；剪力墙最大浇筑高度 3.75m，最厚墙 350mm。在进行模 板及支撑设计时，取梁、剪力墙的最大跨度、截面、高度进行计算及验算。 二四层板取一层层高 4.15m 进行计算及验算，标准层板取 2.9m 进行计算 及验算。 3.模板材料的选用模板材料的选用 3.1 材料选用材料选用 模板支架：本工程梁板采用扣件式钢管作模板支架。 模板面料、木枋：采用 183091518 胶合板(九夹板)，外配 4080 松木枋。 3.2 材质要求材质要求 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 4 3.2.13.2.1 钢管钢管 1、采用 483.0 钢管，其质量应符合现行国家标准直缝电焊钢管 （GB/T13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管 （GB/T3091-2008）中 规定的 Q235 普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢 （GB/T700-2006）中 Q235A 级钢的规定。 2、新钢管的尺寸、表面质量和外形应符合下列规定： 1）应有产品质量合格证； 2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金 属拉伸试验方法 （GB/T228）的有关规定，质量应符合建筑施工扣件式 钢管脚手架安全技术规程 （JGJ130-2011） （以下简称脚手架规范 ）第 3.1.1 条的规定； 3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、 毛刺、压痕和深的划道； 4）钢管的外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合脚手架规范 表 8.1.8 的规定； 5）钢管必须涂有防锈漆。 3、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应符合下列规定： 1）表面锈蚀深度应符合脚手架规范表 8.1.8 序号 3 的规定。锈蚀 检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀 严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 2）钢管弯曲变形应符合脚手架规范表 8.1.8 序号 4 的规定。 4、钢管上严禁打孔。 3.2.23.2.2 扣件扣件 1、采用可锻铸铁件制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管 脚手架扣件 （GB15831-2006）的规定。 2、扣件在螺栓拧紧扭力矩达 45Nm 时，不得发生破坏。 3、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合 格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 5 （GB15831-2006）的规定抽样检测。 4、旧扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑 丝的螺栓必须更换。 5、新、旧扣件均应进行防锈处理。 3.2.33.2.3 木材木材 模板支架所用木枋宜采用松木、杉木，不得使用腐朽、霉变、虫蛀、 折裂、枯节、脆性、严重扭曲和受潮后容易变形的木材，含水率应低于 25%。 受弯的木枋材质等级分别不宜低于a、a 级，其力学性能应符合第 4.1 节中的松木枋力学性能指标要求，木材材质标准应符合现行国家标准 木结构设计规范 （GB500052003）的规定。 3.2.43.2.4 胶合板胶合板 胶合板应采用竹胶合板或者类木胶合板，板材表面应平整光滑，具 有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使 用等特点。每平方米单板脱胶不大于 0.001 m2，每平方米污染面积不大于 0.005 m2 。模板接缝严密1.0mm，不得漏浆。 板材力学性能应符合性能指标要求，并应符合现行标准混凝土模板 用胶合板ZZB70006 的规定。 各层板的原材含水率不应大于 15%，且用一胶合模板各层原材间的含 水率差别不应大于 5%。 4.模板及其支撑设计模板及其支撑设计 4.14.1 483.0483.0 的钢管、胶合板、松木枋力学性能指标的钢管、胶合板、松木枋力学性能指标 483.0 的钢管、胶合板、松木枋力学性能指标分别如下： 483.0 钢管力学性能指标钢管力学性能指标 抗弯强度设计值)/( 2 mmNf205 截面面积)( 2 mmS424 截面惯性矩)( 4 mmW 4 1079.10 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 6 截面抵抗矩)( 3 mmW4494 弹性模量)/( 2 mmNE 5 1006 . 2 胶合板力学性能指标胶合板力学性能指标 松木板枋力学性能指标松木板枋力学性能指标 抗弯强度设计值)/( 2 mmNfm13 顺纹抗压强度设计值)/( 2 mmNfc10 抗剪强度设计值)/( 2 mmNfv1.4 弹性模量)/( 2 mmNE9000 4.24.2 剪力墙模板剪力墙模板计算计算 本工程剪力墙最大厚度 350mm，浇筑高度 3.75m。选择 2EH 轴 Q3 做为代表部位进行计算。 侧壁模板面板采用 18 厚胶合板，外配间距为 200 的 4080 松木枋。水 平钢楞间距 500，对拉螺栓水平间距为 500。 抗弯强度设计值)/( 2 mmNf68 . 9 抗剪强度设计值)/( 2 mmNfv1.2 弹性模量)/( 2 mmNE468052009 . 0 主楞（钢管） 200 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 7 4.2.1 墙模板的水平荷载墙模板的水平荷载 1、混凝土侧压力 本工程采用泵送混凝土，由（4.1.1-1） 、 （4.1.1-2）式得 2/1 211 22 . 0 VtrF oc 2/1 21 15 200 22 . 0 V T rc 2/1 1 . 115 . 1 2 . 1 1515 200 2422 . 0 2 /21.38mkN HrF c 2 2 mkN/ 4 .866 . 324 取两者中较小值，即 2 mkN/ 21.38F 2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值 由模板规范第 4.1.2 条第三款得倾倒混凝土时产生的水平荷载标准 值为 2kN/m2。 3、荷载组合 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效 应的水平荷载标准值 2 kN/21.38mqw 验算强度用的水平荷载设计值组合 2 kN/65.48 21.421.382 . 1mqm 4.2.2 侧壁模板验算侧壁模板验算 侧壁模板面板采用 18 厚胶合板，外配间距为 200 的 4080 松木枋。 水平钢楞间距 500。 1、墙胶合板模板验算 沿墙高度方向每米胶合板上的均布线荷载为 mmNqw/21.380 . 121.38 mmNqm/65.480 . 165.48 按五跨连续梁计算如下： 1）抗弯强度验算 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 8 （可） 22 2 2 2 2 /68 . 9 /78 . 3 6/181000 20065.48105 . 0 6/ 105 . 0 mmNfmmN bh lq W M m m 2）抗剪强度验算 （可） 22 /2 . 1/49 . 0 1810002 20065.48606 . 0 3 2 3 mmNfmmN bh V Ib VS v 3）挠度验算 mm l mm EI lqw 5 . 0 400 200 400 17 . 0 181000 12 1 4680100 20021.38644 . 0 100 644 . 0 3 44 （可） 2、墙模松木枋验算 松木枋上由胶合板传来的均布线荷载为： mmNqw/6 . 72 . 021.38 mmNqm/7 . 92 . 065.48 考虑松木枋的长度，按五跨连续梁计算如下： 1）抗弯强度验算 （可） 22 2 2 2 2 /13/96 . 5 6/8040 5007 . 9105 . 0 6/ 105 . 0 mmNfmmN bh lq W M m m 2）抗剪强度验算 （可） 22 /4 . 1/3 . 1 80402 5007 . 9606. 03 2 3 mmNfmmN bh V Ib VS v 3）挠度验算 mm l mm EI lqw 25. 1 400 500 400 2 . 0 8040 12 1 9000100 5006 . 7644 . 0 100 644. 0 3 44 4.2.3 墙模水平钢楞验算墙模水平钢楞验算 墙模水平钢楞采用 2483.0500 钢管，对拉螺栓水平间距为 500。 水平钢楞上的荷载近似按均布荷载考虑为 mmNqw/1 .195 . 021.38 mmNqm/ 3 . 245 . 065.48 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 9 按三跨连续梁验算如下： 1）抗弯强度验算 （可） 22 22 /205/ 6 . 67 44942 500 3 . 241 . 01 . 0 mmNfmmN W lq W M m 2）挠度验算 （可） mm l mm EI lqw 25 . 1 400 500 400 18. 0 1079.1021006. 2100 500 1 . 19677 . 0 100 677. 0 45 44 4.2.4 对拉螺栓验算对拉螺栓验算 对拉螺栓采用 M12 螺栓，对拉螺栓上的拉力 N=F水平间距竖向间距=48.650.500.5=12.1,故应采用验算强度。 2 M 1 M 2 M （可） 22 22 22 /13/2.14 6/181000 115781 6/ mmNfmmN bh M W M m 2）抗剪强度验算 =3V/2bh=30.6077.82200/2100018=0.08（ 22 /2 . 1/mmNfmmN v 可） 3）挠度验算 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 11 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效 应的线荷载标准值为： mmNmkNqw/6 . 3/6 . 30 . 1)36 . 0( 实际设计挠度值为： =0.884qwl4/100EI=0.8843.62004/1004680(1/121000183) =0.05mm=l/400=200/400=0. 5mm（可） 4.3.34.3.3 木搁栅验算木搁栅验算 木搁栅采用 4080 松木枋，其最大间距 200，钢楞最大间距为 1000。 1、木搁栅上的荷载设计值 抗弯强度验算时，施工活荷载标准值考虑均布活荷载 2.5 kN/m2及跨中 集中荷载 2.5kN 两种情况分别作用。 1）均布线荷载设计值 q1=7.820.2=1.56kN/m=1.56N/mm 2）集中荷载设计值 模板自重线荷载设计值mmNmkNq/0.14/14 . 0 0.26 . 02 . 1 2 跨中集中荷载设计值kNP5 . 35 . 21.4 2、木搁栅验算 按两跨连续梁验算如下： 1）抗弯强度验算 施工荷载为均布线荷载时： mmNlqM516001100056.11.00.125 22 11 （可） 22 22 11 /13/55 . 3 6/8040 151600 6/ mmNfmmN bh M W M m 2）抗剪强度验算 （可） 22 /4 . 1/64 . 0 80402 10001.56625 . 0 3 2 3 mmNfmmN bh V Ib VS 3）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 12 应的线荷载标准值为： mmNmkNqw/0.72/72 . 0 0.2)36 . 0( 实际设计挠度值为： mm l mm EI lqw 5 . 2 400 1000 400 42 . 0 100040 12 1 68 . 4 100 100072 . 0 912 . 0 100 912 . 0 3 44 （可） 4.3.4 钢楞验算钢楞验算 钢楞采用 483.0 钢管，其最大间距即立杆最大跨距为 1000，最大排 距为 1000。 1、钢楞上的荷载设计值 钢楞上由松木枋传来的集中荷载近似按均布线荷载考虑： 抗弯强度验算时，施工活荷载标准值考虑均布活荷载 2.5 kN/m2及跨中 集中荷载 kN 两种情况分别作用。 1）均布线荷载设计值 mkNq/6.258 . 082. 7 1 2）集中荷载设计值 模板自重线荷载设计值mmNmkNq/58 . 0 /58. 08 . 00.61.2 2 跨中集中荷载设计值kNP5 . 35 . 21.4 2、钢楞验算 按三跨连续梁验算如下： 1）抗弯强度验算 施工荷载为均布线荷载时： mmNlqM625000100025 . 6 1 . 00.1 22 11 施工荷载为集中荷载时： mmNPllqM67050010003500175 . 0 10000.581 . 0175 . 0 0.1 22 22 因,故应采用验算强度。 2 M 1 M 2 M （可） 222 /205/149.2 4494 670500 mmNfmmN w M m 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 13 2）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效 应的线荷载标准值为： mmNmkNqw/3.6/6 . 31.0)36 . 0( 实际设计挠度值为： mm l mm EI lqw 5 . 2 400 1000 400 43 . 1 1079.101006 . 2 100 10006 . 3885 . 0 100 885 . 0 45 44 （可） 4.3.5 钢管立杆验算钢管立杆验算 1、荷载的计算 模板及立杆荷载设计值为楼板模板及其立杆自重标准值 1.1kN/m2 钢筋混凝土自重 25.10.12=3kN/ m2 施工荷载 1. 0kN/ m2 设计值组合一 2 /6.320 . 14 . 1)31 . 1 (2 . 1mkNq 设计值组合二 2 /6.550 . 17 . 04 . 1)31 . 1 (35 . 1 mkNq 取两者较大值，即 2 /6.55mkNq 立杆撑于楼板模板钢楞下，立杆最大跨距 1000，立杆最大排距 1000， 立杆承受荷载 N=qx 立杆最大跨距立杆最大排距 =6.551.01.0=6.55kN。 2、立杆稳定性计算 根据建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范 （DB45/T618 2009）第 5.1.7 条 a，因模板支架H40m,立杆间距la1.5m、la1.5m,立杆承受荷载 Nw=6.25kN20kN,故该模板支架可以不做立杆稳定性计算。 4.4 标准层楼板模板标准层楼板模板 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 14 标准层楼板板厚 100mm，局部 120mm，层高 2.9m，支模构造为钢管支撑。 楼板模板采用 18 厚胶合板。木搁栅采用 4080 松木枋，间距为 200。 立杆采用 483.0 钢管，跨距为 1300，排距为 1300。 4.4.1 楼板模板的荷载设计值楼板模板的荷载设计值 1、荷载计算 模板自重标准值 0.6kN/m2 钢筋混凝土自重 25.10.12= 3kN/m2 抗弯强度验算时，施工活荷载标准值考虑均布活荷载 2.5 kN/m2及跨中 集中荷载 kN 两种情况分别作用。 1）均布线荷载设计值 mkNq/10.17.312.51.43 0.61.2 1 ）（ mkNq/9.5.312.57 . 01.430.61.35 1 ）（ 取两者中较大值，即mmNmkNq/7.82/7.82 1 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 15 2）集中荷载设计值 取 1m 板宽计算，作用于每米宽度胶合板模板上的荷载设计值为： 模板自重线荷载设计值mmNmkNq/936 . 0 /936 . 0 .310.61.2 2 跨中集中荷载设计值kNP5 . 35 . 21.4 2、模板面板验算 楼板模板采用 18 厚胶合板，木搁栅最大间距为 200。 按四跨连续梁验算如下： 1）抗弯强度验算 施工荷载为均布线荷载时： M1=0.107q1l2=0.10710.172002=43528Nmm 施工荷载为集中荷载时： M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.1070.9362002+0.1613500200=116706Nmm 因,故应采用验算强度。 1 M 1 M 2 M （可） 22 22 11 /13/2.16 6/181000 116706 6/ mmNfmmN bh M W M m 2）抗剪强度验算 =3V/2bh=30.60710.17200/2100018=0.1（ 22 /2 . 1/mmNfmmN v 可） 3）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效 应的线荷载标准值为： mmNmkNqw/68 . 4 /68 . 4 3 . 1)36 . 0( 实际设计挠度值为： =0.884qwl4/100EI=0.8844.682004/1004680(1/121000183)=0.03m m =l/400=200/400=0. 5mm（可） 4.4.2 木搁栅验算木搁栅验算 木搁栅采用 4080 松木枋，其最大间距 200，钢楞最大间距为 1300。 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 16 1、木搁栅上的荷载设计值 抗弯强度验算时，施工活荷载标准值考虑均布活荷载 2.5 kN/m2及跨中 集中荷载 2.5kN 两种情况分别作用。 1）均布线荷载设计值 q1=10.170.2=2.03kN/m=2.03N/mm 2）集中荷载设计值 模板自重线荷载设计值mmNmkNq/0.14/14 . 0 0.26 . 02 . 1 2 跨中集中荷载设计值kNP5 . 35 . 21.4 2、木搁栅验算 按两跨连续梁验算如下： 1） 、抗弯强度验算 施工荷载为均布线荷载时： mmNlqM263640130056 . 1 1 . 00.125 22 11 （可） 22 22 11 /13/18 . 6 6/8040 263640 6/ mmNfmmN bh M W M m 2)抗剪强度验算 （可） 22 /4 . 1/59 . 0 80402 13001.56625 . 0 3 2 3 mmNfmmN bh V Ib VS 3）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效 应的线荷载标准值为： mmNmkNqw/0.72/72 . 0 0.2)36 . 0( 实际设计挠度值为： （mm l mm EI lqw 5 . 2 400 1000 400 54 . 0 130040 12 1 68 . 4 100 130072 . 0 912 . 0 100 912 . 0 3 44 可） 4.4.34.4.3 钢楞验算钢楞验算 钢楞采用 483.0 钢管，其最大间距即立杆最大跨距为 1300，最大排 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 17 距为 1300。 1、钢楞上的荷载设计值 钢楞上由松木枋传来的集中荷载近似按均布线荷载考虑： 抗弯强度验算时，施工活荷载标准值考虑均布活荷载 2.5 kN/m2及跨中 集中荷载 kN 两种情况分别作用。 1） 、均布线荷载设计值 mkNq/8.148 . 017.10 1 2）集中荷载设计值 模板自重线荷载设计值mmNmkNq/58 . 0 /58. 08 . 00.61.2 2 跨中集中荷载设计值kNP5 . 35 . 21.4 2 钢楞验算 按三跨连续梁验算如下： 1）抗弯强度验算 施工荷载为均布线荷载时： mmNlqM625000100025 . 6 1 . 00.1 22 11 施工荷载为集中荷载时： mmNPllqM67050010003500175 . 0 10000.581 . 0175 . 0 0.1 22 22 因,故应采用验算强度。 2 M 1 M 2 M （可） 222 /205/149.2 4494 670500 mmNfmmN w M m 2）挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效 应的线荷载标准值为： mmNmkNqw/3.6/6 . 31.0)36 . 0( 实际设计挠度值为： mm l mm EI lqw 5 . 2 400 1000 400 43 . 1 1079.101006 . 2 100 10006 . 3885 . 0 100 885 . 0 45 44 （可） 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 18 4.4.44.4.4 钢管立杆验算钢管立杆验算 1、模板及立杆荷载设计值为 楼板模板及其立杆自重标准值 1.1kN/m2 钢筋混凝土自重 25.10.12=3kN/ m2 施工荷载 1. 0kN/ m2 设计值组合一 2 /6.860 . 14 . 1)31 . 1 (2 . 1mkNq 设计值组合二 2 /6.63 . 17 . 04 . 1)31 . 1 (35 . 1 mkNq 取两者较大值，即 2 /6.86mkNq 立杆撑于楼板模板钢楞下，立杆最大跨距 1300，立杆最大排距 1300， 立杆承受荷载 N=qx 立杆最大跨距立杆最大排距 =6.861.31.3=11.59kN。 2、立杆稳定性计算 根据建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范 （DB45/T618 2009）第 5.1.7 条 a，因模板支架 H40m,立杆间距 la1.5m、la1.5m,立杆承受荷载 Nw=6.25kN20kN,故该模板支架可以不做立杆稳定性计算。 4.54.5 梁模板梁模板 4.5.14.5.1 荷载计算荷载计算 最大梁为 200500，支模构造为钢管支撑。梁模板的荷载设计值 梁模板的荷载设计值列于下表 梁模板的荷载值 部位荷载标准值及其组合 数值 模板自重 0.602(h-hb)+b= 0.55 kN/m 1.92 钢筋混凝土自重 25.5bh= 2.55 kN/m 13 计算挠度的组合荷载 0.84 +4.28= 3.1kN/m 14.92 振捣荷载 2b=0.4kN/m 0.6 梁底模 计算强度的组合荷载 1.23.11.40.4= 4.28kN/m 18.74 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 19 最小侧压力 24hb=2.88kN/m2 6 最大侧压力 24h=12kN/m2 振捣荷载 4 kN/m2 4 梁侧模 计算强度的最大压力设计值组合 1.2121.44= 20kN/m2 51.45 注：1、hb=120mm 2、验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值 4.5.24.5.2 底模验算底模验算 1、梁底模胶合板验算 梁底模采用 18 厚胶合板，胶合板下配 4080 松木枋，间距 300，钢 管立杆间距 800，纵距 1300。 取 1m 宽梁底模计算， 作用于每米宽度底模上的均布线荷载 为： qw= = 21.33kN/m=21.33N/mm 24 . 0 15.12 qm=25.5kN/m=25.5N/mm 24 . 0 182 . 6 按五跨连续梁验算，其计算简图如图所示： 1）抗弯强度验算 （可） 22 2 2 2 2 /68 . 9 /07 . 6 6/181000 30025.5105 . 0 6/ 105 . 0 mmNfmmN bh lq W M m m 2）抗剪强度验算 （可） 22 /2 . 1/45 . 0 1810002 30025.5606 . 0 3 2 3 mmNfmmN bh V Ib VS 2、挠度验算 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 20 q A B mm l mm EI lqw 75 . 0 400 300 400 48 . 0 181000 12 1 4680100 30033.21644 . 0 100 644. 0 3 44 （可） 3、梁底模松木枋验算 木枋上由胶合板传来的均布线荷载为 其支模断面及计算简图如图所示： 近似按简支梁计算，其计算简图下图所 示： 近似按简支梁计算： 1）抗弯强度验算 （可） 22 2 2 /13/1 . 1 6/80402 )375 . 0 2(24080084 . 1 125 . 0 6/2 )2(125 . 0 mmNfmmN bh rclq W M m m 2） 抗剪强度验算 当时， mm cq x m 220.8 2 24084 . 1 2 （可） 22 /4 . 1/12 . 0 2804022 )28024084 . 1 240(84 . 1 3 2 2/ )(3 mmNfmmN bh acqcq Ib VS mm 3） 挠度验算 mmNq mmNq m w /84 . 1 8 . 0 24 . 0 12 . 6 /54 . 1 8 . 0 24 . 0 12 . 5 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 21 （可） mm l mm rr EI clqw 2 400 800 400 36 . 0 8040 12 1 9000384 375. 0375. 04880024054. 1 )48( 384 3 323 32 3 4、底模纵向水平楞验算 底模纵向水平楞采用 483.0 钢管，立杆钢管间距为 800，中间纵楞 上由木枋传来的集中荷载为： N cq P N cq P m m w 4412 2 24084. 1 2 2 3702 2 24054 . 1 2 2 1）抗弯强度验算 （可） 4490 1000441213 . 0 213 . 0 W lP W M m 22 /205/ 9 . 20mmNfmmN 2）挠度验算 mm l mm EI lPw 5 . 2 400 1000 400 27 . 0 1079.101006 . 2 100 1000370615 . 1 100 615 . 1 45 33 (可) 5、梁底模中间纵楞与立杆的连接扣件抗滑承载力验算 支撑梁底模中间纵楞的立杆间距与横楞间距分别为 800、1300，梁底 模中间纵楞传给每根立杆的竖向集中荷载为 。KNNN17 . 1 11684410 . 165 . 0 1 直角扣件抗滑承载力设计值，故梁底模纵楞与立KNNKNRc16 . 1 8 杆的连接扣件采用单扣件即可满足要求。 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 22 4.5.34.5.3 梁侧模验算梁侧模验算 1、胶合板验算 梁侧模采用 18 厚胶合板，背楞采用 1 根 4080300 竖向松木枋，背 楞下端采用一根松木枋沿梁长方向设置压脚条作为下端支座 A，在背楞一 定高度 B 处上用对拉螺栓外套蝴蝶扣夹住两根水平外钢楞作为背楞上端支 座 B，使背楞成为一端带悬挑的两跨连续梁。 沿梁高度方向每米胶合板上作用的线荷载近似以最大侧压力为均布线 荷载计算为 mmNqw/ 8 . 160 . 18 .16 mmNqm/76.250 . 176.25 按五跨连续梁计算如下： 1）抗弯强度验算 （可） 22 2 2 2 2 /68. 9/14 . 6 6/181000 30076.25105. 0 6/ 105 . 0 mmNfmmN bh lq W M m m 2）抗剪强度验算 (可) 22 /2 . 1/46 . 0 1810002 30076.25606 . 0 3 2 3 mmNfmmN bh V Ib VS 3）挠度验算 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 23 mm l mm EI lqw 75 . 0 400 300 400 51 . 0 181000 12 1 4680100 300 8 . 16644 . 0 100 644 . 0 3 44 （可） 2、梁侧模木枋验算 木枋上由胶合板传来的均布线荷载为 mmNqw/04 . 5 3 . 0 8 . 16 mmNqm/73 . 7 3 . 076.25 1） 、AB 跨按单跨梁计算如下： （1）抗弯强度验算 （可） 22 2 2 2 2 /13/04 . 2 6/8040 30073 . 7 125 . 0 6/ 125 . 0 mmNfmmN bh lq W M m m （2）抗剪强度验算 （可） 22 /4 . 1/54. 0 80402 30073. 75 . 03 2 3 mmNfmmN bh V Ib VS v （3）挠度验算 （可）mm l mm EI lqw 75 . 0 400 300 400 03. 0 8040 12 1 9000384 30004 . 5 5 384 5 3 44 2） 、梁侧模背楞悬挑部分按悬挑梁计算如下： 由建筑结构静力计算手册表 2-2 得 悬挑部分上作用的最大侧压力为 mmNhqw/45 . 3 2 . 13 . 04 . 0243 . 02 . 124 mmNhqm/14 . 5 3 . 0)6 . 52 . 14 . 024(3 . 0)6 . 52 . 124( 1）抗弯强度验算 （可） 22 2 2 2 2 m /13/21 . 3 6/8040 6/40014 . 5 6/ 6/q mmNfmm bh m W M m 2）抗剪强度验算 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 24 （可） 22 /4 . 1/48 . 0 80402 2/40014 . 5 3 2 2/3 2 3 mmNfmmN bh mq bh V Ib VS v m 3）挠度验算 （可）mm l mm EI mq w w 1 400 400 400 19 . 0 8040 12 1 900030 40045 . 3 30 3 44 4.5.44.5.4 立杆验算立杆验算 梁底模下立杆在每道底模纵横楞处设置一组，其中位于底模下的一根 立杆主要承受纵楞荷载。底模纵楞传给底模下每根立杆的荷载为 N=1.16kN。 根据建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范 （DB45/T6182009）第 5.1.7 条 a，模板支架H40m，立杆间距 la1.5m、la1.5m,立杆承受荷载Nw=1.16kN20kN,故该模板支架可以不做 立杆稳定性计算。 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 25 梁板钢管支撑平面布置图 5.模板的安装模板的安装 模板安装前应根据设计施工图进行配模设计，绘制模板安装图。 模板应按配模图和模板工程施工方案的顺序安装，以保证模板系统的 整体稳定。模板位置要准确，拼缝应严密、平整。 预埋件、预留洞以及水电管线、门窗洞口必须留置准确，安设牢固。 模板必须在钢筋验收合格后，保证无错漏和钢筋保护层垫块厚度、位 置正确后方可安装。 5.15.1 墙模板安装墙模板安装 1、墙体模板必须在墙体钢筋通过有关部门验收合格后，保证无错漏和 钢筋保护层垫块厚度、位置正确后方可安装。 2、据基坑上口边缘 1m 内不得堆放模板。向基坑内运料应使用溜槽或 绳索；运下的模板严禁立放在基坑土壁上。 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 26 3、墙体模板安装前，应根据施工图放出轴线、墙体边线和外侧 200mm 控制线（便于模板安装和校正） ，定好水平控制标高，然后沿模板 边线用 1:3 水泥砂浆抹抄平层，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。 另外，在外墙部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平 直。 4、墙体模板支撑采用钢管满堂支架，并配合斜撑加固形式。斜撑支撑 在楼板预埋角钢处，并设置垂直于墙板的扫地杆，与墙板的钢管立杆共同 组成三角形受力排架，排架排距安模板施工方案，排架之间用钢管连接， 确保其整体稳定性。 5、先自下而上将墙模就位并固定好（在模板未安装对拉螺栓前，板面 应向后倾一定角度） ，根据模板施工方案杆要求的穿墙螺杆间距用电钻钻 12 孔，穿上螺杆后和塑料套管后，在模板外螺杆处外套蝴蝶扣夹住二根 水平钢管，用螺帽把蝴蝶扣拧紧，通过水平钢管固定内、外模板的相对位 置不变。墙体模板支撑采用钢管满堂脚手架，并配合斜撑加固形成。斜撑 支撑在楼板预埋角钢处，并设置垂直于墙板的扫地杆，与墙模的钢管立杆 共同组成三角形受力排架，排架排距 1500mm，排架之间再用钢管连接， 确保其整体稳定性。 6、对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确。 7、安装电梯井内墙模时，必须在板底下 200 处牢固地满铺一层脚手架。 8、墙模板顶口必须在同一水平面上，严禁墙顶标高不一。 9、墙模底部每 3m 应留设一个清扫口，以保证浇筑墙混凝土前清洗废 物和模板淋水使水顺利排出，冲洗湿润完毕后，再及时封闭清扫口。 5.25.2 柱模板安装柱模板安装 1、根据施工图，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。 2、根据弹好的柱边线用 1:3 水泥砂浆抹抄平层，以保证模板位置正确， 防止模板底部漏浆。另外，在外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承 垫条带，并校正其平直。 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 27 3、柱模板组装前根据柱尺寸配制拼装，检查所有模板边平直度、外形 尺寸等有无质量问题。组装时，水平接头要错开，并随时检查并纠正位移、 垂直度和柱顶对角线等项目。 4、待四片柱模就位组拼对角线对证无误后，应立即自下而上安装柱箍。 5、梁与柱接头处的柱模板应按梁、柱接头处柱剩余的几何尺寸下料配 制定型模板，并在胶合板背后钉好木枋支撑肋，做好编号，便于对号安装。 而梁与柱接头处的梁模板，则用整块较长模板，把不符合模数的补口留在 离梁头较远处，并要注意做好柱头部分模板的支撑加固工作，不容许向内 或向外跑模变形现象发生，保证梁、柱接口处混凝土光滑、平整、顺直。 6、柱模板底部应留置清扫口，以保证浇筑柱混凝土前清洗废物和模板 淋水用水顺利排出，冲洗湿润完毕后，再及时封闭清扫口。柱模超过 2m 时，应在柱模中间设浇筑口。安装同一排框架柱模时，应搭设整排钢管架 子进行固定。 7、角柱模板的支撑，除满足上述要求外，还应在里侧设置能承受拉力 和压力的斜撑。 5.35.3 梁板模板安装梁板模板安装 本工程梁板采用扣件式钢管作模板支架。 5.3.15.3.1 扣件式钢管满堂模板支架安装扣件式钢管满堂模板支架安装 1、立杆支撑于地面时，须在混凝土地面上支立杆；支于楼面时，加支 顶，在楼面下不少于两层时至少支顶一层。上层梁板模板支架立杆应对准 下层梁板模板支架立杆。 2、立杆底部应设置底座和厚度不小于 50 的木垫板，顶部应设可调支 托，U 型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不 得大于 200，插入立杆内的长度不得小于 150，螺杆外径与立杆钢管内径 的间隙不得大于 3，安装时应保证上下同心。 3、在立杆底距支承面不大于 200 高出的立杆上，沿纵横水平方向应按 纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道 金水湾境界及第苑 11#楼模板施工方案 28 封顶杆。扫地杆与封顶杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平杆步 距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距纵横向应各设一道 水平杆。纵横向所有水平杆均应直接与立杆用直角扣件扣接牢固，禁止用 水平杆之间互相扣接的形式代替水平杆与立杆的扣接。所有水平杆的端部 均应与四周结构构件顶紧牢。无处可顶时，应在水平杆的端部和中部沿竖 向设置连续式剪力撑。 4、当立杆底部不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长 两跨与立杆固定，高低差不得大于 1m，立柱距边坡上方边缘不得小于 0.5m。 5、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应 交错布置，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，同步内隔一根立杆的两 个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500，各接头中心距主节点不 宜大于步距的 1/3。 6、严禁将上段的立杆与下段立杆错开固定在水平杆上，禁止使用分层 搭设的支架体系。 7、相邻两水平杆的接头不应在同一 la 或同一 lb 内。封顶杆以及在封 顶杆下方 h 处得水平杆应采用搭接接长，禁止对接。