高大模板计算书.doc

附件某综合大楼高大模板支撑体系计算书目 录（一）梁板混合支撑体系计算KL120及KL121截面3002600、板厚150 1（二）梁支撑体系计算KL411及KL604截面4001600 13（三）梁支撑体系计算WKL702截面6002500 20（四）梁板混合支撑体系计算 24KL416、KL417及KL418截面5001200、板厚120（一）梁板混合支撑体系计算KL120及KL121截面3002600、板厚150模板采用18mm厚木胶合板，查手册表8-56，取其容许应力=201.5512.9MPa，弹性模量E=65000.95850N/mm2；容许抗剪应力v1.4 N/mm2；梁底模小楞、侧模竖楞均用5080mm杉木枋，查计算手册附表2-42取其容许抗弯应力=11MPa、容许抗剪应力v=1.2MPa，弹性模量E=9000Mpa。取梁截面为3002600梁及梁边板带进行计算。梁侧模竖楞木枋间距为250mm（梁侧板高2.6-0.152.45m，在中间设三道212对拉螺杆，水平间距为500，、底楞木枋间距250（净距200）。支承梁模架子采用三列483.5（厚度按3.0计算）钢管脚手架，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，其容许应力=205MPa，弹性模量E=2.1105 N/mm2，惯性矩I=64（484424）1.081054，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=32（484424）484493mm3。梁立杆间距为450450mm(即每排设置三根立杆，每隔一排和板支撑通长水平杆连在一起)。纵横水平杆步距为1500mm。梁立杆间距为900900mm，板底楞木间距为500 mm。梁、板支模图见图（一）。荷载组合根据手册表8-69计算：A、梁截面 3002600底模自重 0.3KN/砼自重 2.624=62.4KN/钢筋荷载（配筋率约2） 2.61.5=3.9KN/静荷载合计 66.60KN/施工荷载及振捣砼荷载 2KN/验算抗弯强度的荷载设计值（等于标准值分项系数）：q =66.61.2+21.4=82.72kN/验算挠度的荷载设计值（等于标准值分项系数）q=66.61.2=79.92kN/ B、板截面（取1m宽进行计算） 1000150a、底模自重 0.30KN/b、砼自重 0.1524=3.6KN/c、钢筋荷载（配筋率约1） 0.151.1=0.165KN/静荷载合计 4.065KN/d、施工人员及施工设备荷载 2.5KN/验算抗弯强度时荷载设计值取q =4.0651.2+2.51.4=8.378kN/验算挠度时荷载设计值取q=4.0651.2=4.878kN/ （1）、底模验算（按四跨等跨连续梁计算）根据手册8-6-2-1计算木模板、木方时取荷载折减系数0.9查计算手册附表2-14得Km=-0.121m,Kv=-0.620,K=0.967模板抗弯强度验算A、梁由于梁宽为300，故转化为线荷载，荷载设计值为q =82.720.30.9=22.33kN/m=M/W=kmql2/W=(0.12122.332502)(300182) 6=10.424Mpa=12.9Mpa 满足要求。B、板取1m宽板作为计算单元，故转化为线荷载并乘荷载折减系数0.9，得抗弯强度验算荷载设计值为：q =1.08.3870.97.540kN/m ，W(1000182) 6=M/W=kmql2/W=(0.1217.545002)(1000182) 6=4.224Mpa=12.9MPa 满足要求。剪应力验算A、梁V=Kvql=0.62022.330.25=3.461 kN剪应力max=3V2bh=33.461103(230018)=0.961N/mm2v =1.4 N/mm2 满足要求。B、板VKVql=0.6207.540.5=2.337KN剪应力max=3V2bh=32.337103(2100018)=0.195N/mm2v=1.4 N/mm2 满足要求。挠度验算A、梁由于梁宽为300，故转化为线荷载后进行抗弯强度验算，荷载设计值为q =79.920.30.9=21.578 kN/m考虑到方木宽度相对于方木间距来说不算小，所以取净跨计算挠度：=kql4/100EI=(0.96721.5782004) 1005850(300183) 12=0.39mmL400=200/400=0.500mm 满足要求。B、板取1m宽板作为计算单元，故转化为线荷载后进行挠度验算，荷载设计值为q =1.04.8780.94.390kN/m， I=bh312=1000183/12=kql4/100EI=(0.9674.3905004) 1005850(1000183) 12=0.932mmL400=500/400=1.25mm，满足要求。（2）、小楞木枋验算根据计算手册附表2-43可查木材强度设计值和弹性模量的调整系数木枋容许抗弯应力=11MPa0.81.311.44 MPa弹性模量E=90000.81.07200 N/mm2查计算手册附表2-12得Km=-0.125,K=0.521荷载A、梁由于梁宽为300，底木枋间距为250故作用在小楞上的荷载简化为一个局部均布荷载,荷载折减系数取0.9：验算抗弯强度时，取 q =82.720.250.9=18.612KN/m (梁宽范围内) 验算挠度时，取 q =79.920.250.9=17.982KN/m (梁宽范围内)B、板 由于板底木枋间距为500,取1000为计算单元, 荷载折减系数取0.9:验算抗弯强度时， 取 q =8.37850010-30.93.770N/mm 验算挠度时， 取 q =4.87850010-30.92.195N/mm 抗弯强度验算 A、 梁（按两跨等跨连续梁计算）查计算手册附表2-12得Km=-0.125,K=0.521假设q满布，近似计算=M/W=kmql2/W=0.12518.6124502/(50802)6=8.833Mpa=11.44Mpa满足要求。（计算值虽接近，但q并没有满布，计算值比实际值大）B、板(按简支梁计算)：=M/W=（ql2/8）/W=0.1253.7709002(50802) 6=7.157Mpa=11.44Mpa 满足要求。 挠度验算A、梁：=kql4/100EI=0.52117.98245041007200(50803/12) =0.25mm=L400=450/400=1.125mm满足要求。B、板：=5ql4/384EI=52.1959004 3847200(50803/12) =1.221mm=L400=900/400=2.25mm满足要求。（3）钢管大楞计算梁支撑钢管大楞跨度为450mm，板支撑钢管大楞跨度为900mm，梁方木小楞间距为250，板方木小楞间距为500，作用在钢管上的集中荷载按均布荷载进行近拟简化计算。中间钢管大楞承受荷载最大,所以对它进行验算； 荷载A、梁：木枋小楞受力为两跨连续梁承受局部均布荷载q =82.720.25=20.68kN/m（梁宽范围内）查计算手册附表2-12得KVB-0.625，0.625, KVA = 0.437根据两跨连续梁剪力计算系数,可知一根方木传给中间大横杆的荷载为1.25倍(20.680.3/0.9)0.45=3.878 KN 方木传给两边大横杆的荷载为0.437倍（20.680.3/0.9）0.451.356KN大横杆每跨承受方木的根数为0.45/0.25=1.8根每根大横杆所承受的荷载(转化为均布荷载)q中 =3.8781.80.45 =15.512kN/m q边 =1.3561.80.45=5.424kN/m同理,验算挠度时q中 =14.985kN/mB、板验算抗弯强度， 取q =(4.0651.2+1.51.4)0.9 =6.280N/mm 验算挠度， 取 q =4.8780.9=4.390N/mm 抗弯强度验算（按四跨等跨连续梁计算）查计算手册附表2-14得K-0.121A、梁=M/W=kmql2/W=(0.12115.5124502)4493=84.59Mpa=205MPa满足要求。B、板=M/W=kmql2/W=0.1216.289002/4493=136.99Mpa=205MPa满足要求。挠度验算（根据计算手册钢管大横杆挠度按式8-84计算）A、梁=ql4/150EI=14.9854504(1502.11051.08105) =0.18mm=L400=450/400=1.125mm满足要求。B、板= ql4/150EI =4.399004 (1502.11051.08105) =0.847mm=L400=900/400=2.25mm满足要求。（4）钢管立柱验算按两端铰接受压构件计算，水平杆步距为1500，扫地杆距地面200,483.5 mm（厚度按3.0计算）,A=4242；单个扣件抗滑力N=8.0kN。l0=h+2a=1.5+0.4 =1.9 mi=1/4(D2+ d2)0.5=1/4(482+ 422)0.5=15.945长细比=1900/15.945=119.16 查表得稳定系数=0.457立柱允许荷载N= A=2050.457424=39.72kN立杆验算(根据手册8.6.2节 4.（3）条计算支架立柱及其他支撑结构构件时施工人员及施工设备荷载取1.0 KN/)A、板 q4.0651.21.01.46.278 KN/N=6.2780.90.9 =5.085kNN=39.72kN满足要求。B、梁中间立杆受力最大,根据上面(3)点计算大横杆所受的均布荷载原理, 大横杆所承受的均布荷载q=15.512kN/m查计算手册附表2-14得KVB-0.620,0.603 Rmax=(0.620+0.603)ql =1.223ql对于梁下大横杆,最大支座反力R=1.223ql,即中间立杆最大内力N=R=1.22315.5120.45=8.537kNN=39.72KN满足要求。边立杆最大内力N1.223ql板横杆传来的荷载1.2235.4240.456.2780.9(0.9 /2+（0.9-0.3）/22.9854.2387.222KNN=8.0kN由于双直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时，取N12.0KN，所以可采用双扣件或在钢管高度不合适时用顶托（顶托加悬臂顶出钢管的高度300），才满足要求。R梁边=1.2235.4240.45=2.985kN 如图一边立杆受力R=2.985N=8kN 另一边立杆受力R=2.985+板荷=7.222N=8kN所以边大横杆无须顶托，只需单扣件与立杆连接即可。B、板R=6.2780.90.9 =5.085kN N=8.0kN单扣件可满足要求。（5）梁侧模验算梁侧模立档采用50mm80mm方木条立放，间距250；模板按四等跨连续梁计算,设侧模第一块宽度为200,则作用在模板上下边沿处混凝土侧压力相差不大,可近似取其相等。荷载计算：砼侧压力F1=0.220t012V1/2F2=cHF-新浇砼对模板的最大侧压力（KN）；c-砼的重力密度（KNm3），取24 KNm3；t0-新砼的初凝时间，t03.5h（参考添加了高效减水剂的配合比，初凝时间为4.0h，运输及浇捣考虑0.5h）；V-砼的浇筑速度（m/h）；1-外加剂影响修正系数，不掺1.0，掺1.2；2-坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50-90mm时，取1.0；110-150mm时，取1.15。F1=0.22243.51.21.1521/236.06 KN/m2F2=242.662.4kN/m2经计算且取较小值后得梁的侧模荷载为36.06KN/m3。混凝土侧压力设计值q1=36.061.2=43.27 KN/m2有效压头高度h=43.27/24=1.8m梁高2.6-1.8=0.8m, 范围较大, 倾倒砼及振捣砼产生的荷载仅在有效压头高度范围内起作用,所以验算侧模时不考虑倾倒砼产生的荷载并不取0.9荷载折减系数。侧模面板验算（按四跨等跨连续梁计算）：查计算手册附表2-14得Km=-0.121,Kv=-0.620,K=0.967A、抗弯强度验算 q=43.270.2=8.654KN/m=M/W=kmql2/W=(0.1218.6542502)(200182)6=6.060Mpa=12.9Mpa 满足要求。B、挠度验算=kql4/(100EI）=0.9678.6542504 1005850(200183)12 =0.575 mm=L400=250/400=0.625mm满足要求。C、抗剪验算V=Kvql=0.6208.6540.25=1.341KN剪应力max=3V2bh=31.341103(220018)=0.56N/mm2v=1.4 N/mm2满足要求。立档木枋验算（按四跨等跨连续梁计算）立档计算高度梁高（砼板厚模板厚2板底方木高）=2600266=2334,l=2334/4=584A、 抗弯强度验算查计算手册附表2-14得Km=-0.121,K=0.967q=43.270.25=10.818kN/m近似计算=M/W=kmql2/W=0.12110.8185842(50802) 6=8.371Mpa=11.44Mpa满足要求。B、挠度验算q=43.270.25=10.818kN/m=kql4/100EI=0.96710.81858441007200(50803)12=0.814mm=L400=584/400=1.46mm满足要求。横档钢管验算由于每侧有六根钢管平均分配侧压A、 抗弯强度验算（按四跨等跨连续梁计算）查计算手册附表2-14得Km=-0.121=M/W=kmql2/W =(0.12143.2710-32334/65002)4493=113.33Mpa=205MPa满足要求。B、挠度验算（根据计算手册钢管大横杆挠度按式8-84计算）=ql4/(150EI）=43.2710-32334/45004 (1502.11051.08105)=0.463mm=L400=500/400=1.25mm满足要求。穿梁螺杆验算N=FL2=43.272334/40.5=12.62kNN=12.9kN满足要求。（二）梁支撑体系计算KL411及KL604截面4001600取梁截面为4001600梁进行计算。梁侧模竖楞木枋间距为250mm（梁侧板高1.6m），在中间设两道212对拉螺杆，水平间距为500，底楞木枋间距250（净距200）。支承梁模架子采用五列483.5（厚度按3.0计算）钢管脚手架，梁立杆间距为500500mm(如图二所示,每排主要受力为三根立杆，每隔一排和加强稳定的架体水平杆连在一起)。纵横水平杆步距为1500mm。梁、板支模图见图（二）。荷载组合根据手册表8-69计算：梁截面 4001600底模自重 0.3KN/砼自重 1.624=38.4KN/钢筋荷载（配筋率约2） 1.61.5=2.4KN/静荷载合计 41.10KN/施工荷载及振捣砼荷载 2KN/验算抗弯强度的荷载设计值（等于标准值分项系数）：q =41.11.2+21.4=52.12kN/验算挠度的荷载设计值（等于标准值分项系数）q=41.11.2=49.32kN/ （1）、底模验算（按四跨等跨连续梁计算）根据手册8-6-2-1计算木模板、木方时取荷载折减系数0.9查计算手册附表2-14得Km=-0.121m,Kv=-0.620,K=0.967模板抗弯强度验算由于梁宽为400，故转化为线荷载设计值为q =52.120.40.9=18.763kN/m=M/W=kmql2/W=(0.12118.7632502)(400182) 6=6.569Mpa=12.9Mpa 满足要求。剪应力验算V=Kvql=0.62018.7630.25=2.908 kN剪应力max=3V2bh=32.908103(240018)=0.606N/mm2v =1.4 N/mm2 满足要求。挠度验算由于梁宽为400，故转化为线荷载荷载设计值为q =49.320.40.9=17.755 kN/m=kql4/100EI=(0.96717.7552504) 1005850(400183) 12=0.59mmL400=250/400=0.625mm 满足要求。（2）、小楞木枋验算（按两跨等跨连续梁计算）查计算手册附表2-12得Km=-0.125,K=0.521荷载由于梁宽为400，底木枋间距为250故作用在小楞上的荷载简化为一个局部均布荷载,荷载折减系数取0.9：验算抗弯强度时，取 q =52.120.250.9=11.727KN/m (梁宽范围内) 验算挠度时，取 q =49.320.250.9=11.097KN/m (梁宽范围内) 抗弯强度验算 （按两跨等跨连续梁计算）假设q满布，近似计算=M/W=kmql2/W=0.12511.7275002/(50802)6=6.871Mpa=11.44Mpa满足要求。（计算值虽接近，但q并没有满布，计算值比实际值大） 挠度验算=kql4/100EI=0.52111.09750041007200(50803/12) =0.235mm=L400=500/400=1.25mm满足要求。（3）钢管大楞计算梁支撑钢管大楞跨度为500mm，梁方木小楞间距为250，作用在钢管上的集中荷载按均布荷载进行近拟简化计算。中间钢管大楞承受荷载最大,所以对它进行验算； 荷载木枋小楞受力为两跨连续梁承受局部均布荷载q =52.120.25=13.03kN/m（梁宽范围内）查计算手册附表2-12得KVB-0.625，0.625, KVA = 0.437根据两跨连续梁剪力计算系数,可知一根方木传给中间大横杆的荷载为1.25倍(13.030.4/1.0)0.5=3.258 KN 方木传给两边大横杆的荷载为0.437倍（13.030.4/1.0）0.51.139KN大横杆每跨承受方木的根数为0.5/0.25=2根每根大横杆所承受的荷载(转化为均布荷载)q中 =3.25820.5=13.032kN/m q边 =1.13920.5=4.556kN/m同理,验算挠度时q中 =12.332kN/m 抗弯强度验算（按四跨等跨连续梁计算）查计算手册附表2-14得K-0.121=M/W=kmql2/W=(0.12113.0325002)4493=87.749Mpa=205MPa满足要求。挠度验算（根据计算手册钢管大横杆挠度按式8-84计算）=ql4/150EI=12.3325004(1502.11051.08105) =0.22mm=L400=500/400=1.25mm满足要求。（4）钢管立柱验算按两端铰接受压构件计算，水平杆步距为1500，扫地杆距地面200,483.5 mm（厚度按3.0计算）,A=4242；单个扣件抗滑力N=8.0kN。根据（一）、（4）计算可知:钢管立柱允许荷载N= 39.72KN立杆验算中间立杆受力最大,根据上面(3)点计算大横杆所受的均布荷载原理, 大横杆所承受的均布荷载q=13.032kN/m查计算手册附表2-14得KVB-0.620,0.603 Rmax=(0.620+0.603)ql =1.223ql对于梁下大横杆,最大支座反力R=1.223ql,即中间立杆最大内力N=R=1.22313.0320. 5=7.970kNN=39.72KN满足要求。扣件验算（大横杆按四等跨连续梁计算）查计算手册附表2-14得KV-0.620，0.603 Rmax=(0.620+0.603)ql=1.223qlB、 梁:对于梁下大横杆，最大支座反力R=1.223qlR梁中=1.22313.0320.45=7.97kN N=8.0kN所以可采用单扣件或在钢管高度不合适时用顶托（顶托加悬臂顶出钢管的高度300），可满足要求。（5）梁侧模验算梁侧模立档采用40mm100mm方木条立放，间距250；模板按四等跨连续梁计算,设侧模第一块宽度为200,则作用在模板上下边沿处混凝土侧压力相差不大,可近似取其相等。荷载计算：砼侧压力F1=0.220t012V1/2F2=cHF1=0.22243.51.21.1521/236.06 KN/m2F2=241.638.4kN/m2经计算且取较小值后得梁的侧模荷载为36.06KN/m3。倾倒砼及振捣砼产生的水平荷载标准值取4kN/，则强度验算荷载设计值：F=36.061.2+41.4=48.87kN/挠度验算荷载设计值：F=36.061.2=43.27kN/侧模面板验算（按四跨等跨连续梁计算）：查计算手册附表2-14得Km=-0.121,Kv=-0.620,K=0.967根据手册8-6-2-1计算木模板、木方时取荷载折减系数0.9A、抗弯强度验算 q=48.870.20.9=8.797KN/m=M/W=kmql2/W=(0.1218.7972502)(200182)6=6.16Mpa=12.9Mpa 满足要求。C、 挠度验算q=43.270.20.9=7.789KN/m=kql4/(100EI）=0.9677.7892504 1005850(200183)12 =0.517 mm=L400=250/400=0.625mm满足要求。C、抗剪验算V=Kvql=0.6208.7970.25=1.360KN剪应力max=3V2bh=31.360103(220018)=0.57N/mm2v=1.4 N/mm2满足要求。立档木枋验算（按三跨等跨连续梁计算）立档计算高度梁高模板厚=160018=1582,l=1582/4=527B、 抗弯强度验算查计算手册附表2-13得Km=-0.177,K=0.99q=48.870.250.9=10.996kN/m近似计算=M/W=kmql2/W=0.17710.9965272(50802) 6=10.135Mpa=11.44Mpa满足要求。B、挠度验算q=43.270.250.9=9.736kN/m=kql4/100EI=0.999.73652741007200(50803)12=0.31mm=L400=527/400=1.32mm满足要求。横档钢管验算由于每侧有四根钢管平均分配侧压B、 抗弯强度验算（按四跨等跨连续梁计算）查计算手册附表2-14得Km=-0.121=M/W=kmql2/W =(0.12148.8710-31582/45002)4493=130.13Mpa=205MPa满足要求。B、挠度验算（根据计算手册钢管大横杆挠度按式8-84计算）=ql4/(150EI）=43.2710-31582/35004 (1502.11051.08105)=0.42mm=L400=500/400=1.25mm满足要求。穿梁螺杆验算N=FL2=48.871582/30.5=12.885kNN=12.9kN满足要求。（三）梁支撑体系计算WKL702截面6002500取梁截面为6002500进行计算。梁侧模竖楞木枋间距为250mm（梁侧板高1.6m），在中间设三道212对拉螺杆，水平间距为500，底楞木枋间距250（净距200）。支承梁模架子采用五列483.5（厚度按3.0计算）钢管脚手架，梁立杆间距为500500mm(如图三所示,每排主要受力为三根立杆，每隔一排和加强稳定的架体水平杆连在一起)。纵横水平杆步距为1500mm。梁、板支模图见图（三）。荷载组合根据手册表8-69计算：梁截面 6002500底模自重 0.3KN/砼自重 2.524=60KN/钢筋荷载（配筋率约2） 2.51.5=3.75KN/静荷载合计 64.05KN/施工荷载及振捣砼荷载 2KN/验算抗弯强度的荷载设计值（等于标准值分项系数）：q =64.051.2+21.4=79.66kN/验算挠度的荷载设计值（等于标准值分项系数）q=64.051.2=76.86kN/ （1）、底模验算（按四跨等跨连续梁计算）根据手册8-6-2-1计算木模板、木方时取荷载折减系数0.9查计算手册附表2-14得Km=-0.121m,Kv=-0.620,K=0.967模板抗弯强度验算由于梁宽为600，故转化为线荷载设计值为q =79.660.60.9=43.016kN/m=M/W=kmql2/W=(0.12143.0162502)(600182) 6=10.04Mpa=12.9Mpa 满足要求。剪应力验算V=Kvql=0.62043.0160.25=6.667 kN剪应力max=3V2bh=36.667103(260018)=0.926N/mm2v =1.4 N/mm2 满足要求。挠度验算由于梁宽为600，故转化为线荷载荷载设计值为q =76.860.60.9=41.5 kN/m考虑到方木宽度相对于方木间距来说不算小，所以取净跨计算挠度：=kql4/100EI=(0.96741.52004) 1005850(600183) 12=0.376mmL400=20/400=0.5mm 满足要求。（2）、小楞木枋验算（按两跨等跨连续梁计算）查计算手册附表2-12得Km=-0.125,K=0.521荷载由于梁宽为600，底木枋间距为250故作用在小楞上的荷载简化为一个局部均布荷载,荷载折减系数取0.9：验算抗弯强度时，取 q =79.660.250.9=17.9KN/m (梁宽范围内) 验算挠度时，取 q =76.860.250.9=17.294KN/m (梁宽范围内) 抗弯强度验算 假设q满布，近似计算=M/W=kmql2/W=0.12517.95002/(50802)6=10.49Mpa=11.44Mpa满足要求。（计算值虽接近，但q并没有满布，计算值比实际值大） 挠度验算=kql4/100EI=0.52117.29450041007200(50803/12) =0.367mm=L400=500/400=1.25mm满足要求。（3）钢管大楞计算梁支撑钢管大楞跨度为500mm，梁方木小楞间距为250，作用在钢管上的集中荷载按均布荷载进行近拟简化计算。中间钢管大楞承受荷载最大,所以对它进行验算； 荷载木枋小楞受力为两跨连续梁承受局部均布荷载q =79.660.25=19.915kN/m（梁宽范围内）查计算手册附表2-12得KVB-0.625，0.625, KVA = 0.437根据两跨连续梁剪力计算系数,可知一根方木传给中间大横杆的荷载为1.25倍(19.9150.4/1.0)0.5=7.468 KN 方木传给两边大横杆的荷载为0.437倍（19.9150.4/1.0）0.52.611KN大横杆每跨承受方木的根数为0.5/0.25=2根每根大横杆所承受的荷载(转化为均布荷载)q中 =7.46820.5=29.872kN/m q边 =2.61120.5=10.444kN/m同理,验算挠度时q中 =28.824kN/m 抗弯强度验算（按四跨等跨连续梁计算）查计算手册附表2-14得K-0.121=M/W=kmql2/W=(0.12129.8725002)4493=201.12Mpa=205MPa满足要求。挠度验算（根据计算手册钢管大横杆挠度按式8-84计算）=ql4/150EI=28.8245004(1502.11051.08105) =0.52mm=L400=500/400=1.25mm满足要求。（4）钢管立柱验算按两端铰接受压构件计算，水平杆步距为1500，扫地杆距地面200,483.5 mm（厚度按3.0计算）,A=4242；单个扣件抗滑力N=8.0kN。根据（一）、（4）计算可知:钢管立柱允许荷载N= 39.72KN立杆验算中间立杆受力最大,根据上面(3)点计算大横杆所受的均布荷载原理, 大横杆所承受的均布荷载q=29.872kN/m查计算手册附表2-14得KVB-0.620,0.603 Rmax=(0.620+0.603)ql =1.223ql对于梁下大横杆,最大支座反力R=1.223ql,即中间立杆最大内力N=R=1.22329.8720. 5=18.267kNN=8.0kN所以采用顶托（顶托加悬臂顶出钢管的高度300），才满足要求。R梁边=1.223104440.5=6.386kNN=8.0kN单扣件可满足要求。（5）梁侧模验算（计算复核结果同（一）的侧模计算过程,这里不再详诉.）（四）梁板混合支撑体系计算KL416、KL417及KL418截面5001200、板厚120取梁截面为5001200梁及梁边板带进行计算。取梁侧模竖楞木枋间距为250mm（梁侧板高1.2-0.122.45m，在中间设一道212对拉螺杆，水平间距为500，、底楞木枋间距250（净距200）。支承梁模架子采用三列483.5（厚度按3.0计算）钢管脚手架，梁立杆间距为500500mm(即每排设置三根立杆，每隔一排和板支撑通长水平杆连在一起)。纵横水平杆步距为1500mm。板立杆间距为10001000mm，板底楞木间距为500 mm。梁、板支模图见图（四）。荷载组合根据手册表8-69计算：A、梁截面 5001200底模自重 0.3KN/砼自重 1.224=28.8KN/钢筋荷载（配筋率约2） 1.21.5=1.8KN/静荷载合计 30.9KN/施工荷载及振捣砼荷载 2KN/验算抗弯强度的荷载设计值（等于标准值分项系数）：q =30.91.2+21.4=39.88kN/验算挠度的荷载设计值（等于标准值分项系数）q=30.91.2=37.08kN/ B、板截面（取1m宽进行计算） 1000120a、底模自重 0.30KN/b、砼自重 0.1224=2.88KN/c、钢筋荷载（配筋率约1） 0.121.1=0.132KN/静荷载合计 3.312KN/d、施工人员及施工设备荷载 2.5KN/验算抗弯强度时荷载设计值取q =3.3121.2+2.51.4=7.474kN/验算挠度时荷载设计值取q=3.3121.2=3.974kN/ （1）、底模验算（按四跨等跨连续梁计算）根据手册8-6-2-1计算木模板、木方时取荷载折减系数0.9查计算手册附表2-14得Km=-0.121m,Kv=-0.620,K=0.967模板抗弯强度验算A、梁由于梁宽为500，故转化为线荷载，荷载设计值为q =39.880.50.9=17.946kN/m=M/W=kmql2/W=(0.12117.9462502)(500182) 6=5.027Mpa=12.9Mpa 满足要求。B、板取1m宽板作为计算单元，故转化为线荷载并乘荷载折减系数0.9，得抗弯强度验算荷载设计值为：q =1.07.4740.96.73kN/m ，W(1000182) 6=M/W=kmql2/W=(0.1216.735002)(1000182) 6=3.77Mpa=12.9MPa 满足要求。剪应力验算A、梁V=Kvql=0.62017.9460.25=2.782 kN剪应力max=3V2bh=32.782103(250018)=0.463N/mm2v =1.4 N/mm2 满足要求。B、板VKVql=0.6207.540.5=2.317KN剪应力max=3V2bh=32.317103(2100018)=0.193N/mm2v=1.4 N/mm2 满足要求。挠度验算A、梁由于梁宽为500，故转化为线荷载后进行抗弯强度验算，荷载设计值为q =37.080.50.9=16.686 kN/m=kql4/100EI=(0.96716.6862004) 1005850(500183) 12=0.443mmL400=250/400=0.625mm 满足要求。B、板取1m宽板作为计算单元，故转化为线荷载后进行挠度验算，荷载设计值为q =1.03.9740.93.577kN/m， I=bh312=1000183/12=kql4/100EI=(0.9673.5775004) 1005850(1000183) 12=0.76mmL400=500/400=1.25mm，满足要求。（2）、小楞木枋验算荷载A、梁由于梁宽为500，底木枋间距为250故作用在小楞上的荷载简化为一个局部均布荷载,荷载折减系数取0.9：验算抗弯强度时，取 q =39.880.250.9=8.973KN/m (梁宽范围内) 验算挠度时，取 q =37.080.250.9=8.343KN/m (梁宽范围内)B、板 由于板底木枋间距为500,取1000为计算单元, 荷载折减系数取0.9:验算抗弯强度时， 取 q =7.47450010-30.93.363N/mm 验算挠度时， 取 q =3.97450010-30.91.788N/mm 抗弯强度验算 A、 梁（按两跨等跨连续梁计算）查计算手册附表2-12得Km=-0.125,K=0.521假设q满布，近似计算=M/W=kmql2/W=0.12516.6865002/(50802)6=9.777Mpa=11.44Mpa满足要求。（计算值虽接近，但q并没有满布，计算值比实际值大）B、板(按简支梁计算)：=M/W=（ql2/8）/W=0.1253.36310002(50802) 6=7.