庆祥国际大厦项目模板专项方案.doc

模板专项方案 一、 工程概况 本工程为XXXXXXXXX，项目位于XXXXXXXXXXXXXXXX，商务五街以南，中心大道以北，召公路以东，酒店公寓地下二层，地上26层，建筑结构高度98.85米；办公楼地下二层，地上18层，建筑结构高度70.00米，标准层层高3.5米；商业四层，层高5.4米；结构设计使用年限50年。二、编制依据 、施工图纸；建质【2009】87号文、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008、混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2002（2011）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011三、材料材质1、连接扣件和钢管立杆底座符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，钢管采用483.25mm。2、模板：胶合模板板材表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并有保温性能好、易脱模和可以两面使用等特点。板材厚度不小于12mm。并符合国家现行标准混凝土模板用胶合板（ZBB70006）的规定；进场的胶合模板除具有出厂质量合格证外，还保证外观及尺寸合格。本工程选用模板厚度为12mm。3、方木（圆木）：模板中的木构件设计符合现行国家标准木结构设计规范（GB50005）的规定，本工程选用40*80mm方木。4、拉结螺栓：连接用的普通螺栓符合现行国家标准六角头螺栓C级（GB/T5780），采用12的对拉螺栓。四、施工部署施工条件：模板加工场地按照施工平面图进行布置，实行专人配料，在采用现场集中加工施工人员准备：根据本工程的规模和模板工程的施工工艺，模板工程的施工操作人员的数量确定为30人，全部是具有娴熟的模板施工技能。施工之前对操作人员进行认真的交底。项目经理负责全面工作技术负责人负责技术质量工作项目副经理负责施工进度控制管理人员组织及职责分工： 安全员1、对模板支撑系统安全工作进行检查、监控2、对施工过程安全监督、检查模板技术负责人1、对模板工程技术交底2、对施工过程进行监控3、负责模板工程验收模板工长1、对模板施工、安装向工人交底2、对方木、模板加工安装进行现场指导质检员1、对模板工程质量监控2、检查、督促不合格质量整改，对模板工程质量检查、监控测量员1、负责工程全部放线工作，保护好控制桩和水准点、材料及机具准备：材料准备序号名称规格单位数量使用部位1多层板127000结构主体2木方40*80m60结构主体3扣件式立杆483.25根5000结构主体4扣件式梁横杆483.25根6000结构主体5对拉螺杆12根4000结构主体6钉子50Kg200结构主体70Kg507小白线Kg30主要机具序号名称规格功率数量1锤子重量0.25kg152扳手17-22153圆盘锯MJ-1063KW1台4平刨MB-5033KW1台5手电钻16砂轮切割机1台7水准仪DZS3水准仪1台8经纬仪DJD21台9水平尺500，550各1把10钢卷尺5m 50m10把 2把11靠尺、塞尺2m1套五、施工方法及措施：（一）、模板尺寸a梁模板：裙楼，梁宽400mm，梁高900mm，直梁的底模与侧模采用12多层竹胶合板，龙骨采用40*80mm双面刨光方木布置，采用单钢管483.25短钢管支撑并与满堂脚手架相连。对拉螺栓1道，跨度方向间距300mm，对拉螺栓直径12mm，梁侧模、底模按图纸尺寸进行加工；b柱模板：柱模板的截面宽度 B=1200mm，柱模板的截面高度 H=1200mm，柱模板的计算高度 L = 5100mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。柱箍采用双钢管48mm3.25mm。柱模板竖楞截面宽度35mm，高度75mm。B方向竖楞8根，H方向竖楞8根；B方向对拉螺栓1道，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm。c顶板模板：顶板模板采用12厚的多层胶合板，主龙骨采用48*3.25钢管架，次龙骨采用40*80200mm双面刨光方木，为保证顶板的整体和混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序，同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，并且拼缝严密，表面无错台现象。d楼梯模板：楼梯模板采用12的多层板。踏步侧板两端钉在梯段侧板木档上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50100方木，制作时在梯段侧板内划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度钉上木挡。e墙模板的安装：模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置24道，内龙骨采用4080mm木方。外龙骨间距250mm，外龙骨采用双钢管48mm3.25mm。对拉螺栓布置20道，在断面内水平间距250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250+250mm，断面跨度方向间距250mm，直径12mm。面板厚度12mm，f模板的安装：分部（子分项）工程隐蔽完毕，并经过验收合格；施工缝处理完毕后，才可进行施工。（二）支撑系统标准层3.5m层高，模板支撑脚手架纵距0.8m，横距1m，步距1.5m；其余层高4.2m、4.8m、5.1m、5.4m、模板支撑脚手架均按纵距1.2m，横距0.6m，步距1.5m；进行搭设；钢管立柱底部设垫木和底座，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不大于3mm，安装时保证上下同心。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端（50cm）处，应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。在立杆底设底座，下垫50mm厚长条方木。 钢管规格、间距、扣件符合设计要求；每根立柱底部设置底座及垫板，垫板厚度不小于50mm。钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置符合本规范第6.1.9条的规定。立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点不大于步距的1/3。支撑未注明部分参照建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008。施工进度计划详见施工组织设计。六、注意事项（一）、质量注意事项1、对于进入现场的木料、模板，专业工长必须进行质量验收，作为次龙骨的方木必须具有足够的强度和刚度，其几何尺寸必须满足模板设计所需的尺寸。2、支撑用的脚手架钢管必须满足模板设计所需要的壁厚，达到抗弯及抗挠度的要求，连接用的扣件必须每只均经过检查，丝扣螺帽完好无损。3、对进场木料、模板的品种、规格及数量，发现问题及时上报解决，对已进入现场的木料、模板必须按指定的地点进行码放，并做好标识。4、专业工长在组织班组施工之前应仔细熟悉图纸，把图纸中发现的问题向技术员汇报解决，并应向班组做好详细的施工技术交底。5、班组施工时，木工专业工长必须对模板的安装过程仔细检查，尤其是模板的截面尺寸、标高、垂直度、平整度、模板接缝、加固是否牢固等项目进行严格的检查，必须做到眼勤、腿勤、手勤并掌握第一手资料。一定要控制好模板的标高。各楼面的标高传递采用经检测合格的钢尺测量，控制轴线采用全站仪配合线坠测设。6、模板支好后班组做好自检，对模板内残留的废弃物（如木渣、混凝土块、浮土等）必须清理干净，专业工长根据自检结果，组织技术员、质检员、工程监理进行预检验收，验收合格后填写预检验收单，及分项验收单并与下道工序的专业工长办理好交接检手续。7、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞，均不得遗漏，且安装牢固，其允许偏差必须符合规范要求：项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置 3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10，0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值8、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。（二）、安全注意事项保证措施：1、作业人员进入施工现场必须戴好安全帽，并系好帽带；2、高空作业时，经医生建议不适合高空作业人员，严禁高空作业，作业时系好安全带；3、工作前，先检查使用工具是否牢固，扳手等工具必须用绳索连系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，工作时思想集中；4、安装与拆除模板，搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作；5、遇六级以上大风及暴雨时应停止室外作业；6、二人转模板时要互相配合，协同工作，传递模板或工具时应用绳子系牢，不得乱抛；7、使用塔吊吊运材料时应专人指挥，并在下面标出工作面，派专人警戒，严禁在吊物下方滞留；8、高温天气，应做好防暑降温措施，确保安全无事故。成品保护：1、模板必须逐层、逐块调整验收，不得从高空往下投掷，不得碰撞冲击组装好的模板。2、保持模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞，堆放合理，保持板面不变形。3、拆除时按程序进行，禁止用大锤敲击。4、模板与墙面、柱面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面、柱面拉裂。5、水平结构待混凝土达到规定强度后，再拆模。模板的拆除：1、砼强度达到规范规定和设计要求，方可拆模；2、拆除时应有专项技术交底和安全技术交底；3、墙、柱模板、梁侧模板拆除时以棱角及表面不被破坏为准；a、侧模：在砼强度能保证其表面有棱角方可拆除模板；b、底模：在砼强度符合下表规定方可拆除；板混凝土强度达到设计强度的75%；梁（8米）混凝土强度达到设计强度的75%；梁（大于8米）、悬挑构件混凝土强度达到设计强度的100%4、柱子模板拆除：先拆掉柱斜支撑，再卸掉柱柱箍，对拉螺栓，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。5、墙模板拆除：先拆除对拉螺栓等附件，再拆除斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊走。6、楼板、梁模板拆除：（1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，楼板模先拆水平杆，然后模板支撑，每根搁栅留12根支撑暂不拆。（2）操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支撑使其搁栅自由落下。（3）用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。（4）楼层较高，支模采用钢管排架时，先拆顶撑模板，再拆排架。7、后浇带部位模板为独立体系，其支撑严禁松动和拆除，待后浇带浇筑完毕，砼达到规定强度后，由项目工程师签发拆模通知单后方可拆除。8、拆下的模板及时清理，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理。七、应急预案一、应急准备1、组织机构(1)、项目部坍塌事故应急准备和响应领导小组 组 长：XXXX 副组长：XXXXX 组 员：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX119 （专人负责） XXXXXXXXXXXXXXXXX110 （专人负责） XXXXXXXXXXXXXXXXX120 （专人负责） XXXXXXXXXXXXXXXXX (2)、坍塌事故应急处置领导小组负责对项目突发坍塌事故的应急处理。二、应急响应 1、防坍塌事故发生，项目部成立救援小组，由现场负责人担任组长，生产负责人及安全员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，外包队管理人员及后勤人员，协助技术负责人做相关辅助工作。2、发生坍塌事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”， 向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知技术负责人组织紧急应变小组进行现场抢救，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失。3、如果发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。9、 计算书柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1200mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 5100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双钢管48mm3.25mm。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。 B方向竖楞8根，H方向竖楞8根。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.550=36.495kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.236.4950.300+1.402.7000.300=14.272kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 7.20cm3； 截面惯性矩 I = 4.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2010.948+1.400.810)0.1660.166=0.039kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03910001000/7200=5.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.9481664/(100600043200)=0.216mm 面板的最大挠度小于165.7/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.166m。 荷载计算值 q = 1.236.4950.166+1.402.7000.166=7.884kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.365/0.300=7.884kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.8840.300.30=0.071kN.m 最大剪力 Q=0.60.3007.884=1.419kN 最大支座力 N=1.10.3007.884=2.602kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.071106/42666.7=1.66N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6776.048300.04/(1009000.001706666.8)=0.022mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.50+1.402.70)0.166 0.300 = 2.37kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.841kN.m 最大变形 vmax=0.275mm 最大支座力 Qmax=12.026kN 抗弯计算强度 f=0.841106/9576.0=87.82N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于710.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.026 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.50+1.402.70)0.166 0.300 = 2.37kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.841kN.m 最大变形 vmax=0.275mm 最大支座力 Qmax=12.026kN 抗弯计算强度 f=0.841106/9576.0=87.82N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于710.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.026 对拉螺栓强度验算满足要求!梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=400mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。 梁模板使用的木方截面4080mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.600=19.440kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.219.44+1.403.60)0.90=25.531N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 21.60cm3； 截面惯性矩 I = 12.96cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2017.496+1.403.240)0.2000.200=0.102kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10210001000/21600=4.728N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67717.4962004/(1006000129600)=0.244mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.219.44+1.403.60)0.900.30/1=7.66kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.659kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距300mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.4m， 梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.60m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.00=30.940kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.600=13.770kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.900+0.400)/0.400=1.650kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.600=0.480kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3513.770+1.351.650)=18.735kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.480=0.423kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 14.40cm3； 截面惯性矩 I = 8.64cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.967kN N2=2.991kN N3=2.991kN N4=0.967kN 最大弯矩 M = 0.037kN.m 最大变形 V = 0.064mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03710001000/14400=2.569N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.064mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.991/0.600=4.985kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.990.600.60=0.179kN.m 最大剪力 Q=0.60.6004.985=1.795kN 最大支座力 N=1.10.6004.985=3.290kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 42.67cm3； 截面惯性矩 I = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.179106/42666.7=4.21N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.769kN/m 最大变形 v =0.6773.769600.04/(1009000.001706666.8)=0.215mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.795kN.m 最大变形 vmax=0.945mm 最大支座力 Qmax=3.959kN 抗弯计算强度 f=0.795106/4788.0=165.98N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.831kN.m 最大变形 vmax=2.604mm 最大支座力 Qmax=8.511kN 抗弯计算强度 f=0.831106/4788.0=173.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=8.51kN 采用双扣件可以满足扣件抗滑承载力的设计计算! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时