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原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 摘 要 . 2 ABSTRACT . 3 第一章 概述 4 1.1 耐破度测试仪概述 4 第二章 耐破度测试仪的结构原理 . 10 第三章 设计中有关计算 . 11 3.1 电动机的选择 . 11 3.2 传动装置总传动比的计算及其分配 . 11 3.3 蜗轮蜗杆传动系统的设计与校核 . 12 3.4 锥齿轮的传动设计 . 15 3.5 滚珠丝杠传动的设计与校核 . 21 3.5.1 工作压强计算 . 21 3.5.2 静载荷计算 . 22 3.5.3 螺杆强度 . 23 3.6.4 寿命计算 . 23 结论 26 致谢 27 参考文献 28 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 摘摘 要要 为检测纸张、纸板、瓦楞纸板的耐破度而生产的专用检测器具，目前普遍使用的耐破度 仪匀为缪伦(Mullen)式耐破度仪(又称破裂强度试验机)。 本文首先概述了耐破度测试仪的基本定义、分类。然后是设计出一款环压强度试验机。 试验机的传动部分主要由齿轮箱、液压传动、滚珠丝杠三部分组成。经过校核后所有设 计均符合要求。用CAD软件完成试验机的总装图，然后得到了测试仪的二维零件图。在 文章的最后简明的介绍了做本次毕业设计的一些心得体会。 关键词关键词: 耐破度；齿轮箱；滚珠丝杠； 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 ABSTRACT For the detection of paper, cardboard, corrugated cardboard bursting and the production of special testing equipment, the current widespread use of breaking resistance of the device to absorb Mullen ( Mullen ) type bursting tester ( also known as the rupture strength testing machine ). This paper first outlines the bursting strength tester definition, classification. Then design a ring crush strength testing machine. Test drive part is mainly composed of a gear box, hydraulic transmission, the ball screw is composed of three parts. After checking all the design to meet the requirements. Using CAD software to complete the test machine assembly diagram, then get the tester of 2D part drawings. At the end of the article briefly introduces the graduation design, some experience. Key words: bursting; gear box; ball screw; 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 第一章第一章 概述概述 1.11.1 耐破度测试仪耐破度测试仪概述概述 耐破度测试仪的设计之初衷为测试纸箱之耐压强度，以防范因纸箱强度不够导致产品在 使用、搬运、堆叠、仓储、运输过程中产品变形、损坏之不良现象发生，可配合多种材 料做全方位之测试，在纸张包装材料方面， 进行多种纸张品质测试。 按种类可分为： 环压 （RCT） 、 平压 （FCT） 、 边压 （ECT） 、 粘合 （PAT） 及一般抗压 （CMT） 等测试。以下是各种环压强度试验机详细参数。 1、JD-213 环压强度试验机 产品简介： 本机以高精度传感器感应,经软件解析以数字显示出强度.用于厚度在 1 以下瓦楞 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 蕊纸及牛皮纸带等.试样置于环盘之容器内,以本机检验其直立方向之耐压强度,配合各种 附件使用,并可测试纸板之环压强度、边压强度、平压强度、粘合强度、抗压强度等试验 项目。 2、JD-211A 全自动破裂强度试验机 名称：JD-211A 全自动破裂强度试验机 产品简介： 全自动破裂强度试验机是国际通用型缪纶（Mullen）式仪器，广泛地适用于包装材 料，主要用于测定各种纸板及单层和多层瓦楞纸板，也可用于丝绸、棉布等非纸质材料 的耐破强度的测试。只要放进材料，即自动侦测，自动试验，自动油压回位及自动计算、 储存测试数据、打印，仪器用数字显示并能自动打印测试结果和数据处理。 3、JD-212 破裂强度试验机(带列印) 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 名称：JD-212 破裂强度试验机(带列印) 产品简介： 本机采用数字显示压力，试料破裂时，自动保留最大破裂强度值， 指示方式为数位式, 容量为 0100kg/cm2 广泛的适用于包装材料,包括一般纸张、瓦楞纸、卫生纸、包装纸等 等, 用于皮革、布类、 包装薄膜之上, 可有效的对产品质量进行监测。 4、JD-112 指针式撕裂强度试验机 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 名称：JD-112 指针式撕裂强度试验机 产品简介： 本机系以扇型摆锤动时，撕裂试样，并指示撕裂强度值。 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 5、JD-223 平压取样器 一、产品简介 瓦楞纸板平压试样取样器是瓦楞纸平压强度试验（FCT）必备的专用取样器具，可快 速、准确地切取规定面积的试样，是瓦楞纸板及纸箱生产、科研及质量监督检验等部门 理想的辅助试验器具。 用 途：平压取样器是瓦楞纸板平压强度测定时切取标准试样的专用取样器; 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 名称：JD-206 小型抗压机 产品简介： 本机为电子显示环压/拉力试验机， 使用马达传动螺杆而使夹具移动， 将装置好试样材料 的试验夹具置传动螺杆而使夹具移动，将装置好试样材料的试验夹具置于上下两夹具之 间，然后施予规定之速度，上夹具向下压缩试样时，上夹具上端的荷重立即感到压力； 而拉力测试是上夹具向上移动，下夹具向下移动，同样夹具感受到压力，并将力转换成 电压讯号给显示器，结果连用 LOADCELL 力量感应器连接显示器自动显示力量值。 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 第二章第二章 耐破度测试仪的结构原理耐破度测试仪的结构原理 纸板耐破度仪的工作原理：是根据帕斯卡定律：加在密闭液体上的压强能够按照原 来的大小，由液体向各个方向传递。在仪器密封的油缸和压纸座的容腔内，装满甲基硅 油作为压力传递的介质，当电机带动活塞匀速前进时，胶膜受到硅油的加压而突起；此 时夹持在胶膜上方，被上下夹盘固定住的试样，均匀受力，直到试样破裂。处理芯片锁 住最大压力值，通过液晶屏显示该压力值，此压力值即为本次试样的耐破度。 如何 2-1 所示为耐破度测试仪的结构原理 图 2-1 耐破度测试仪结构图 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 第三章第三章 设计中有关计算设计中有关计算 3.13.1 电动机的选择电动机的选择 由设计要求及已知条件可知，假设试验机顶进速度为 120mm/min，试验机所施 加的外力为 100KN。故 3 120 100 10200 1000 60 PF VW (3-1) 式中：F试验机输出力，N；V丝杠速度，m/s。 电机功率在传递过程中必然有一定的损失。参阅机械工程手册可知，丝杠与丝杠螺 母间传动效率为 0.9，锥齿轮之间传动效率为 0.94，涡轮蜗杆间传动效率为 0.8，其他联 结件传动效率为 0.9。故 0.9 0.94 0.8 0.90.609 丝总锥蜗其 所以 200P P328.4 0.609 w 电机 总 (3-2) 上式中 P 试验机有效功率； 总试验机总效率。 查阅电机手册结合实际情况选择合适型号为 Y802-4，它的额定功率为 0.75KW、满 载转速为 1390r/min。 3.23.2 传动装置总传动装置总传动比的计算及其分配传动比的计算及其分配 已知横梁速度以此求得丝杠转速 w n 120 15min 8 w V nr p (3-3) 式中： V丝杠速度，m/s； P丝杠螺距，mm。 电动机选定后，按照电动机的满载转速 m n及试验机工作部分转速 w n，可计算出传 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 动装置的总传动比。 1390 92.67 15 m w n i n (3-4) ii i 锥 蜗 再按照常用传动机构性能及适用范围，初步选择各个出动部分传动比如下： 201.5ii 蜗锥 ，。 3.33.3 蜗轮蜗轮蜗杆蜗杆传动系统的设计与校核传动系统的设计与校核 由设计要求可以知， 蜗轮输入功率 P0 . 7 50 . 80 . 8 50 . 5 1kw 2 蜗轮输入转速 2 1390 69.5min 20 nr 传动比 20i 预期寿命 15000h 故蜗杆选用 45 钢，表面硬度45HRC。涡轮材料采用 ZCuSn10P1,金属模铸造。 1 按齿面接触疲劳强度进行设计 根据闭式蜗杆传动的设计准则，先按齿面接触疲劳强度设计，再校核齿根弯曲疲劳 强度。由传动中心距 1 1 3.14 63 1390 4.673 60 1000cos60 1000cos11.31 s d n vm s (1)确定作用在蜗轮上的转矩 2 T 按 1 2z ，则 6 6 2 2 2 9 . 5 51 00 . 5 1 9 . 5 51 07 0 0 7 9 . 1 4 6 9 . 5 p TN n mm (2)确定载荷系数K 因工作载荷较稳定，故取载荷分布不均系数1K，由表 11-5 选取使用系数 1.15 A K ；由于转速不高，冲击不大，可取动载系数1.05 V K ；则 1 . 1 511 . 0 51 . 2 1 AV KK K K (3)确定弹性影响系数 E Z 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 因选用的是铸锡磷青铜蜗轮和钢蜗杆相配，故 1 2 160 Ea ZMP。 (4)确定接触系数Z 先假设蜗杆分度圆直径 1 d和传动中心距a的比值 1 0.35 d a ，从图 11-18 中可查得 2.9Z。 (5)确定许用接触应力 H 根据蜗轮材料为采用 ZCuSn10P1,金属模铸造， 蜗杆齿面硬度 45HRC， 可从表 11-7 查得蜗轮的基本许用应力 268 Ha MP。 应力循环次数 7 2 6 06 06 9 . 51 5 0 0 06 . 2 51 0 h Nj n L 寿命系数 7 8 7 10 0.7952 6.25 10 HN K 则 0 . 7 9 5 22 6 82 3 1 . 1 3 HH NHa KM P (6)计算中心距 2 2 33 2 1 6 02 . 9 1 . 2 17 0 0 7 9 . 1 46 9 . 7 3 2 3 1 . 1 3 E H Z Z aKT mm 取中心距125amm,因20i ，故从表 11-2 中取模数5m mm,蜗杆分度圆直径 1 50d 。这时 1 0.4 d a ，从图 11-18 中可查询接触系数 2.7Z，因为 ZZ ，因此以 上计算结果可用。 2蜗杆与蜗轮的主要参数与几何尺寸 (1)蜗杆 轴向齿距15.7 a Pmmm； 直径系数10q mm； 齿顶圆直径 11 260 a ddmmm； 齿根圆直径 11 2.438 f ddmmm；分度圆导程角 “ 111836 ；蜗杆轴向齿厚 1 7.85 2 a smmm。 (2)蜗轮 蜗轮齿数 2 41z ；变位系数 2 0.5x ； 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 验算传动比 2 1 4120.5 2 z i z ，这时传动比误差为 20.520 0.0252.5 20 ，是允许 的。 蜗轮分度圆直径 22 205dm zmm 蜗轮喉圆直径 22 2215 a dm zmm 蜗轮齿根圆直径 22 2.4193 f dm zmm 蜗轮咽喉母圆半径 22 1 17.5 2 ga radmm 3.校核齿根弯曲疲劳强度 2 2 12 1.53 FFaF KT YY d d m 当量齿数 2 2 3 41 43.48 coscos11.31 v z z 根据 2 0.5x ， 2 43.48 v z，从图 11-19 中可查得齿形系数 2 2.87 Fa Y。 螺旋角系数 1 1 . 3 1 110 . 9 1 9 2 1 4 01 4 0 Y 许用弯曲应力 FFF N K 从表 11-8 中查得由 ZCuSn10P1 制造的蜗轮的基本许用弯曲应力 56 Fa MP。 寿命系数 6 9 7 10 0.632 6.25 10 FN K 5 60 . 6 3 23 5 . 3 7 Fa MP 1 . 5 31 . 2 17 0 0 7 9 . 1 4 2 . 8 70 . 9 1 9 23 . 3 3 8 6 32 5 8 . 36 . 3 Fa MP 弯曲强度是满足的。 4.验算效率 tan 0.950.96 tan v 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 已知 “ 111836 ；arctan vv f；10089 1988GB Tf与相对滑动速度 s v有关。 1 1 3.14 50 1390 3.7 60 1000cos60 1000cos11.31 s d n vm s 从表 11-18 中用插值法查得 0.02351.1867 vv f、；代入式中得0.84，大于 原估计值，因此不用重算。 5.精度等级公差和表面粗糙度的确定 从10089 1988GB T圆柱蜗杆、 蜗轮精度中选择 8 级精度， 侧隙种类为f,标注为8f 10089 1988GB T。然后由有关手册查得要求的公差项目及表面粗糙度。 由于蜗杆滑动速度较低，产生热量较少，故可以不进行温度验算。试验机利用频率 较低，故可以不润滑，或者偶尔喷油润滑即可 3.3.4 4 锥齿轮的传动设计锥齿轮的传动设计 由设计要求可以知， 锥齿轮输入功率 2 0 . 9 90 . 9 90 . 5PPk w 3 锥齿轮输入转速 32 69.5minnnr 传动比 1 . 5i 预期寿命 15000h 说明锥齿轮的传动设计的这部分全参照实用机械设计 ，下面涉及的就不再说明 了。 一、选材、热处理、选 z 1注意点 (1)大小齿轮选材，热处理不同，小齿轮比大齿轮齿面硬度高3050HBSHBS； (2)一般用锻钢毛坯，尺寸太大可用铸钢； (3软尺面适用中载中速； (4)尽可能用优质碳素钢； 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 (5)热处理后切齿，精度可达89级左右； 2按表0-4表0-9以及表4-4、4-5选材、热处理，由表4-6确定精度等级，设计后由 4-7校订，或由表5-3查出。 小齿轮45钢，调质217HBS255HBS，取中间值236HB；大齿轮45钢，正火 163HBS217HBS,取中间值190HBS，8级精度。 3确定齿数 z,校核5 ui i (1)选 12 35z1.5 3552.5z 、取 2 z53； (2)计算 12 53 1.51 35 uzz； (3) 1.51 1.5 5 1.5 ui i u 。 二、按接触强度计算 1 d 1计算 1 T 664 3 1 3 0 . 5 9 . 5 51 09 . 5 51 06 . 8 71 0 6 9 . 5 P T n Nmm 2计算K Av KK K K (1)由表4-8选取使用系数1.0 A K (2)试选动载荷系数 v K记 vt K试选1.2 vt K (3)取 R 值（一般0.3 R ） ，u值，则 22 1 10 . 3 1 . 5 11 0 . 3 2 220 . 3 R dm mR ub d 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 (4)由图4-45，查得齿向载荷分布系数1.1K (5)计算因 vvt KK（试选）1 1.18 1.1 1.29 tAv KK K K 3弹性系数 E Z由表4-9查得189.8 E ZMPa 4节点系数 H Z由4-58查得 H 2.5Z 5许用应力 lim1H NW H H Z Z S (1)由图4-58查得 lim1lim2 570460 HH MPaMPa、 (2)由已知条件计算 7 11 N6060 1 15000 69.56.225 10nr t 7 1 2 N N4 . 1 41 0 u (3) 由图4-59查得寿命系数 N1N2 Z =1Z=1、 (4)由表4-11查得安全系数 H S =1 (5)由图4-60查得工作硬化系数 w Z =1 (6)计算 lim1 1 570 1 1570 1 H NW H H Z ZMPa S l i m 2 2 460 1 1460 1 H NW H H Z ZMPa S 代入小值计算。 (7)计算 1 d 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 2 1EH 3 1 2 RR 4.7Z Z ()109.49 (1 0.5) t H K T d u mm 三、校核 1 d 因试选 v K，可能与实际不符 1模数 1 1 t d m z 取标准值 1 1 1 0 9 . 4 9 3 . 1 2 35 t d m z 取3.25m 2按几何关系计算 1 d 11 3.25 25113.75dmzmm 11(1 0.5 )113.75(1 0.5 0.3)96.7 mR ddmm 3圆周速度 m v (1) 1 1 3.14 96.7 69.5 3.52 60 100060 1000 m m d n vm s (2) 计算 1 3.52 351.232 100100 m v z 由 1 100 m v z 查图4-43得1.23 v K 4校对 1 d 3 3 11 1.23 109.49110.39 1.2 v t vt K dd K 与 1t d相差不大，勿须重算。 四、校核齿根弯曲强度 1计算公式 1 3 222 1 4 . 7 (10 . 5)1 F aS a F RR F KTY Y m zu 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 4 3 2 222 4.71 1.29 6.87 102.24 1.78 2.62100.6 350.3(1 0.5 0.3)1.511 190 F MPa 2计算当量齿数 11 lim2 1 2.4 1.66 0.01732190 230 FaSa F F YY MPa (1) 1 22 1.51 cos0.8337 11.511 u u 、 1 3 3 . 5 1 7 2 22 11 cos0.5522 11.511u 、 2 5 6 . 4 8 3 (2) 1 1 1 35 41.98 cos0.8337 v z z 、 2 2 2 53 95.98 cos0.5522 v z z 3由当量齿数 v z查图4-55得齿形系数 1 2.4 Fa Y、 2 2.24 Fa Y，查得4-56得齿 根应力修正系数 1 1.66 Sa Y、 2 1.78 Sa Y。 4确定3.25m (1)查图4-61得 lim1 230 F MPa 、 lim2 190 F MPa (2)查图4-62得 12 1 NN YY (3)查图4-63得尺寸系数1 x Y (4)查表4-11得安全系数1 F S (5)计算 lim1 1 1 230 F Nx F F Y YMPa S 、 lim2 2 2 190 F Nx F F Y YMPa S 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 (6)比较 11 1 FaSa F YY 与 22 2 FaSa F YY 值 小齿轮 11 1 2.4 1.66 0.01732 230 FaSa F YY 大齿轮 22 2 2.24 1.78 0.02099 190 FaSa F YY 取大齿轮代入计算 5校核弯曲强度 4 1 2 2 32223222 1 4.74.71 1.29 6.87 102.24 1.78 100.6 (1 0.5)13.25350.3(1 0.5 0.3)1.511 FaSa F F RR KTY Y MPa m zu 按弯曲强度计算的模数记为 F m 4 1 3 3 222222 1 4.74.71 1.29 6.87 102.24 1.78 2.62 (1 0.5)1350.3(1 0.5 0.3)1.511 190 FaSa F RR F KTY Y m zu 而按接触强度计算的 1 113.75d ， 1 1 113.75 3.25 35 H d m z 故取大者为模数 3.25m。 五、几何尺寸计算 1分度圆直径d 11 3.25 35113.75dmzmm 22 3.25 53172.25dmzmm 2节锥角 1 1 2 35 arctanarctan33.4398 53 z z 、 21 9056.5602 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 3节锥距R 1 1 1 1 3 . 7 5 1 0 3 . 4 2 s i n2s i n 3 3 . 4 3 9 8 d R mm 4齿宽 R bR、0.3 103.431.02 R bR取整32b 5齿顶高 112 (1)3.25 aa hmXhmm 6齿根高 112 (1.2)3.25 1.23.9 ff hmXhmm 7齿顶圆直径 a d 1111 2c o s1 1 3 . 7 523 . 2 5c o s 3 3 . 4 3 9 81 1 9 . 1 7 aa ddh mm 2222 2cos172.252 3.25 cos56.5602175.83 aa ddh mm 3.3.5 5 滚珠丝杠传动的设计与校核滚珠丝杠传动的设计与校核 3.3.5 5.1.1 工作压强计算工作压强计算 螺母的轴向位移： 22 lspx (3-36) 式中：螺杆转角，rad；s：导程,mm p:螺距，mm； x：螺纹线数 令该螺纹为单线螺纹。则 x1 由于丝杠带动横梁的移动距离为 1200mm，又要留下一定的余量，可令螺纹长度 L 1500mm 设计使螺纹移动时，手轮转动 150 圈，即 2150300 rad 221200 8 300 l pmm x 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 由此可知，8 18spxmm 螺纹中径：20.8 p F d p ， 其中 2,10pp 带入数据，有 4 2 1 01 0 0 . 80 . 85 8 . 8 21 0p F dm m p (3-37) 由表可知，取 263dmm 螺母高度： 226 31 2 6Hdmm 旋和圈数： 126 15.75(1216) 8 H n p 基本牙型高度：10.50.5 84Hpmm 工作压强： 5 21 1 10 2.75 3.14 63 4 46.3 p F pp d h n (3-38) 工作压强满足要求。 为了保证自锁，螺纹升角 2 19 螺纹牙根部的宽度：0.650.65 85.2bpmm 3.3.5 5.2.2 静载荷计算静载荷计算 基本额定静载荷特性值 1122 12 22 0 11221222 2 0.33 11 0.14 coscos45 0.38 86 cos45cos 2222 27.74 64.25 W s s W W mW W D D D dD KMPa D (3-39) 式中： W D钢球直径，mm； s r螺杆滚道曲率半径，mm； 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 接触角； m d滚动螺旋公称直径，mm。 基本额定静载荷 66 00 sin64.25 103 6 sin45817.8 10 aW CK izDN (3-40) 静载荷条件 66 0 1 . 21 . 6 72 0 01 04 0 01 0 aFH CK KF(3-41) 条件满足，故合格。 3.3.5 5.3.3 螺杆强度螺杆强度 螺杆的强度 66 22 23 11 22 3 23 0.47 9.55 109.55 10299233 15 4 3 0.2 4 100 10299233 326.42 630.2 63 p TN mm n FT dd MPa (3-42) 螺杆最大弯曲应力 查表可知4060 b MPa 故螺杆强度合格。 3.6.43.6.4 寿命计算寿命计算 螺母接触系数 0 . 7 6 n M W R f D 螺杆接触系数 0 . 8 1 S S W R f D 寿命系数 1 31 3 15000 3.11 500500 h h L K 转速系数 1 31 3 3 3 . 33 3 . 3 1 . 6 1 8 n K n 寿命条件 1 3 3 3.11 1.2 1.67 1.06 100 10 1.61 410.5 10965400 h aFH n K CK K K F K NN 查表可知 (3-43) 式中： F K载荷系数； 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 H K硬度影响系数； 1 K短行程系数； F试验机工作力，N。 故满足条件合格。采用固定式内循环如图 3-10 为内循环示意图、图 3-11 为滚珠丝 杆副的组成 图 3-10 固定式内循环示意图 1-滚珠；2-丝杆；3-反向器；4-螺母 图 3-11 滚珠丝杆副的组成 接触角 45 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 钢球直径 0.66 Wh DPmm 螺纹滚道曲率半径 ()0.553.3 SNW r rDmm 偏心距 0.707()0.212 2 W S D er mm 螺纹升角 0 arctan2 54 h P d 螺杆大径 0 (0.2 0.25)61.8 W ddD 螺杆小径 0 2256.824 S ddermm 螺杆接触点直径 0 cos58.757 KW ddDmm 螺杆牙顶圆角半径(0.1 0.15)0.6 aW rDmm 螺母螺纹大径 0 2269.175 N ddermm 螺母小径 00 0.5()63.6ddddmm 原版文档，无删减，可编辑，欢迎下载 详细图纸可扣扣咨询 414951605 或 1304139763 结论结论 为检测纸张、纸板、瓦楞纸板的耐破度而生产的专用检测器具，目前普遍使用的耐 破度仪匀为缪伦(Mullen)式耐破度仪(又称破裂强度试验机)。本文在查阅大量国内外试 验机生产厂家资料的基础上，对所设计的抗弯强度试验机进行了仔细研究，根据所提出 来的技术指标要求，设