昆明新机场（A-3合同段）停车楼及服务通道工程塔吊基础方案.doc

昆明新机场（A-3合同段）停车楼及服务通道工程 塔吊基础施工方案目 录1 工程概况22 塔吊布置总体方案23 场地工程地质及水文地质条件34 基础选型45 塔吊基础验算46 塔吊使用及运行控制217 塔吊基础做法228 塔吊穿板示意图239 群塔运行控制2310 塔吊安拆详见安拆方案2611 定位图26昆明新机场（A-3合同段）停车楼及服务通道塔吊基础施工方案1 工程概况本工程位于昆明市官渡区大板桥镇，距昆明市区24.5公里。停车楼平面呈长方形，东西长330m，南北长130m，东西两端设有伸出的坡道与场地道路相连。航站楼与停车楼之间长方形空间为服务通道，南北长50m，东西长400m，作为机场大巴停放及航站楼内部员工停车的通道，在B2层设有交通厅与航站楼连通，旅客可通过此交通厅进入航站楼。局部地下三层主要为机电设备用房、管廊。总建筑面积约13万平方米。混凝土框架剪力墙结构。停车楼结构施工（2009年06月01日至2009年12月27日）航站楼前60米外（结构）于09年6月1日开工至2010年3月31日竣工。2 塔吊布置总体方案本工程停车楼、服务通道、楼前高架桥（主桥）结构施工期间拟配置塔吊10台，其中：16塔吊为C5613型塔吊，安装于停车楼G15轴南侧1500mm,呈“一”字形布置,1和6布置在东西两端结构以外；710塔吊为QTZ7030型塔吊，安装于停车楼G04轴北侧2500mm，同样呈“一”字形布置；受停车楼结构尺寸的限制，除1和6布置在东西两端结构以外外，其余8台均安装于结构范围以内，安装位置选择时充分考虑了采光带预留洞口的利用，减少穿板数量；穿越结构板处，结构留洞二次施工。根据场地条件，除3、4和7塔吊处于高回填区采用人工挖孔桩和回填土复合地基外，其余均采用天然地基基础，基础顶面位于地梁垫层以下。停车楼、服务通道、高架桥塔吊平面布置图3 场地工程地质及水文地质条件停车楼区域属溶蚀剥蚀准平原，地形较平坦，起伏不大，局部由于沿昆铁路路基开挖形成1015m的人工边坡，停车楼建筑场地类别为类，局部覆盖层厚度较薄的区域（厚度小于5.0m）建筑场地类别为类，场地平整后场地类别总体上为类，场地内无可液化土层，无软土沉陷等震害现象。场地内无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用，岩溶是场地内的主要不良地质作用。根据场地回填土检测结果分析回填土质量能够满足设计要求200KPa。4 基础选型4.1 本工程1、2、5、6、8、9、10塔吊基础采用天然地基，C5613型塔吊（1、2、5、6）基础截面尺寸为530053001350mm，QTZ7030型塔吊（8、9、10）基础截面尺寸为700070001700mm，地基承载力参照回填土承载力特征值200Kpa进行天然地基基础设计,基础混凝土强度C35,垫层C15。4.2本工程3、4和7塔吊处于高回填区域，为保证雨季施工塔吊基础安全，采用人工挖孔桩和回填土复合地基，C5613型塔吊（3、4）基础截面尺寸为530053001350mm，四桩承台，桩径D=1200,桩长约10m，配筋1818，箍筋8100/200。基础混凝土强度C35,桩身混凝土强度C30,垫层C15。5 塔吊基础验算C5613塔吊主要技术参数：塔吊搭设有效高度按40米（7.5132.540米）塔身截面：1.61.6（米），最大工作半径56米塔机总重225041600138251380048629kg486KN地基承载力不小于0.2MPa 塔吊最大起重6000kg60KN塔尖起重1300kg13KN基础尺寸：5.35.31.35（米） 混凝土强度等级C35混凝土重5.35.31.3525948KN倾覆力矩 1039.8KNMQTZ7030塔吊主要技术参数：塔吊搭设有效高度按30米（0.457.71.57330.65米）塔身截面：22（米），最大工作半径70米塔机总重633392250072157100938kg1009KN地基承载力不小于0.2MPa 塔吊最大起重12000kg120KN塔尖起重3000kg30KN基础尺寸：771.7（米） 8.58.51.5混凝土强度等级C35混凝土重771.7252082.5KN 8.58.51.5252709.4倾覆力矩2683.255.1 C5613天然地基基础验算一. 参数信息 塔吊型号:C5613塔吊, 自重(包括压重)F1=486.00kN， 最大起重荷载F2=60.00kN， 塔吊倾覆力距M=1039.80kN.m， 塔吊起重高度H=42.00m， 塔身宽度B=1.60m， 混凝土强度等级:C35， 基础埋深D=0.90m， 基础最小厚度h=1.35m， 基础最小宽度Bc=5.30m，二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.35m 基础的最小宽度取:Bc=5.30m三. 塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2546=655.20kN； G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =1744.39kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=5.30m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=24.81m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.41039.80=1455.72kN.m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=5.30/2-1455.72/(655.20+1744.39)=2.04m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(655.20+1744.39)/5.302+1455.72/24.81=144.09kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(655.20+1744.39)/5.302-1455.72/24.81=26.76kPa 有附着的压力设计值 P=(655.20+1744.39)/5.302=85.43kPa四. 地基基础承载力验算 地基承载力设计值为:fa=200.00kPa 修正后的地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=144.09kPa，满足要求！五. 受冲切承载力验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.60+(1.60 +21.30)/2=2.90m； h0承台的有效高度，取 h0=1.3m； Pj最大压力设计值，取 Pj=144.09kPa； Fl实际冲切承载力： Fl=144.09(5.30+4.20)0.55/2=376.44kN。 允许冲切力： 0.70.951.5729001300=3936068.50N=3936.07kN 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六. 承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.85m； P截面I-I处的基底反力: P=144.09(32.04-1.85)/(32.04)=100.61kPa； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=1.60m。 经过计算得 M=1.852(25.30+1.60)(144.09+100.61-21744.39/5.302)+(144.09-100.61)5.30/12 =485.02kN.m。 2.配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2002 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 经过计算得 s=485.02106/(1.0016.705.3010313002)=0.003 =1-(1-20.003)0.5=0.003 s=1-0.003/2=0.998 As=485.02106/(0.9981300300.00)=1245.66mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:10732.5mm2。 故取 As=10732.5mm2。5.2 C5613四桩承台基础验算一. 参数信息 塔吊型号:C5613塔吊,自重(包括压重)F1=486.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1039.80kN.m,塔吊起重高度H=40.00m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.30m 桩直径或方桩边长 d=1.20m,桩间距a=3.60m,承台厚度Hc=1.35m 基础埋深D=0.90m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=486.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=655.20kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41039.80=1455.72kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2546.00=655.20kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1744.39kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(655.20+1744.39)/4+1455.72(3.601.414/2)/2(3.601.414/2)2=885.87kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(655.20+1744.39)/4+1455.72(3.60/2)/4(3.60/2)2=802.08kN Mx1=My1=2(802.08-1744.39/4)(1.80-0.80)=731.97kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得承台底面配筋 s=731.97106/(1.0016.705300.001300.002)=0.005 =1-(1-20.005)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.998 Asx= Asy=731.97106/(0.9981300.00300.00)=1881.45mm2。 承台顶面按构造配筋。五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=885.87kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5300mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=885.87kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=1.131m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=885.87kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.770m； Ap桩端面积,取Ap=1.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 10 22 6000 粘性土 由于桩的入土深度为10m,所以桩端是在第1层土层。 最大压力验算: R=3.77(1022.7935)/1.65+1.716000.001.13/1.65+0.26737.36/1.70=7526.74kN 上式计算的1.2R的值大于最大压力885.87kN,所以满足要求!5.3 QTZ7030天然地基基础验算一. 参数信息 塔吊型号:QTZ7030塔吊, 自重(包括压重)F1=1009.00kN， 最大起重荷载F2=120.00kN， 塔吊倾覆力距M=2683.25kN.m， 塔吊起重高度H=31.00m， 塔身宽度B=2.00m， 混凝土强度等级:C35， 基础埋深D=0.90m， 基础最小厚度h=1.70m， 基础最小宽度Bc=7.00m，二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.70m 基础的最小宽度取:Bc=7.00m三. 塔吊基础承载力计算 依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.21129=1354.80kN； G基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2(25.0BcBcHc+20.0BcBcD) =3557.40kN； Bc基础底面的宽度，取Bc=7.00m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=57.17m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.42683.25=3756.55kN.m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a=7.00/2-3756.55/(1354.80+3557.40)=2.74m。 经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(1354.80+3557.40)/7.002+3756.55/57.17=165.96kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(1354.80+3557.40)/7.002-3756.55/57.17=34.54kPa 有附着的压力设计值 P=(1354.80+3557.40)/7.002=100.25kPa四. 地基基础承载力验算 地基承载力设计值为:fa=200.00kPa 修正后的地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=165.96kPa，满足要求！五. 受冲切承载力验算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 验算公式如下: 式中 hp受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.93； ft混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=2.00+(2.00 +21.65)/2=3.65m； h0承台的有效高度，取 h0=1.65m； Pj最大压力设计值，取 Pj=165.96kPa； Fl实际冲切承载力： Fl=165.96(7.00+5.30)0.85/2=867.56kN。 允许冲切力： 0.70.931.5736501650=6155416.58N=6155.42kN 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！六. 承台配筋计算 依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。 1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.50m； P截面I-I处的基底反力: P=165.96(32.74-2.50)/(32.74)=115.40kPa； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=2.00m。 经过计算得 M=2.502(27.00+2.00)(165.96+115.40-23557.40/7.002)+(165.96-115.40)7.00/12 =1319.01kN.m。 2.配筋面积计算,公式如下: 依据混凝土结构设计规范GB 50010-2002 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 经过计算得 s=1319.01106/(1.0016.707.0010316502)=0.004 =1-(1-20.004)0.5=0.004 s=1-0.004/2=0.998 As=1319.01106/(0.9981650300.00)=2670.21mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:17850mm2。 故取 As=17850mm2。5.4 QTZ7030四桩承台基础验算一. 参数信息 塔吊型号:QTZ7030,自重(包括压重)F1=1009.00kN,最大起重荷载F2=120.00kN 塔吊倾覆力距M=2683.25kN.m,塔吊起重高度H=31.00m,塔身宽度B=2m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=7.00m 桩直径或方桩边长 d=1.20m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=1.70m 基础埋深D=0.90m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=1009.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=120.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=1354.80kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.42683.25=3756.55kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.21129.00=1354.80kN； G桩基承台的自重，G=1.2（25.0BcBcHc+20.0BcBcD)=3557.40kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(1354.80+3557.40)/4+3756.55(4.001.414/2)/2(4.001.414/2)2=1892.22kN 没有抗拔力! 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范JGJ94-94的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(1354.80+3557.40)/4+3756.55(4.00/2)/4(4.00/2)2=1697.62kN Mx1=My1=2(1697.62-3557.40/4)(2.00-1.00)=1616.54kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得承台底面配筋 s=1616.54106/(1.0016.707000.001650.002)=0.005 =1-(1-20.005)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.997 Asx= Asy=1616.54106/(0.9971650.00300.00)=3274.07mm2。 承台顶面按构造配筋。五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=1892.22kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.20； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=7000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1650mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1892.22kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=1.131m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1892.22kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=3.770m； Ap桩端面积,取Ap=1.13m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 10 18 6000 粘性土 由于桩的入土深度为10m,所以桩端是在第1层土层。 最大压力验算: R=3.77(1018.79795)/1.65+1.646000.001.13/1.65+0.421286.25/1.65=7416.90kN 上式计算的1.2R的值大于最大压力1892.22kN,所以满足要求!6 塔吊使用及运行控制6.1 根据总工期安排，本工程塔吊在基础施工前一次性安装完成，计划于2009年5月15日开始安装第一台，于2009年5月31日全部安装完成。6.2 停车楼结构施工期间，110塔吊同时为停车楼施工服务，待停车楼结构施工完成后，顺序拆除8、9、7、10塔吊（预计使用时间7个月），保留1、2、3、4、5、6塔吊，为2009年2月1日开始施工的服务通道及高架桥施工提供垂直及水平运输服务（预计使用时间为14个月）。6.3 A-3合同段停车楼结构工程施工期间，正值A-1合同段钢结构吊装工程施工阶段，钢结构吊装设备在服务通道内运行。塔吊布置在停车楼以内，并塔吊安装限位装置，在钢结构安装A-1钢结构安装阶段，保证服务通道范围通常，吊臂及平衡臂不旋转到用服务通道内。7 塔吊基础做法塔吊基础做法示意图8 塔吊穿板示意图2#、3#、4#、5#、7#、8#、9#、10#塔吊基础及穿板示意图9 群塔运行控制本方案考虑了10台塔吊的相对平面空间位置，即保证工作要求，又不产生干扰，1、3、5塔吊安装高度为42m, 2、4、6塔吊安装高度为37m, 7、9塔吊安装高度为31m, 8、10塔吊安装高度为25m。(1)运行主要原则1)低塔让高塔。低塔在转臂前应观察高塔的运行情况后再运行。2)后塔让先塔。在各塔机塔臂交叉区域运行时，后进入该区域的塔机要避让先进入该区域的塔机。3)动塔让静塔。在各塔机塔臂交叉区域作业时，在一塔机塔臂无回转、小车无行走、吊钩无运动，而另一塔机塔臂有回转或小车行走时，动塔机应避让静塔机。4)轻车让重车。在各塔机同时运行时，无荷载塔机应避让有荷载塔机。5)客塔让主塔。以实际工作区域划分塔机工作区域，若塔机塔臂进入非本塔工作区域时，客区域的塔机要让主区域的塔机。6)塔机在运行中，各条件