《脚手架方案》word版.doc

上海交通大学徐汇校区第二餐饮大楼修缮工程施工方案上海康业建筑装饰工程有限公司目 录1. 工程概况2. 编制依据3. 材质要求4. 落地脚手架施工方案5. 四角应设接地保护及避雷装置6. 安全技术措施7. 质量验收要求8. 现场管理网络及劳动力安排附录1.落地脚手架计算书附图：脚施-01 脚手架平面示意图脚施-02 脚手架剖面示意图脚施-03 脚手架立面示意图脚施-04 脚手架硬拉接示意图脚施-05 依附式登高梯示意图1.工程概况1.1工程名称:上海交通大学徐汇校区第二餐饮大楼修缮工程1.2工程地址：广元西路华山路徐汇校区1.3 工程特点： 1.3.1本工程新建筑两层，需要搭设双排脚手架作为操作平台。1.3.2本工程原有建筑共2层，部分3层，总高度16米，1.3.3外墙装修需要搭设落地脚手架作为操作平台。1.4 脚手架布置：1.4.1根据本工程特点，为确保施工安全，本工程新增建二层搭设4步5排双排单立杆脚手架，高度9.2米，原有建筑外墙，搭设单立杆8步9排，高度16.2米1.4.2脚手架内侧立杆离外墙结构边线距离为0.26m，立杆横距为1m，立杆纵距最大为1.8m，步距一般为1.8m。1.4.3立杆下端安放厚板或仰铺槽钢，脚手架立杆支撑在厚板或槽钢上。1.4.4脚手架拉结点采用硬拉结的方法，具体为结构边梁内种植M16膨胀螺栓，拉结杆一头用M16螺栓紧固，另一头将拉结钢管用扣件将连接在脚手架的立杆上。（详见脚施-04）1.4.5脚手架上人登高梯采用依附式登高梯，如脚施-05所示。2.编制依据2.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2.2建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）2.3建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）2.4建筑施工脚手架实用手册2.5上海市颁布的有关建筑施工法令、法规及标准3.材质要求3.1钢管3.1.1本工程脚手架搭设钢管应采用现行国标直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，钢管截面483.5mm其质量应符合现行国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3.1.2钢管质量符合国家有关质量标准。3.1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕等。钢管外径与壁厚允许偏差为-0.5mm，钢管锈蚀度及弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定。3.2扣件3.2.1本工程脚手扣件应采用可锻铸铁成扣件。其材质应符合现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。3.2.2扣件质量符合国家有关质量标准。3.2.3使用的扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N-m时，不得发生破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3.3脚手板3.3.1本工程采用竹笆脚手板。其材质应是韧性好而无脆性，不得使用虫蛀、枯脆、松散的竹笆板。3.4连墙件3.4.1本工程脚手连墙钢杆材质应符合国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3.5安全网3.5.1密目式安全立网，网目密度不低于2000目/100cm2,由网体、开眼环扣、边绳和附加系绳组成。立网应使用已取得本市建筑安全监督管理部门准用证的密目式安全网。每张密目式安全立网尺寸一般高为1.8m、长为6m，重量符合国家标准。3.6机具3.6.1本工程脚手搭设工具主要采用梅花板手、测力板手、铁锤、冲击电锤、钢卷尺、安全带等。4.落地脚手架施工方案4.1施工准备4.1.1落地脚手架搭设施工前，应沿外墙边外2m以内的场地进行平整，清除障碍物，以保证落地脚手架的安全搭设。4.1.2脚手架立杆搭设部位放置厚木或仰铺槽钢作为脚手架立杆基底垫层板。4.1.3经检验合格的构配件，应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4.2搭设要点4.2.1搭设顺序立杆横向水平杆纵向水平杆底部纵横水平杆纵向搁栅铺设竹笆外侧栏杆剪刀撑密目立网。4.2.2立杆搭设要求4.2.2.1本脚手架内侧立杆离外墙距离为0.26m，立杆横距1m，立杆纵距最大1.8m，立杆步距为1.8m， 4.2.2.2搭设时，先应内侧立杆，后搭设外立杆，立杆架设时可先每隔6跨设置1根临时抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据现场情况拆除，以防倒塌伤人。4.2.2.3立杆底部必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座上层200mm处的立杆上。横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上以保持脚手架底部的整体性及稳定性。4.2.2.4立杆接头除在顶层采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm ,各接头中心距主节点的距离不得小于步距的1/3。立杆顶端宜高出操作面1.2m以上。4.2.2.5当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙件。4.2.3纵横向水平杆搭设要求：4.2.3.1纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵向距离的1/3。4.2.3.2在脚手架同一步中，纵向水平杆应四周交围，用直角扣件与内外角部立杆固定，搁栅用纵向水平杆用直角扣件固定在横水平杆上，并应等距设置，间距不大于330mm。4.2.3.3横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上，靠墙端距离应小于100mm且外伸长度300mm以内，外立杆一端外伸扣件100mm以上。4.2.3.4竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用18#镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。4.2.4连墙件设置要求4.2.4.1连墙杆应从底部第一步纵向水平杆处开始，按照二步二跨进行设置，采用483.5mm钢管与建筑物进行水平拉结。(详见脚手架硬拉结详图)4.2.4.2连墙杆一端与脚手架立杆用直角扣件相连接，另一端采用M16膨胀螺栓固定在结构梁上，钢管外端均应外伸扣件100mm以上。4.2.5剪刀撑搭设要求4.2.5.1当脚手架搭设一定高度后，根据立面示意图在脚手架外侧设置一道剪刀撑，角度在45O-60O。4.2.5.2剪刀撑斜杆接长宜用搭接，搭接长度不小于1m ,应采用二个旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，每段钢管均应伸出扣件100mm以上。4.2.6栏杆、密目网搭设要求4.2.6.1作业层斜道的栏杆应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为1.2m，中栏杆居中布置，4.2.6.2脚手架外侧面铺设网目密度不低于2000目/cm2的密目网，每一拉结点采用18#镀锌铁丝与钢管绑扎牢固。密目网下端与每排竹笆之间绑扎牢固，要求不留空隙，以防物件下坠伤人。4.2.6.3脚手架最上三部应在密目网外侧设置高度为180mm、厚12mm以上的挡脚板，用18#镀锌铁丝与脚手架绑扎牢固，排列整齐。4.2.7门洞搭设要求4.2.7.1落地式脚手架底部设置人行门洞时，宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式。斜杆与地面的倾角应在45O-60O之间。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余平面内节间设置一根斜腹杆。4.2.7.2门洞斜腹杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm。当斜腹杆在跨内跨越个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。4.2.7.3门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞步。桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，且紧靠主节点处扣件。4.3脚手拆除要点4.3.1拆除顺序与搭设顺序相反。4.3.2拆除脚手前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合要求；并确认建筑物已施工收尾，质量验收合格有隐患处须整改落实和修复后，再实施拆除工程。4.3.3拆除脚手前，应由脚手施工负责人进行拆除安全技术交底工作，并且清除脚手架上杂物和地面障碍物。4.3.4拆除作业必须由上而下逐层进行。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不得大于步。4.3.5底笆拆除时，由外向里竖立、搬运，防止向外翻起后垃圾从高处坠落伤人；拆除纵向水平杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，再拆两头扣；拆除时扣件与管件应分离，不允杆件附着扣件输送至地面。4.3.6当脚手架拆至下部最后一根长立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连指挥部件。4.3.7拆除脚手时，严禁向下抛掷物配件。应安全吊运至地面或向下传递至地面，运至地面的物配件应按规格、品种堆放整齐。5. 四角应设接地保护及避雷装置5.1在脚手架四角用长角钢50*50*5长2500MM埋地600mm用25*4扁钢连通脚手架6.安全技术措施6.1脚手架搭设施工人员必须通过现行国标特种作业人员安全技术培训考核管理办法、考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。6.2脚手架搭设施工人员应严格遵循建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）有关规定，作业人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋，高处作业一律系好安全带，外侧邻边施工挂好保险钩方能进行施工。6.3脚手架搭设前，脚手架施工负责人应对搭设人员进行安全技术交底工作，并履行书面签证记录。搭设完毕后，相关人员，必须参加验收，确认符合设计要求并签署意见后方可投入使用；并办理验收和移交手续，归档备案。6.4脚手架验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌及安全操作规程牌。6.5脚手架作业层施工荷载取2KN/m2，最多二步同时施工。不得在脚手上集中堆放物料，严格控制施工荷载，严禁悬挂起重设备。6.6脚手架必须随施工进度搭设。一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应及时校正步距，纵距、横距及立杆垂直度，使上下保持一致。6.7脚手架所有扣件连接，螺栓拧紧力矩不应小于40N-m且不应大于65N-m，并应进行检查。6.8在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵横水平杆或纵横扫地杆。严禁拆除连墙件，确实影响施工的，应征得施工负责人同意，落实脚手操作人员拆除、更换拉结位置，以确保脚手架的稳定性。6.9当有六级及六级以上大风和浓雾、雷雨等恶劣天气及夜间照明昏暗条件下，应停止脚手架搭拆施工作业。6.10在脚手架上进行电、气焊作业时，必须事先申请，且有防火措施和专人看护。焊割作业点与氧气瓶、乙炔瓶等危险物品距离不得少于10米，使用时，氧气瓶与乙炔发生器的距离不得少于5米，严禁无证动用焊割工具，严格执行“十不烧”规定。6.11脚手架的消防管理，必须按安全施工有关规定，设置消防器材，并有效进行管理。不准在操作层上吸烟。6.12施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架；非电工不准擅自拉接电线和电器装置。6.13搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非施工人员入内，严禁搭拆时操作人员向上或向下抛掷物件及材料，以防坠物伤人。6.14施工操作人员应及时做好脚手架上落手清工作，清理脚手架上建筑垃圾及杂物，并落实专人经常性地做好脚手架维护保养工作，保持脚手架的清洁和安全。7.质量验收要求7.1脚手架搭设验收要求7.1.1脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收。7.1.1.1脚手架搭设前；7.1.1.2作业层上施加荷载前；7.1.1.3每搭设完10-13m高度后；7.1.1.4达到设计高度后；7.1.1.5遇有六级大风与大雨后；7.1.1.6停用超过一个月；7.1.2脚手架使用中，应定期检查下列项目：7.1.2.1杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架和悬挑架（梁）等的构造是否符合要求；7.1.2.2地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；7.1.2.3扣件螺栓是否松动；7.1.2.4立杆沉降与垂直度偏差是否符合规范要求；7.1.2.5安全防护措施是否符合要求；7.1.2.6是否超载。7.1.3隐蔽工程必须进行验收，并签有验收单。8.现场管理网络及劳动力8.1现场管理网络施工负责人 架子组长 施工安全员专业架子工人8.2劳动力安排根据本工程特点，拟安排足够工人进行落地脚手的搭拆施工。8.3劳动力要求脚手架搭拆人员必须是经劳动安全部门考核合格的持证上岗的专业架子工人。9.应急预案9.1高处坠落应急预案9.1.1目的为确保专业施工中发生高处坠落事故后迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方面安全风险，特制定高处坠落应急准备与响应预案。9.1.2组织机构与职责由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组。项目负责人任应急小组组长，并负责与医院联系。施工员负责组织人员现场抢救伤员。安全员负责组织人员救护伤员。9.1.3事故处理程序高处坠落事故发生后，事故第一人向项目大声呼救，报告负责人（现场施工员）。项目管理人员获得求救信息，并确认高处坠落事故发生以后，应：立即组织项目职工自我救护，进行施救。立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况，并请求支持。立即向当地医疗卫生（120）、公安部门（110）电话报告。严格保护事故现场。项目指挥部接电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。当事人送入医院，指挥部即指令善后处理人员到达现场：做好与当事人家属的接洽善后处理工作。按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。9.1.4通讯联系项目负责人：丁欣兰 手机全员： 严中进 手机工员： 赵叶友 手机院急救中心：120 火警：119 匪警：1109.1.5注意事项项目部应配备担架、急救箱等救护物质，事故发生及时投入使用。事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱受伤者，应用卧位运送，胸部伤者一般取半卧位，颅脑受伤者一般取仰卧偏头或卧位，以免呕吐、误吸。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。9.2触电事故应急预案9.2.1目的为确保触电事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定触电应急准备与响应预案。9.2.2组织机构与职责由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组。项目负责人任应急小组组长，并负责与医院联系。施工员负责组织人员现场抢救伤员。安全员负责组织人员救护伤员。9.2.3事故处理程序触电事故发生后，事故第一人向项目大声呼救，报告负责人（现场施工员）。项目管理人员获得求救信息，并确认触电事故发生以后，应：立即采用绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体；立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；并立即向当地急救中心(120)、电力部门电话报告。立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；严格保护事故现场。项目指挥部接电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。当事人送入医院，指挥部即指令善后处理人员到达现场：做好与当事人家属的接洽善后处理工作。按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。9.2.4通讯联系项目负责人：丁欣兰 手机全员： 严中进 手机工员： 赵叶友 手机院急救中心：120 火警：119 匪警：1109.2.5注意事项事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。9.3火灾消防应急预案9.3.1目的为了预防和控制潜在的火灾危害，并在发生火灾紧急情况时能迅速作出应急响应，最大限度地减少人员和财产损失，特制定触电应急准备与响应预案。9.3.2组织机构与职责由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组。项目负责人任应急小组组长，并负责与医院、消防、警局等联系。施工员负责组织人员现场自救扑火、抢救伤员、重要物资等。安全员负责组织人员监督日常防火工作，事故发生时组织人员救护伤员、疏散人群等。9.3.3事故处理程序火灾事故发生后，事故第一人向项目大声呼救，报告负责人（现场施工员）。项目管理人员获得求救信息，并确认火灾事故发生以后，应：立即切断电源，寻找火源自救扑火。火情蔓延时立即拨打119请求消防队前来灭火；并立即向当地急救中心(120)、电力部门电话报告。立即向公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；严格保护事故现场。项目指挥部接电话报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救、疏散和维护现场秩序。当事人送入医院，指挥部即指令善后处理人员到达现场：做好与当事人家属的接洽善后处理工作。按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。9.3.4通讯联系项目负责人：丁欣兰 手机全员： 严中进 手机工员： 赵叶友 手机医院急救中心：120 火警：119 匪警：1109.3.5注意事项办公区域、生活区域、脚手架上应根据规定配备一定数量的灭火装置，并进行例行检查，确保可用。事故发生时应组织人员进行全力自救及疏散人员，视情况拨打119急救电话和马上通知有关负责人。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。附录1：落地脚手架计算书 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）的规定，本工程落地式脚手进行下列项目设计计算： 1.纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算2.连墙件计算3.立杆地基承载力计算本工程满堂脚手架搭设高度16.8米，只上人作业，比双排脚手架更加安全稳定，因此本计算只对双排脚手架进行计算。本工程双排脚手架最高搭设30.8米，计算偏安全考虑，计算高度按照20米计算。1、纵向、横向水平杆计算1.1纵向、横向水平杆计算立杆间距计算时偏安全考虑按1.8m计算。1.1.1纵、横向水平杆抗弯强度按下式计算 =M/Wf 式中：M弯矩设计值。M=1.2MGK+1.4QK W钢管截面模量为5.08103mm3 f钢材抗弯强度设计值为205N/mm2 MGK脚手板自重标准值产生的弯矩，竹笆板自重标准值取0.06KN/m2 MQK施工荷载标准值产生的弯矩，装饰施工荷载标准值取3KN/m2，1.1.2横向水平杆按简支梁计算 MmaxGk=FGK.a=0.061.80.330.33=0.01KN_m MmaxQK=FQK.a=31.80.330.33=0.59 KN_m MH=1.2MGK+1.4MQK=1.20.01+1.40.59=0.838KN_m H=M/W=0.0.838106/5.08103=165N/mm2f=205N/mm2 故满足。1.1.3纵向水平杆按三跨连续梁计算 MmaxGK=0.101qGKl2=0.1010.0611/21.82=0.01KN_m Mma xQK=0.101qQKl2=0.101311/21.82=0.491KN_m MZ=1.2MGK+1.4MQK=1.20.01+1.40.491=0.699KN_m =M/W=0.699106/5.08103=138N/mm2f=205N/mm2故满足1.2纵、横向水平杆挠度应符合下列规定:式中允许挠度为l/150与10mm1.2.1横向水平杆挠度计算H=式中：E钢管弹性模量为2.06105N/mm2 I钢管惯性矩为12.19104mm4 H = =2.5mm l/150=6.67mm故满足1.2.2纵向水平杆挠度计算0.677ql4/100EI 0.6773.0618004/1002.0610512.19104=8.7mm 10mm 故满足1.3连接扣件抗滑承载力应符合下式规定RRc 式中Rc扣件抗滑承载力为设计值，直角扣件取KN R纵向、横向水平杆传给立杆竖向作用力值R=F=(1.20.06+1.43) 11.8/2 =3.84KN8KN故满足2 、立杆计算2.1底层立杆稳定性按下式计算 组合风载时N/A+MW/Wf 式中N计算立杆段的轴向力设计值 =轴心受压杆件稳定系数A 立杆截面积为 489mm2 f钢材抗压强度设计值为205N/mm2 W截面模量5.08cm3MW -立杆段由风荷载产生的弯矩2.2由长细比=l0/i=kh/15.8取值 式中k计算长度附加系数取1.155 脚手架立杆计算长度系数查表得1.5h 立杆步距取1.8m i钢管截面回转半径为15.8mm =1.1551.51800/15.8=197 =210 查表得=0.1862.3计算立杆段轴向力设计值N 组合风载时N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQK 式中：NG1K脚手架结构自重标准值产生轴向力 NG2K构配件自重标准值产生轴向力 NQK施工荷载标准值产生轴向力总和 查表得：脚手架每米立杆承受的结构自重为0.1337KN/m竹笆板自重取0.06KN/m2栏杆自重取0.095KN/m安全网自重取0.01KN/m2施工荷载为2KN/m2 脚手架搭设1.5m间距最大高度为16.2米，共搭设9步。 则NGIK=0.13371.523步=4.6KN NG2K=（0.0611.5/2+0.09511.5/2+0.011.51.8/2）23步=3KN NQK=411.5/2 =3KN N=1.2(4.6+3)+0.91.43=12.9KN 2.4计算由风载设计值产生的立杆段弯矩Mw按下式计算：MW=0.91.4MWK=0.91.4klah2/10式中k风荷载标准值：k =0.7z s。z风压高度变化系数；查表得：1.77， s脚手架风载体型系数； s=1.0密目网挡风系数，查表得0.8 s=0.81.0=0.8 o基本风压；查表得0.4KN/m2.k=0.71.770.80.4=0.4KN/m2MW=0.91.40.41.51.82/10=0.2KN_m2.5 单立杆底部稳定性验算N/A+Mw/W205N/mm2=12.9103/（0.186489） +0.2106/5.08103=142.2N/mm2f=205N/mm2故满足3.连墙件计算3.1连墙件轴向力设计值按下式计算： Nl=Nlw+NO 式中Nlw由风荷载产生的连墙件轴向力设计值；Nlw=1.4k.Aw NO连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力。双排架取5KN。 Aw每个连墙体的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积： Aw=33.6=10.8m2 连墙件计算:Nlw=1.40.410.8=12.1KNNl=3+12.1=15.1KN 2只扣件抗滑承载力16KN故采用双扣件满足要求。4.立杆地基承载力计算4.1立杆基底平均压力应满足下式要求： Pfg式中P立杆基底平均压力 P=N/A， N上部结构传至基底轴向力设计值N=12.9KN A基底扩展面积， A=0.25m2 fg地基承载力设计值：fg=kc.fgk kc脚手架地基承载力调整系数：取0.4 fgk地基承载力标准值：取170KN/m2 fg=0.4170=68KN/m2 P=N/A=12.9/0.25=51.6KN/m2fg=68KN/m2故地基承载力满足。附录2：悬挑脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.8 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.26m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.50； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距5.4 m，采用焊缝连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.27，计算立杆稳定性时取0.62，风荷载体型系数s 为0.866；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1307；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45m。结构混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支点距离建筑物 1.35 m,支杆采用 12.6号槽钢。二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.1=0.16 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.667=0.933 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.161.652+0.100.9331.652 =0.289 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.161.652-0.1170.9331.652 =-0.341 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.289106,0.341106)/4490=75.947 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 75.947 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.1=0.133 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.667 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13316504/(1002.06105107800)+0.9900.66716504/(1002.06105107800) = 2.504 mm；大横杆的最大挠度 2.504 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1650/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.65 = 0.055 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.65/(2+1)=0.165 kN；活荷载标准值：Q=211.65/(2+1) =1.100 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.055+0.165)+1.4 1.1 = 1.804 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03312/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8041/3 = 0.601 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.606 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.606106/4490=135.035 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力=135.035 N/mm2 小于小横杆的抗弯强度设计值205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.055+0.165+1.1 = 1.32 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1319.9451000(310002-410002/9 ) /(722.06105107800) = 2.11 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+2.11 = 2.129 mm；小横杆的最大挠度为2.129 mm 小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.652/2=0.055 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.65/2=0.247 kN；活荷载标准值: Q = 211.65 /2 = 1.65 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.055+0.017+0.247)+1.41.65=2.693 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1292kN/m NG1 = 0.1292+(1.652/2)0.033/1.8019.80 = 3.163kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3111.65(1+0.4)/2 = 3.948 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14111.65/2 = 1.27 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.6519.8 = 0.163 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.544 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 211.652/2 = 3.3 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.544+ 0.851.43.3= 14.18 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.544+1.43.3=14.873kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.5 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.62； s - 风荷载体型系数：取值为0.866；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.50.620.866 = 0.188 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1881.651.82/10 = 0.12 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.180 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 14.873kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 14179.836/(0.188424)+119551.09/4490 = 204.514 N/mm2；立杆稳定性计算 = 204.514 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 14872.836/(0.188424)=186.582 N/mm2；立杆稳定性计算 = 186.582 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.27，s0.866，00.5，Wk = 0.7zs0=0.7 1.270.8660.5 = 0.385 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 17.82 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 9.603 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.603 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 450/15.9的结果查表得到 =0.924，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9244.2410-4205103 = 80.314 kN；Nl = 12.603 Nf = 80.314,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lwt fc 或 ft其中 N为连墙件的轴向拉力，N=12.603 kN；lw为连墙件的周长，取Lw=pid=150.796 mm；t为连墙件钢管的厚度，t=3 mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0 N/mm2；经过焊缝抗拉强度 =12603.408 /( 150.7963)= 32.281 N/mm2；经过焊缝抗拉强度=32.281 ft=185；对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!焊接拉结杆的钢锚板采用化学螺栓锚固于结构墙梁，连墙件的轴向拉力N=12.603kN M12化学螺栓（慧鱼）允许抗拉力13.8KNM12化学螺栓抗拉强度计算满足要求!八、水平型钢梁的受力计算悬臂梁受脚手架集中荷载N的作用，A、B点分别为与墙（梁）焊接锚固本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体计算按260mm（实际300mm），支拉斜杆的支点距离墙体为 1260mm，水平钢梁的截面惯性矩 I=1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2NG + 1.4NQ=1.28.544 +1.4