年处理40万吨低温甲醇洗气体净化工艺设计毕业设计.doc

中国矿业大学银川学院本 科 毕 业 设 计（ 2012 届）题 目 年处理40万吨低温甲醇洗 气体净化工艺设计 系 别 化学工程系 专 业 化学工程与工艺 年 级 煤化一班 学生姓名 张旭光 指导教师 年 月 日目录绪论：3一、低温甲醇洗工段简介4二、甲醇的性质42.1物理化学属性42.2安全机理52.3用途52.4毒性和防护5三、低温甲醇洗原理53.1低温甲醇洗的理论基础5 3.1.1拉乌尔定律5 3.1.2亨利定律63.2 低温甲醇洗的基本原理6 3.2.1多种气体在甲醇溶液中溶解度的比较6 3.2.2 H2S、CO2的解吸7四、低温甲醇洗74.1流程简述74.2原材料、动力规格及消耗量104.3三废排放10五、低温甲醇洗设备选型计算125.1物料平衡简图12六、低温甲醇洗工艺技术现状及发展216.1低温甲醇洗工艺的技术特点216.2技术发展和改进21 6.2.1流程不断优化，能量利用更加合理21 6.2.2提高操作灵活性，降低装置投资21 6.2.3针对生产中存在问题，采取相应改进措施21 6.2.4设备方面的改进22 6.3存在问题及国产化建议22绪论：固定床加压气化是逆流气化，煤气出炉温度低，粗煤气成分复杂，其气体组分包括CO、H2、CO2、CH4、H2S、有机硫、C2H4、C2H6、C3H8、C4H10、HCN、N2、Ar以及焦油、脂肪酸、酚、氨、石脑油、油、灰尘等。在这些组分中除CO、H2、CH4有效组分和N2、Ar属惰性气体外，其余所有组分包括CO2和硫化物都是需要脱除的有害杂质，可见其净化任务的艰巨。纵观当今各种气体净化工艺，能担当此重任者非低温甲醇洗莫属。这是因为只有低温甲醇洗净化才可以在同一装置内全部干净地脱除各种有害成分，诸如CO2、H2S、COS、C4H10S、HCN、NH3、H2O、C2以上烃类（包括轻油、芳香烃、石脑油、烯烃及胶质物等）以及其他化合物等。另外固定床加压气化压力较高，气体中CO2、H2S分压相对较高，所以本身就有利于发挥低温甲醇洗物理吸收的特性。低温甲醇洗工艺与其他净化工艺相比还有着如下各种显著的优点：l 吸收能力强，溶液循环量小。l 再生能耗低。l 气体净化度高。l 溶剂热稳定性和化学稳定性好，溶剂不降解、不起泡，纯甲醇对设备不腐蚀。l 溶液粘度小，有利于节省动力。l 甲醇和水可以互溶，利用此特性可以用其干燥原料气，而且利用其与水的互溶性用水可以将石脑油从甲醇中萃取出来。l 甲醇溶剂价廉易得。l 流程合理，操作简便。低温甲醇洗在同一装置中实现了多种杂质的脱除，相对于其他净化方法的多种净化工艺组合而言，工序相对单一、合理，便于操作管理。低温甲醇洗与NHD净化工艺相比由于装置在低温下操作，需用低温材料，因此投资较高。但由于NHD的吸收能力较低温甲醇洗低，溶剂循环量大，用电消耗大，加之NHD溶剂较贵，总体操作费用较高。总体而言，低温甲醇洗综合运行的经济性优于NHD净化工艺。所以低温甲醇洗是现今化工工艺中效果最好的净化工艺一、低温甲醇洗工段简介从变换工序来的变换气中除含有氢气、氮气外，约含有44.7的CO2和少量的H2S与COS等硫化物，还含有CO、CH4、Ar以及饱和的水份等。含氧化合物与含硫化合物是氨合成触媒的毒物，气体在进入合成工序之前，必须将他们脱除干净；并且，由于后续工序是采用液氮洗脱除CO、CH4等，为防止CO2与水份等冻结成固体堵塞管道和设备，也必须将它们脱除干净。另外，从变换气中分离出来的CO2数量较大，浓度较高，而它又是生产纯碱、尿素、干冰等化工产品的主要原料；H2S及COS等硫化物数量虽小，但它们也是生产硫酸等的原料，而且，H2S、COS等硫化物对大气污染严重。因此，低温甲醇洗工序的任务是：1）、净化原料气将进入甲醇洗的原料气中CO2、H2O 、H2S 等脱除至规定的含量，以满足后续工序液氮洗和氨合成的生产要求。2）、回收副产品CO2是低温甲醇洗工序的主要副产品，可用于生产纯碱、尿素以及食用CO2等，因此，低温甲醇洗工序必须保证CO2产品的质量和数量，以满足用户生产的需要；对H2S及其它含硫化合物的回收，也要保质保量，达到配套装置规定的要求。3）、环保任务由于低温甲醇洗工序还向外界排放废气和废水，它们含有污染环境的 H2S、甲醇等有毒物质，因此，必须加强生产控制，以满足环境保护的需要。二、甲醇的性质甲醇（Methanol，methyl alcohol）又名木醇，工业酒精，甲基氢氧化物，是一种最简单的饱和醇。分子式CH3OH，结构式如下：H | HCOH |H2.1物理化学属性甲醇是一种无色、透明、易燃、易挥发的有毒液体，有酒精气味。分子量为32.04，相对密度0.7913（20/4），熔点-97.8，沸点64.51，闪点12.22，自燃点473，蒸汽压1.287104Pa（96mmHg,20），蒸汽与空气混合物爆炸下限为636.5%，能与水、乙醇、乙醚、苯、酮等许多邮寄溶剂互溶3，遇明火或氧化剂易燃烧。反应式为：2CH3OH 3O2 2CO2 4H2O2.2安全机理工业酒精中大约有4%的甲醇，被人饮用后就会产生甲醇中毒，内服10ml甲醇就可以致人失明，30ml可致人死亡。空气中允许最高甲醇蒸汽浓度为0.05mg/L。甲醇的中毒机理是，甲醇经人体代谢产生甲醛和甲酸（俗称蚁酸），然后对人体昌盛伤害。甲醇本省五毒，而代谢产物有毒。常见症状是，显示产生喝醉的感觉，数小时后头痛，恶心，呕吐，以及视线模糊。2.3用途工业甲醇的用途十分广泛，除可作为许多有机物的良好溶剂外，还可以用于合成纤维、甲醛、塑料、医药、农药、染料、合成蛋白质等工业生产，是一种基本的有机化工原料。甲醛和汽油（柴油）或其他物质可混合成各种不同用途的工业用或民用的新型染料，甲醇和汽油混合可作为燃料用于运输业。2.4毒性和防护工业甲醇液体几气体都是剧毒，应该避免接触和吸入蒸汽，如果溅到皮肤上应迅速用大量清水冲洗，在甲醇作业处应有防毒面具、橡皮手套、防护眼睛等安全用具以备需用，包装容器应有危险品标志。甲醇中毒这可以通过服用小苏打（碳酸氢钠）来中和。甲醇是假酒的主要成分，食用过多可导致失明甚至死亡。三、低温甲醇洗原理3.1低温甲醇洗的理论基础3.1.1拉乌尔定律溶液中溶剂的蒸汽压不仅与溶液性质有关而且还与溶液中溶解组分浓度有关。拉乌尔根据许多数据发现稀溶液中溶剂的蒸汽压Pa与其也想中摩尔分数Xa之间存在这下述关系：PaPa XaPa混合溶液中溶剂的蒸气压Pa 纯溶剂的蒸气压Xa溶剂的摩尔分数设溶质的摩尔分数为Xb由于Xa=1-Xb，所以Pa=Pa（1-Xb），即溶液中溶剂蒸汽压下降的分数等于溶质的摩尔分数。拉乌尔定律：溶液中溶剂的蒸汽压等于纯溶剂的蒸汽压与其摩尔分数的乘积。3.1.2亨利定律亨利在研究气体在液体中溶解的规律是发现：在一定温度和平衡状态下，一种气体在液体里的溶解度和该气体的平衡分压成正比，即PbKXbPb该气体的平衡压力Xb该气体在溶液中的摩尔分数K 亨利系数实验证明，在稀溶液中溶质若服从亨利定律，则溶剂必须服从拉乌尔定律低温甲醇洗就是利用甲醇在低温（9 64）、高压的条件下，对CO2、H2S有较高的吸收能力，对合成气中的有效组份CO、H2有较低的溶解度。即甲醇作为吸收溶剂对被吸收的气体具有较高的选择性。利定律在使用过程中，为了物料衡算的方便，可以有多种表达式。如气体在液体里的溶解度和该气体的平衡分压的关系可以表达为CA*HPA。溶质气体在液面上方的平衡分压与溶质在溶剂液体里摩尔分率的关系可以表达为PA*EXA。3.2 低温甲醇洗的基本原理3.2.1多种气体在甲醇溶液中溶解度的比较低温甲醇对CO2、H2S、COS、H2等气体的吸收属物理吸收，在稀溶液中遵循亨利定律：P KN式中 P气体的平衡分压力，MPa K亨利常数 N溶解度系数，kmolm-3MPa-1由于甲醇是极性分子，在低温、高压下，CO2和H2S在甲醇中的溶解度一般不遵循这一定律。因而必须校正或另作处理。变换工艺气中各组分在甲醇中的溶解度，依次为H2S、CO2、CH4、CO、N2、H2。而H2S和CO2的溶解度要远远大于其它几种气体的溶解度。因此低温甲醇洗就是基于甲醇对H2S、CO2等酸性气体具有较大的溶解度，而对CH4、CO、N2、H2具有很小的溶解度实现气体分离的。低温甲醇洗的物理吸收过程遵循享利定律，即被吸收组分的溶解量与其分压和溶解度系数成正比。在大多数情况下，溶解度系数随温度的下降而上升。故物理吸收要求在尽可能低的温度下进行。在高压下享利定律对甲醇吸收有三条修正：(1)温度愈低，溶解度系数愈大，但当被吸收气体的温度达到吸收组分的露点时，溶解度系数趋于无穷大，此时溶质与溶剂完全互溶，无法操作。因此在实际操作中，C02吸收段的出口甲醇温度要高于原料气中CO2组分的露点温度，一般高10。(2)由于吸收系统存在H2组分、C02的溶解度系数要有所下降。(3)当吸收剂吸收了易溶组分后，其作用同溶剂一样吸收其它组分，即当甲醇吸收了CO2后，再吸收H2S其吸收能力不会下降。根据享利定律及对其的三条修正，甲醇洗装置可在高压、较低温度下，一次完成去除CO2、H2S等酸性气体的目的。3.2.2 H2S、CO2的解吸在经过高压、低温吸收C02、H2S后，富含酸性气体组分的甲醇液体，经减压后，可使溶解在其中的气体组分自动解吸。通过控制解吸与再吸收的程度，可获得高纯度的CO2气体，为尿素装置提供生产原料，减压过程是在绝热条件下进行的，因此发生了能量的转移，甲醇自身的温度，及减压释放出的CO2气体温度都得到了降低，并可通过换热将冷源交出，以实现冷热平衡。溶解在甲醇中的H2S将采取低温气提与加热精馏的方法，使其得到完全的解吸，解吸后的H2S及残余CO2气体送往硫回收系统。四、低温甲醇洗4.1流程简述（1）变换气冷却及硫化物和CO2的脱除来自煤气冷却工段的变换气进入低温甲醇洗装置后，在一系列热交换器中变换气分别与净化气、CO2闪蒸气等换热得到冷却。在冷却过程中在变换气管道需要喷入少量甲醇以防止冷却到冰点后水气结冰堵塞管道。之后变换气进入H2S吸收塔底部的预洗段。在这里用少量的无硫甲醇富液进行洗涤以除去变换气中的高分子烃类（石脑油）和其它诸如有机硫、HCN和NH3等微量组分。预洗甲醇富液离开H2S吸收塔，被送到预洗甲醇再生系统处理。预洗后的变换气进入H2S吸收塔的脱硫段，在该段内，用来自CO2吸收塔底的无硫甲醇富液喷淋洗涤，脱除粗煤气中的H2S和COS等硫化物。脱硫后的煤气由H2S吸收塔顶部出来后进入CO2吸收塔底部。在CO2吸收塔的顶部，脱硫气被来自热再生塔的甲醇贫液洗涤，脱除脱硫气中的大量的CO2以及微量的H2S和COS，以达到所要求的产品气指标。甲醇吸收CO2的反应热导致溶液温度升高影响吸收进一步进行，为此，在中间适当塔盘需将甲醇溶液抽出经甲醇循环冷却器移走部分CO2的溶解热后，返回到吸收塔作为CO2吸收塔下段的吸收液。最终，净化气达到CO21.5%、总硫0.1 ppm的指标后送入甲烷合成和PSA制氢装置。来自CO2吸收塔底部的部分甲醇富液用H2S吸收塔给料泵经甲醇深冷器冷却后送到H2S吸收塔顶部作为脱硫液。其余的甲醇富液到CO2闪蒸塔闪蒸再生。（2）脱碳溶液的再生来自CO2吸收塔的无硫甲醇富液进入CO2闪蒸塔的I段进行闪蒸，I段闪蒸气中除CO2气外，还有部分有效组份如CH4、CO、H2等，送硫化氢浓缩塔（C6131004）段洗涤吸收二氧化碳。I段甲醇闪蒸液经过甲醇后冷却器冷却后，依次进入II、III段，闪蒸压力逐渐降低，以解析出大部分溶解的CO2。CO2闪蒸塔的II段闪蒸气为纯度较高的CO2，需要时可以回收利用，III段闪蒸气为混合气体，闪蒸气在一系列换热器中回收冷量后送往尾气甲醇洗涤塔，用脱盐水洗涤回收其中夹带甲醇且满足环保排放要求后排放。经过CO2闪蒸塔I、II、III段闪蒸再生的甲醇半贫液用再吸收泵增压后，分为两股分别送往H2S浓缩塔第I段、段，作为二次吸收液。（3）含硫甲醇富液再生及硫化氢浓缩来自H2S吸收塔的含硫甲醇富液。首先进入H2S浓缩塔的I段进行闪蒸。同样，该段闪蒸气中除CO2气外，还有部分有效组份如CH4、CO、H2等，用来自CO2闪蒸塔III段的甲醇半贫液再吸收部分CO2后与CO2闪蒸塔的I段闪蒸气合并。在换热器中复热后一部分经压缩机回到变换气中，另一部分作为燃料气送出界区。之后甲醇溶液再进入II段闪蒸段解析CO2气，II段含硫甲醇液进入H2S浓缩塔的再吸收段，在这里，用来自氮气冷却器的冷氮气气提出CO2气，气提出的气体与来自CO2闪蒸塔III段的部分甲醇半贫液逆流接触，以再吸收气体中的H2S和COS，之后气体离开H2S浓缩塔经换热器回收冷量后送往尾气洗涤塔。来自H2S浓缩塔再吸收段底部的富含H2S甲醇液通过硫化氢浓缩塔底泵增压，在富贫甲醇换热器中加热后，进入热再生塔顶部的热闪蒸段进行闪蒸，含有大量CO2和甲醇的热闪蒸气经过一系列换热冷却后，进入H2S闪蒸塔的再吸收段。换热器中的甲醇冷凝液排放到热再生塔回流槽。热闪蒸段的甲醇液进入热再生塔的热再生段，通过甲醇蒸气进行气提而完全再生。甲醇蒸气在热再生塔再沸器中由低压蒸气加热产生。来自热再生段顶部的H2S、CO2、甲醇蒸汽的混合物通过一系列冷却器将甲醇冷凝下来。液体进入回流槽，H2S富气最后在换热器中复热后送出界区到硫回收装置。各段冷凝的甲醇液收集在热再生塔回流槽后，用热再生塔回流泵将之返回到热再生塔作回流液。在热再生塔釜的完全再生的甲醇用贫甲醇泵增压，经富贫甲醇换热器冷却后，送到CO2吸收塔顶作为精洗甲醇液。（4）预洗甲醇的再生来自H2S吸收塔预洗段的甲醇液中含有CO2、H2S、石脑油等化合物，其在预洗甲醇加热器中被加热，然后送至预洗闪蒸塔进行闪蒸，闪蒸气返回到H2S浓缩塔再吸收段。离开预洗闪蒸塔的甲醇-石脑油混合物进入萃取器的给料缓冲室，同时，在这一缓冲室中加入一定量的水（该水来自预洗闪蒸塔上塔），以将甲醇从石脑油中萃取出来。另外还有一股来自共沸塔顶的物流也加到萃取器的缓冲室中。甲醇、水、石脑油混合物由萃取器泵从给料缓冲室送往萃取器的萃取室。在此混合物分为两层。上层为石脑油、下层为甲醇-水混合物，石脑油溢流进入石脑油室用泵送出界区。从萃取器萃取室出来的甲醇水混合物、仍含有一些石脑油、HCN、CO2、COS和有机硫等物质，用共沸塔给料泵将其经共沸塔给料加热器送入共沸塔进行石脑油等物的汽提。共沸塔的塔顶产物为甲醇、水、石脑油的混合物并含有HCN、CO2和有机硫。该产物被设在塔顶的共沸塔冷凝器冷凝，冷凝液一部分送往萃取器的给料缓冲室，一部分靠重力返回到塔内作回流液。不凝气送往预洗闪蒸塔的上段，经水洗回收甲醇后送往硫回收装置。来自共沸塔底部的甲醇-水混合物用甲醇水塔给料泵送往甲醇水塔的中部，在该塔内甲醇和水通过蒸馏得到分离，所需热量由甲醇水塔再沸器供给，热源为低压蒸汽。甲醇水塔的塔底产物废水在共沸塔给料加热器中冷却后排往废水处理装置。为了防止甲醇水系统由于氰氢酸等酸性物质累积引起的管道腐蚀，需向再沸器的甲醇水给料管中喷入NaOH溶液，以调节PH值。（5）尾气洗涤为将装置的甲醇损失降至最低，来自CO2闪蒸塔的闪蒸气和H2S浓缩塔再吸收段的释放气合并后一起送往尾气甲醇洗涤塔。在这里气体与水逆流接触，洗涤气体中所含的残余甲醇，洗涤用水为化学软水。然后这股洗涤水通过萃取水泵送往预洗闪蒸塔上段，最后进入萃取器作为萃取甲醇用水，洗涤后的气体送排放筒高空排放。为了防止甲醇水塔再沸器的管道腐蚀，需向再沸器的甲醇水给料管中喷入NaOH溶液，由NaOH泵喷入。4.2原材料、动力规格及消耗量序号名称规格单位消耗量（每小时）正常最大1甲醇GB338-2011 一等品kg4x1204x1452NaOHGB209-2006 IS-CT-优等品kg4x503低压氮气0.4MPa(g)Nm34x246404x300004脱盐水50 /0.6MPa(g)t4x154x22.55电10/0.38 kVkw4x4431.64x80906蒸汽0.5MPa（g）t4x604x727循环水t=10t4x21604x26008冷量-40106kcal4x154.3三废排放 序号名称排放点性状排放情况排放量组成及含量处理措施单位正常1废水液连续t/h4x13.95含甲醇 150mg/L生化处理2CO2排放气气连续Nm3/h4x200768.7组分（Vol%）H2 0.146%CO 0.273%CO2 84.445%CH4 0.916%N2 12.272%H2S 10ppmC2H4 0.138%C2H6 0.302%C3H8 0.369%C4H10 0.012%CH4O 154 ppmH2O 1.109%送蓄热氧化尾气处理3酸性气气连续Nm3/h4x1869.123组分（Vol%）CO2 71.049%N2 2.622%H2S 13.264%C2H4 0.024%C3H8 9.212%C4H10 3.703%CH4O 0.126%送硫回收装置事故状态送酸性气火炬4酸性气气连续Nm3/h4x1354.5组分（Vol%）CO 0.007%CO2 51.458%CH4 0.033%N2 0.398%H2S 15.266%C2H4 0.033%C2H6 0.023%C3H8 6.956%C4H10 24.832%CH4O 0.084% H2O 0.911%送硫回收装置事故状态送酸性气火炬5噪声泵、压缩机运行噪音连续噪音低于85dBGB12348-90选择高质低噪设备、采取隔音措施五、低温甲醇洗设备选型计算5.1物料平衡简图原料气换热及甲醇/水分离器物料点简图如下： 10 9 喷入甲醇 7 8甲醇水分离器 3去洗涤塔E01 供气冷却器变换来变换气1 4 12闪蒸气 2 7 6 5 11甲醇洗涤塔物料简图如下： 7去E3（净化气/甲醇换热器）甲醇洗涤塔 E8（贫甲醇冷却器）来19E5（甲醇深冷器） 13 E6（循环甲醇冷却器） 14 15 12 16 17E7（甲醇换热器） 18主要设备选型基础数据：1、E01（供气冷却器设计基础）进低温甲醇洗变换气、系统闪蒸气、甲醇蒸汽的混合气和出低温甲醇洗净化气、TO2塔塔顶气、TO2塔中段气换热其中，变换气气量85900Nm3/h，其中H244000，CO2 25490，N214666，CO 270，Ar+CH4 1139，饱和水215，硫化物120，混合气进换热器温度38，压力3MPa，流量87516Nm3/h，其中H244358，CO2 26007，N214937，CO 290，Ar+CH4 1169，饱和水215，硫化物120，甲醇 420Nm3/h，出口温度-26，出口压力2.97MPa净化气气量60088Nm3/h 其中H2 43956，CO2 20ppm，N2 14546，CO 260，Ar+CH4 1111，微量的硫化物和水，进口压力2.9MPa，进口温度-40，出口压力2.87MPa，出口温度30TO2塔顶气量16960Nm3/h，其中H2 42，CO2 16790.4，N2 127.6，进口压力0.19MPa，进口温度-55，出口压力0.16MPa,出口温度30T02塔中段气流量9530 Nm3/h，其中CO2 7720，N2 1715，其它95，进口压力0.16MPa，进口温度-60，出口压力0.13MPa，出口温度30 换热面积计算：原换热器换热面积F1674.8m2，规格DN2100328650，换热量WQCmT1080910.353024.18641.021107kJ/h，其中进口变换气换热量1.004107kJ/h。 新装置换热量WQCmT875160.342914.18640.803107kJ/h，建设换热系数及温差不变，则新装置E01换热面积0.8031.0211674.81317m2，考虑到固定床造气气体成分和壳牌不同，二氧化碳较少，解析时吸收的热量较少，溶液及解析气体温度很难降到5560，冷冻量及换热推动力都会下降，建议新装置E-01换热面积不小于1400m2。2、D01（变换气分离器）变换气分离器结构比较简单，操作压力2.96MPa，操作温度-26，设计压力4MPa，设计温度-50主要物料有进口混合气、去洗涤塔气体、底部排液。详见附表物料点4、11、12.2、 T01 甲醇洗涤塔甲醇洗涤塔操作压力3MPa，操作温度2655，设计压力4MPa，设计温度-70甲醇洗涤塔分四段，其中1、2、3段为二氧化碳吸收段，四段为H2S吸收段，通过计算，建议新装置甲醇洗涤塔规格为DN230030。其中一、四段塔板数及塔板间距保持不变，二、三段各减少两块塔板。塔板间距不变。管口方位图不变。各管口管径依据甲醇洗涤塔物料衡算数据进行计算，物料衡算数据见附表。 4、E-05（吸收塔一段出口甲醇深冷器） 现参数 DN16001610150，F=161m2，SA-203GrD 新装置参数：DN120014，F=100m2，SA-203GrD 管程 吸收CO2的甲醇溶液181.13t/h，其中甲醇159.3t/h，二氧化碳21.6t/h，其它0.23t/h， -21降温到-35 壳程 液氨0.03MPa,-45蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量 5、E-04（富甲醇深冷器） 现参数 DN900126320，F=69.5m2，SA-516Gr70建议新装置参数：DN80011，F=55m2， SA-516Gr70管程 吸收CO2的甲醇溶液105.07t/h，其中甲醇80.29t/h，二氧化碳24.5t/h，其它0.287t/h， -28降温到-35 壳程 液氨0.03MPa,-45蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量 6、E-13（贫甲醇深冷器） 现参数 DN1100128102，F=188m2，SA-516Gr70新装置参数：DN100012，F=140m2，SA-516Gr70管程 贫甲醇溶液159.3t/h， -28降温到-36 壳程 液氨0.03MPa,-45蒸发为气氨，为甲醇溶液提供冷冻量附表：原料气换热及甲醇吸收部分物料平衡表 物料号12345说明变换气闪蒸气喷入甲醇混合气T02塔中段气温度（）3838383860压力（MPa）33.2430.16流量（Nm3/h）总量（Nm3/h）百分数（%）总量（Nm3/h）百分数（%）总量（Nm3/h）百分数（%）总量（Nm3/h）百分数（%）总量（Nm3/h）百分数（%）总计859001001196100420100875161009530100其中H24400051.235829.93600kg/h4435850.6920.02N21466617.127122.661493717.07171518.01CO2 2549029.6851743.232600729.72772081.09CO2700.31201.672900.33200.21硫化物1200.141200.14100.11氩与甲烷11391.32302.5111691.34400.42甲醇004200.48水2150.252150.24其它0230.24物料号678910说明T02塔上段气净化气稳压气尾气产品气温度（）-55-36.7303030压力（MPa）0.192.80.160.130.13流量（Nm3/h）总量（Nm3/h）百分数（%）总量（Nm3/h）百分数（%）总量（Nm3/h）百分数（%）总量（Nm3/h）百分数（%）总量（Nm3/h）百分数（%）总计169601006008810018601001138010015100100其中H2420.254395673.154.610.256.6137.3937.390.25N2127.60.751454624.2113.950.751728.9515.19113.650.75CO2 16790.4991.220ppm1841.44999561.4484.021494999CO2600.43200.18硫化物微量0.1100.09氩与甲烷11111.85400.35甲醇水其它230.2 物料号1113141516171819物料说明变换气分离器排液吸收塔一段出口液吸收塔二段出口液吸收塔三段出口液三段去四段三段去换热器四段去换热器吸收塔循环甲醇温度（）-26-21-22-21-21-21-20-54压力（MPa）2.962.92.922.942.942.942.962.87流量（kg/h）7881813301933102084701034001050701061001593000其中甲醇60015930015930001593007901080290790101593000水173硫化物 7175二氧化碳8216003360048600241002450026775其它230410570283287338物料号12：-26，2.96MPa，流量86872.4Nm3/h，其中H2 44358Nm3/h，CO2 260034Nm3/h，N2 149374Nm3/h，CO 2904Nm3/h，ArCH4 11694Nm3/h，硫化物115.44Nm3/h。六、低温甲醇洗工艺技术现状及发展6.1低温甲醇洗工艺的技术特点低温甲醇洗采用冷甲醇作为溶剂脱除酸性气体的物理吸