《滕州金河湾论文》doc版.docVIP

青岛建工集团有限公司滕州项目部年度论文 青岛建工集团有限公司滕州项目部年度论文高层悬挑脚手架施工浅析 姓名：鞠 焱 华二零一三年十二月 前言悬挑式脚手架因其具备就地取材、搭设方便、安全可靠、成本节约等诸多优点，目前在高层建筑施工过程中广泛使用。良好的外架形象是建筑工地安全文明施工的第一视觉效果，是施工企业对外展示的第一名片。 关键词： 脚手架；高层；技术；规范一、工程概况：滕州市金河湾一期安置房工程位于滕州市2008-13-1号宗地，东至塔寺南路，南至河滨西路，西至善国路，北至安乐街。工程总建筑面积80020.92平米，其中地下2982.16平米，地上77038.76平米，分为12#、16#、21#三栋单体，其中12#楼地下2层，地上34层，总建筑高度95.2米，16#楼地下2层，地上34层，总建筑高度96.55米，21#楼地下1层，地上33层，总建筑高度97.3米。本工程基础为筏板基础，主体结构为剪力墙结构，本工程外脚手架均采用型钢+钢丝绳组合进行分段悬挑外脚手架，最大悬挑高度不大于18米。二、脚手架布设安排本工程外脚手架搭设方式：地下室地面至标准层二层采用落地式双排钢管脚手架，搭设高度15.2米；自二层顶板即采用悬挑脚手架，而后在八层顶板进行悬挑，每段悬挑脚手架高度由下向上均为18米，每个单体楼准备两层悬挑工字钢，分别在第二层及第八层设置，以上部分悬挑脚手架待下部脚手架拆除后重复使用，悬挑脚手架部分均采用型钢+钢丝绳组合搭设方式。 三、材料准备构配件的质量标准1）脚手架钢管新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀深度应小于0.5mm。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。2）扣件扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理。3）脚手板脚手板采用木材料制作，每块质量不宜大于30kg。木脚手板应采用杉木或松木制作，脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；腐朽的脚手板不得使用。四、脚手架构架设置悬挑脚手架：脚手架采用扣件式483.5钢管双排架，立杆横距0.8m，立杆纵距1.35米，大横杆步距1.8m，并在每步高的0.6米、1.2m处设置花杆拦腰杆。立杆距外墙面0.3米，小横杆采用1.2m长钢管，用直角扣件在主节点处与大横杆相连，里端悬挑0.20m，外端悬挑0.20m。外架采用二步三跨与主体结构形成刚性拉接为主，柔性拉接巩固的措施。连墙件设置方式：拉结采用在梁上预埋20圆钢环铁件，采用扣件与预埋铁件形成拉结；无梁处采用拉筋配用顶撑，顶撑可靠的顶在砼梁或剪力墙等结构部位，拉筋采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不少于两股。剪刀撑设置：外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆接长宜采用搭接接长，搭接长度不应小于1米，用三个旋转扣件设置固定，剪刀撑跨度采用每五跨一道，其斜杆与地面的夹角应在45-60之间。横向斜撑除在拐角处设置外，中间每隔6跨设置一道。型钢悬挑脚手架除悬挑部分构造外，其余均同落地脚手架的构架设置.悬挑型钢采用16#工字钢，悬挑脚手架均采用悬挑工字钢+斜拉钢丝绳组合搭设方式，外挑长度为1.2米，非悬挑部位伸入楼板的锚固长度不得小于1.6米。悬挑部位、转角部位必须采用悬挑工字钢+斜拉钢丝绳组合搭设方式，其工字钢悬挑结构与非悬挑结构的交界处作为工字钢的悬挑支点，工字钢相应加长。 五、脚手架搭设技术要求、悬挑脚手架搭设流程悬挑型钢安装放置纵向扫地杆竖立杆设置抛撑搭设横向扫地杆第一步纵向水平杆校正立杆垂直度和横杆水平度拉结杆第二步拉结杆逐层循环、悬挑型钢安装a、无阳台造型、飘窗处工字钢长度为3m，16号工字钢，采用HPB23520钢筋箍固定，悬挑长度1.2m，锚固长度1.6m。b、阳台、转角处悬挑工字钢长度均为5m，16号工字钢，工字钢最大悬挑长度2m，锚固长度3m。工字钢均采用HPB23520钢筋套箍固定。C、楼梯转角处悬挑工字钢长度均为5m16号工字钢，工字钢最大悬挑长度2m，锚固长度3m。工字钢均采用HPB23520钢筋套箍固定。D、个别造型变化较大部位根据需要设置 6m工字钢，工字钢最大悬挑长度2.5米，锚固长度3.5米。工字钢均采用HPB23520钢筋套箍固定，此种工字钢用量较少，根据现场情况增加。3、立杆1）、脚手架立杆纵距1.35m，立杆横距0.8m. 立杆采用对接方法，用2米、 4米、6米三种长度钢管错开接头，最上一步可采用搭接、搭接长度不小于1米，用两个以上旋转扣件固定。2）、立杆间距要均匀，立杆垂直偏差不应大于L/300，且最大不超过10cm，采用经纬仪校正其垂直度。3）、屋面立杆顶端高出檐口上皮1.5米、平屋面女儿墙上皮1.0m；上部有悬挑脚手架时，立杆顶端应与工字钢相衔接使防护到位。4、纵向水平杆和横向水平杆1）、纵向水平杆绑在立杆内侧，纵向水平杆要求顺直、四周交圈，对接接长方式，如确需搭接，则用三个旋转扣件固定。搭接长度不小于1米，纵向水平杆的步距为1.8米，横向水平杆横距1.35m。2）、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接位置应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜在同步或同跨内设置，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50cm。3）、扫地杆：架体必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件固定在距工字钢 20cm的立杆上，横向杆在纵向杆下面。4）、横向水平杆：横向水平杆用十字扣件固定在纵向水平杆上，小横杆用1.2m钢管内挑20cm，间距1.35m 。5、连墙件连墙件设置：第一步可用对撑方式固定架体，连墙件水平距离参照梁设置，最大间距不超过4 米。连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。垂直距离参照楼层层高设置。遇框架柱处钢管环抱框架柱固定连墙杆；无框架柱处拉结采用在框架梁上预埋20圆钢环铁件，采用扣件与预埋铁件形成拉结；无框架柱和框架梁处采用拉筋配用顶撑，顶撑可靠的顶在砼圈梁或柱等结构部位，拉筋采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不少于两股。6、剪刀撑外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑的斜杆接长宜采用搭接接长，搭接长度不应小于1米，用三个旋转扣件设置固定，剪刀撑跨五跨，其斜杆与地面的夹角应在4560之间。7、横向斜撑横向斜撑除在拐角处设置外，中间每隔6跨设置一道。横向斜撑在同一节间，底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出墙上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。8、脚手板脚手板应铺稳、铺满，离墙面120150mm，采用搭接铺设,接头支在横向水平杆上，搭接长度应大于20cm，其伸出横向水平杆的长度不应小于15cm，作业层应满铺脚手板，在拐角、斜道平台处的脚手板，与水平杆可靠连接用绳封牢，防止滑支。从顶层作业面的脚手板下计，每隔12米满铺一层脚手板。外侧设置18cm高挡脚板。9、架体封闭1）、架子外排立杆内侧满挂密目网，全封闭施工。2）、在第一步架上设首层平网。首层平网以上每2层且不大于10m设一道层间网，作业层下设一道平网，平网应挂在小横杆下面，拉紧铺平。3）、架体竖直方向每隔六步高用架板满铺，并用绳封牢。4）、工字钢布设层，脚手架内立杆与建筑物的空档采用木胶板封堵严密。10、架体卸载设置 在阳角、楼梯及阳台、飘窗处采取钢丝绳斜拉进行卸载，钢丝绳选用619+1，公称强度1400Mpa，直径均为23mm。钢丝绳调紧采用花篮螺栓调紧，花篮螺栓用两端封闭型，钢丝绳夹不少于三道，最后一道与前一道做出矢高不小于5cm的安全弯，阳台处悬挑层底部模板支撑系统不拆除。11、悬挑脚手架的相关要求斜拉用钢丝绳与工字钢连接处，应在工字钢底部焊接限位撑，使得有可靠的防滑措施。混凝土浇筑完毕、工字钢加设后，应对工字钢悬挑段进行可靠支撑；放置工字钢结构部位的模板支撑应在砼强度达到100%后方可拆除，对斜拉钢丝绳上部拉结点处砼强度达到100%、且钢丝绳正常受力后，方可拆除工字钢悬挑段支撑。斜拉钢丝绳应采用花篮螺栓，花篮螺栓必须采用两端密闭型，钢丝绳夹不得少于三道，最后一道与前一道间应作出失高不小于5cm的安全弯。六、脚手架搭设要求1、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2、立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。3、立杆顶端高出檐口上皮1.5m。4、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3。5、脚手板应设置在三根横向水平杆上，脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。6、脚手架设置剪刀撑与横向斜撑，剪刀撑跨5跨立杆，斜杆与地面的倾角宜在450-600度间。7、脚手架的搭设应严格按设计要求进行搭设，不得随意改变构架设计，减少杆与件设置，确有实际情况需要对构架作调整和改变时，应提交技术人员解决。8、脚手架必须按要求与主体结构采用刚性拉接，不得减少连墙件数量。搭设必须配合施工速度搭设，一次搭设高度不应超过相临连墙件以上两步，但要始终高出作业面1.2m。9、外脚手架平网要连接严密牢固，网内的各种杂物要及时清理，防止物体坠落伤人，作业层每平方米架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过3KN/M2，上下同时施工层数不得多于2层。10、在架板上堆放的标准砖、砌体，不得多于砖排立码3层，砂浆和容器总重不得大于1.5KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件自重不得大于2.5KN。11、在架面上设置的材料应码放整齐、稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。12、脚手架内从一层起挂首层平网，以上每隔二层挂一道层间平网，作业面下挂一道随层网。13、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。七、脚手架的拆除要求1、准备工作拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，应由项目部技术人员进行拆除安全技术交底，应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除要求1）、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，特别不允许将密目网和平网全部拆除后再拆除架体。脚手架的拆除顺序：脚手板拉杆剪刀撑小横杆大横杆立杆自上而下逐步拆除工字钢拆除。地面设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2）、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增加连墙件加固。3）、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在适当的位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。4）、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆除后清场注意事项1）、各构配件严禁抛掷至地面。2）、运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。4、拆除时一步一清除，不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间扣再拆两头扣，由中间操作人往下运送杆件。脚手架的拆除作业前应按确定的拆除程序进行，连墙杆件应在位于其上的全部可拆除的杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开的连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆除的杆配件已安全的方式运出和吊下，禁止单人进行拆除杆件等危险工作。脚手架拆除前必须经过单位工程负责人对工程进行检查，确定工程不再使用时方可拆除。拆除的杆剪及零配件应分类堆放，严禁高空抛下，递至地面，按平面布置图分类堆放整齐，保管。5、拆除时注意，不得将密目网尤其是平网全部拆除后再拆，必须同步拆除。八、安全注意事项1.作业人员必须接受安全教育，进入现场配戴安全帽，高空作业佩戴安全带。2.作业人员在架上的最大作业高度以进行正常的操作为度，禁止在架板上加垫器、物或单块脚手板以增加操作高度。3.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，必须按规定 校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4、脚手架拆除严禁同一垂直空间同时作业，不准将钢管从空中直接抛下。5、当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除工作。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。6、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙件。7、在脚手架上进行电焊作业时，必须有防火措施和专人看守。参考文献施工手册第四版建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范GJG130-2011悬挑式脚手架安全技术规程（DG/TJ08-2002-2006）九、脚手架结构安全验算脚手架结构安全验算对型钢悬挑脚手架分别进行了验算，具体验算见附录1，其中钢管壁厚考虑安全起见取值为3.5mm厚。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.35米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.2米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处山东省枣庄市，查荷载规范基本风压为0.650，风荷载高度变化系数z为1.630，风荷载体型系数s为0.721；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1204；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度 1.6 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.036 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.35/3=0.158 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.35/3=1.35 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.036+1.20.158+1.41.35 = 2.122 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.1220.92/8 = 0.215 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =44.856 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =44.856 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.036+0.158+1.35 = 1.543 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.5439004/(3842.06105115000)=0.557 mm；小横杆的最大挠度 0.557 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0360.9=0.032 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.91.35/3=0.142 kN；活荷载标准值: Q= 30.91.35/3=1.215 kN；荷载的设计值: P=(1.20.032+1.20.142+1.41.215)/2=0.955 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0361.351.35=0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.9551.35= 0.344 kN.m；M = M1max + M2max = 0.005+0.344=0.349 kN.m最大应力计算值 = 0.349106/4790=72.952 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 72.952 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03613504 /(1002.06105115000) = 0.034 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.032+0.142+1.215）/2=0.695kN V= 1.8830.69513503/ ( 100 2.06105115000) = 1.358 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.034+1.358=1.392 mm；大横杆的最大挠度 1.392 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1350 / 150=9与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0360.92/2=0.032 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0361.35=0.048 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.350.91.35/2=0.213 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.35 /2 = 1.823 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.032+0.048+0.213)+1.41.823=2.904 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1204 NG1 = 0.1204+(0.902/2)0.036/1.8018.00 = 2.490；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3521.35(0.9+0.3)/2 = 0.567 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1421.35/2 = 0.189 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.3518 = 0.122 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.368 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30.91.352/2 = 3.645 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.65 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.63 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.721；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.651.630.721 = 0.535 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.368+ 1.43.645= 9.144 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.368+ 0.851.43.645= 8.379 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.5351.35 1.82/10 = 0.278 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.144 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9144/(0.188457)=106.434 N/mm2；立杆稳定性计算 = 106.434 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.379 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8378.91/(0.188457)+278329.991/4790 = 155.631 N/mm2；立杆稳定性计算 = 155.631 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.535 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.72 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.277 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.277 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 400/15.9的结果查表得到 =0.933，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9334.5710-4205103 = 87.408 kN；Nl = 12.277 Nf = 87.408,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 12.277小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.4 m，l = 1.6 m，m1 = 0.4 m，m2 = 1.3 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=3.368+3.645=7.013kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.6110-378.5 =0.205 kN/m；k=1.4/1.6=0.875k1=0.4 / 1.6 = 0.25k2=1.3 / 1.6 = 0.812代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 21.766 kN支座反力 RB = -7.413 kN最大弯矩 MA = 12.123 kN.m 最大应力 = 12122547.3 /( 1.05 141000 )= 81.881 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 81.881 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 3.368 +3