毕业设计计算书-景德镇华意电冰箱厂职工宿舍.docVIP

景德镇华意电冰箱厂职工宿舍 第 73 页 共 65 页1设计任务及要求1.1 设计原始资料1.1.1工程概况某市拟兴建7层住宅职工宿舍楼，建筑面积4513.32m2，设计使用年限为50年，拟建办公楼所在地土为类土，地面粗糙度为B类。1.1.2 自然条件地质条件：杂填土：1=16KN/m3、粘土：2=27.2KN/m3；水文资料：最高地下水位距地面为2.5m，最低地下水位距地面5m；气象资料：常年风向：东南；抗震设防：7度；抗震等级：三级；防火等级：二级；屋面活荷载：2KN/m楼面活荷载：2KN/m基本雪压：0.2KN/m地基基础安全等级为：乙级。1.2 建筑设计任务及要求要求建设景德镇华意电冰箱厂职工宿舍建设地点：景德镇华意电冰箱厂职工宿舍建筑层数：七层 建筑面积：4000-5000平方米。结构形式：现浇钢筋砼框架结构、钢筋砼条形基础。使用要求： 一室一厅 4060m2/套 一室两厅 70100 m2/套 两室两厅 100120 m2/套三室两厅 120150 m2/套1.3 结构设计任务及要求要求该结构为横向框架承重和现浇式肋型楼盖，钢筋混凝土结构。2建筑设计总说明2.1 平面设计2.1.1 平面布置平面布置按照业主的使用要求，在每一单元布置一个宽度为2.4m的楼梯，每种户型设卫生间、厨房、客厅、卧室，具体的布置可见平面图。2.1.2 柱网布置柱网布置按布置灵活的原则，具体可见结构平面图。2.2 剖面设计2.2.1 房间各部分高度净高和层高：房间净高为2.9m，层高为3.0m。室内外高差：室内外高差为300mm.。窗面及窗高：窗平台离楼板1000mm，尺寸为2400mm1500mm,侧立面为2100 mm1500 mm，卫生间为600 mm1500 mm，厨房为1200 mm1500 mm。门：房间门尺寸均为1000mm 2400mm2.2.2 屋面构造说明屋面为平屋面，自上而下分别为：20mm水泥砂浆找平层120140mm水泥蛭石保温层100mm钢筋混凝土。15mm厚纸筋抹灰2.2.3 楼面构造说明20mm水泥砂浆100mm钢筋混凝土板15mm厚纸筋抹灰2.3 墙体构造设计外墙：240mm厚粘土空心砖，两侧墙面均为20mm抹灰。内墙：240mm厚粘土空心砖，两侧均为20mm厚抹灰。3 结构方案设计总说明3.1 结构方案的选择及结构布置3.1.1 结构方案的确定结构平面形状和立面简单、规则，各部分刚度均匀、对称，减少结构产生扭矩的可能。控制结构高宽比，减少水平荷载下的侧移。尽量统一柱网及层高，布置灵活，空间大3.1.2 基础类型的确定基础采用预制桩基础，基础埋深0.7米，3.1.3 结构布置本工程采用框架结构，柱网布置灵活，选用横向承重方案，肋型现浇楼盖。主体结构共7层，层高3.0m。根据抗震规范，建筑总高小于30m、烈度为7度时，抗震等级为三级。本工程建筑总高21.9m，所以抗震等级为三级。3.2 主要结构材料、基本尺寸确定及截面几何特征3.2.1 主要结构材料的确定主体结构混凝土强度等级：C30。楼梯混凝土强度等级：C20。楼、屋面板混凝土强度等级：C20。主体结构钢筋强度等级：纵向受力钢筋 HRB235(fy=fy=360N/mm2)；箍筋 HRB235(fy=fy=310N/mm2)。楼板钢筋强度等级： 纵向受力钢筋 HRB235(fy=fy=210N/mm2)。横向受力钢筋 HRB235(fy=fy=210N/mm2)。楼梯钢筋强度等级： 纵向受力钢筋 HRB235(fy=fy=210N/mm2)。分布钢筋 HRB235(fy=fy=210N/mm2)。3.2.2 框架梁:h=(1/14-1/8)l =(1/14-1/8)4200mm=300525,取h=500b=(1/2-1/3)h=(1/2-1/3)500mm,取b=250mm柱: 跟据01规范第6.3.6条, b或h300mm,剪跨比2,h/b80mm 民用建筑70mm取h=100mm3.3. 施工方案的选择和说明本工程采用商品混凝土整体现浇。4楼梯的设计4.1梯的设计资料底层单跑、标准层为双跑式楼梯、，梯段宽为1.0m，踏步高度为150mm，踏步总数为20级，踏步宽度为300mm。材料采用C20砼，板内钢筋HPB235，梁纵向受力钢筋采用HRB335，箍筋用HPB235。楼梯上的均布活荷载标准值为qk=2.0 KN/楼梯做法：30mm水磨石面层现浇钢筋砼板板底20mm厚抹灰楼梯计算简图4.14.2梯段板TB1、TB2的设计4.2.1确定斜板厚度h板倾斜角tg=150/300=0.5，cos=0.894斜板的水平投影净长为l1n=2700mm斜板的斜向净长为l1n=l1n/ cos=2700/0.894=3020mm斜板厚度h=（1/251/30）l1n=（1/251/30）3020=120100mm.，可取h=120mm取1m宽板带计算。4.2.2荷载计算恒载：30mm厚水磨石面层： 0.65（0.15+0.3）/0.3=0.98 KN/m三角形踏步： （1/2）0.30.1525/0.3=1.88 KN/m混凝土斜板： 0.1225/0.894=3.36 KN/m板底抹灰： 0.0217/0.894=0.38 KN/m小计： 6.6KN/m恒载设计值： 1.26.6=7.92 KN/m活载设计值： 1.42.0=2.8 KN/m总荷载设计值： P=7.92+2.8=10.72 KN/m4.2.3 板的截面设计板水平计算跨度ln=2.7m，考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，跨中最大设计弯矩取：M=p ln2/10=（1/10）10.722.72=7.81 KNm板的有效高度h0=120-30=90mm，（因为建筑场地类别为类，砼保护层最小厚度为30）砼为C20，fc=9.6N/mm2，钢筋为HPB235，fy=210N/mm2，查表得，1=1.0，b=0.614s=M/1fcb h02=7.81106/（1.09.61000902）=0.1梯段板计算简图4.2=1=0.11b=0.614rs=0.5（1）=0.5（10.894）=0.947As= M/rsfy h0=7.81106/（0.94721090）=4362所以选用受力钢筋：10140，As=5612分布钢筋：垂直于受力钢筋放置，每级踏步1根 10 验算：=As/b h0=561/（100090）=0.468%min=45ft/fy=（451.1）/210=0.235%且0.20%满足。4.3平台板设计（TB2、TB3）设平台板厚h=100mm，取1m宽板带进行计算4.3.1荷载计算恒载：30mm厚水磨石面层： 0.65 KN/m100mm厚混凝土现浇板： 0.125=2.5KN/m板底抹灰： 0.0221=0.42 KN/m小计： 3.57 KN/m恒载设计值： 1.23.57=4.28KN/m活载设计值： 1.42. 0=2.8 KN/m总荷载设计值： P=4.28+2.8=7.08 KN/m平台板的计算简图4.34.3.2 板的截面设计 平台板的计算跨度：ln=1.6m 考虑到平台板的两端梁的嵌固作用，跨中最大设计弯矩取M=p ln2/10=（1/10）7.081.62=1.81 KNm板的有效高度h0=100-30=70mms=M/1fcb h02=1.81106/（1.09.61000702）=0.04=1=0.041b=0.614rs=0.5（1）=0.5（1）=0.979As= M/rsfy h0=1.81106/（0.97921070）=1262所以选用受力钢筋：8200，As=2572分布钢筋：8200验算：=As/b h0=257/（100070）=0.367%min=45ft/fy=（451.1）/210=0.235%且0.15%满足。4.4平台梁的设计（TL1、TL2）查表，单跨简支，h（1/12）l0，计算跨度l0=1.05 ln=1.051.6=1.68m则h（1/12）1.68=0.14m=140mm,可取h=300mmb/h=1/21/3，b=（1/21/3）300=100150mm。取b=150mm所以平台梁的截面尺寸：bh=150mm300mm4.4 平台梁设计（L2、L3）4.4.1 荷载计算恒荷载：梁自重： 0.150.325=1.13KN/m梁侧粉刷： 0.020.3217=0.204 KN/m平台板传来： 3.571.6/2=2.86 KN/m梯段板传来： 6.62.7/2=8.91 KN/m小计： 13.10 KN/m恒载设计值： 1.213.10=15.72 KN/m活载设计值： 2.01.6/21.4=1.14 KN/m荷载总值： P=15.72+1.14=16.86 KN/m4.4.2 截面设计计算跨度l0=1.05 ln=1.051.6=1.68m弯矩设计值：M=1/8P l02=1/87.081.682=2.50 KN/m平台梁支座处最大剪力V=1/2P ln=1/27.081.6=5.66 KN配筋计算：采用C20砼，fc=9.6N/mm2,采用HRB335钢筋，fy=300 N/mm2。正截面承载力计算环境类别为三类，取砼保护层厚度为40平台梁的有效高度h0=300-40=260mms=M/1fcb h02=5.66106/（1.09.61502602）=0.058=1=0.062b=0.55rs=0.5（1）=0. 5（10.938）=0.969As= M/rsfy h0=5.66106/（0.969300260）=752考虑到平台梁两边受力不均，有扭矩存在，纵向受力钢筋酌量增大。所以选用210，As=157mm2= As/b h0=157/（150260）=0.403%min=45ft/fy=（451.43）/300=0.215%且0.20%满足。斜截面承载力计算hw= h0-h板=260-100=160mmhw/b=160/150=1.14,属厚腹梁，截面尺寸按下式验算。0.25fccbh0=0.259.61.0150260=93.6KNV=18.21 KN,截面符合要求验算是否需配置箍筋0.7 ftbh0=0.71.1150260=30.03 KNV=18.21 KN故仅考虑构造配置箍筋，采用8200双肢箍sv=nAsv/bs=101/（150200）=0.34%min= 0.24ft/fy=（0.241.43）/210=0.16%，满足要求。5 现浇板的设计因为所有均为双向板，且相邻跨度的比值较小，故按多跨连续双向板弹性理论方法计算，取1m宽板带作为计算单元。第一种板尺寸：l1=4.2m，l2=5.4m，l1/l2=5.4/4.2=1.282，双向板第二种板尺寸：l1=3.6m，l2=5.4m，l2/l1=5.4/3.6=1.502，双向板 板计算简图5.15.1 荷载计算20水泥砂浆面层： 0.0220=0.40KN/100现浇钢筋砼楼板： 0.1025=2.50KN/15混合砂浆天棚抹灰： 0.01517=0.26 KN/小计： gk=3.16 KN/恒载设计值： g=1.23.16=3.79 KN/楼面均布活荷载：一般房间为1.5 KN/，卫生间，走廊为2.0 KN/，为计算简便，统一取均布活荷载为2.0 KN/。活载设计值： g=1.42=2.80 KN/5.2 确定板的计算跨度因为按弹性理论计算时，中间各跨取支撑中心线之间的距离，粱板在边支座与支撑构件整浇时，边跨也取支撑中心之间的距离。纵向 中间跨：l0=4.2m 边 跨：l0=5.4m横向 中间跨：l0=3.6m 边 跨：l0=5.4m5.3 板的内力计算根据不同的板尺寸和不同的支撑情况进行分类，整个楼盖可以分为：B1，B2，2种区格板。B1区格板：l01/l02=4200/5400=0.78在g+q1/2=3.79+2.80/2=5.19 KN/或在g+q1=3.79+2.80=6.59 KN/作用时，查表得系数：m1=0.0281, m2=0.0138m1=0.0679 m2=0.0561在q1/2=2.80/2=1.40 KN/作用时，查表得系数：m1=0.0585, m2=0.0327则M1=（m1+0.2 m2）（g+q1/2）l012（m1+0.2 m2）（q1/2）l012 =（0.0281+0.20.0138）5.194.22（0.0585+0.20.0327）1.404.22=4.431KNmM2=（m2+0.2 m1）（g+q1/2）l012（m2+0.2 m1）（q1/2）l012 =（0.0138+0.20.0281）5.194.22（0.0327+0.20.0585）1.404.22 =2.875KNmM1=M1= m1（g+q1）l012=0.06796.594.22=7.893 KNmM2=M2= m2（g+q1）l012=0.05616.594.22=6.521 KNmB2区格板：l01/l02=3600/5400=0.667在g+q1/2=3.79+2.80/2=5.19 KN/或在g+q1=3.79+2.80=6.59 KN/作用时，查表得系数：m1=0.033, m2=0.0106m1=0.0748 m2=0.0700在q1/2=2.80/2=1.40 KN/作用时，查表得系数：m1=0.0710, m2=0.0286则M1=（m1+0.2 m2）（g+q1/2）l012（m1+0.2 m2）（q1/2）l012 =（0.033+0.20.0106）5.193.62（0.0710+0.20.0286）1.403.62=3.754KNmM2 =（m2+0.2 m1）（g+q1/2）l012（m2+0.2 m1）（q1/2）l012 =（0.0106+0.20.033）5.193.62（0.0286+0.20.0710）1.403.62 =1.934KNmM1=M1= m1（g+q1）l012=0.07486.593.62=6.388 KNmM2=M2= m2（g+q1）l012=0.07006.593.62=5.978 KNmB3区格板：l01/l02=4200/5400=0.78在g+q1/2=3.79+2.80/2=5.19 KN/或在g+q1=3.79+2.80=6.59 KN/作用时，查表得系数：m1=0.0281, m2=0.0138m1=0.0679 m2=0.0561在q1/2=2.80/2=1.40 KN/作用时，查表得系数：m1=0.0585, m2=0.0327则M1=（m1+0.2 m2）（g+q1/2）l012（m1+0.2 m2）（q1/2）l012 =（0.0281+0.20.0138）5.194.22（0.0585+0.20.0327）1.404.22=4.431KNmM2=（m2+0.2 m1）（g+q1/2）l012（m2+0.2 m1）（q1/2）l012 =（0.0138+0.20.0281）5.194.22（0.0327+0.20.0585）1.404.22 =2.875KNmM1=M1= m1（g+q1）l012=0.06796.594.22=7.893 KNmM2=M2= m2（g+q1）l012=0.05616.594.22=6.521 KNm板得内力计算结果见表5.1 区格项目B1B2B3l01（m）4.23.64.2l02（m）5.45.45.4l01/l020.780.6670.78M1（KNm）4.4313.7544.431M2（KNm）2.8751.9342.875M1（KNm）7.8936.3887.893M1（KNm）7.8936.3887.893M2（KNm）6.5215.9786.521M2（KNm）6.5215.9786.5215.4 板的配筋计算板的截面有效高度跨中截面：l01方向（短跨方向）h01=h-20=100-20=80mm l02方向（长跨方向）h02=h-30=100-30=70mm支座截面：h0=h-20=100-20=80mm由于板与周边梁为整体现浇，故应对板的弯矩进行折减，计算方法如下：中间跨和跨中截面及中间支座截面弯矩减少20%，边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面，当lb/l01.5时减小20%：其余均不折减，为了便于计算，近似取rs=0.95，As=M/0.95 h0fy，采用HPB235钢筋，查得fy=210N/mm2截面配筋计算结果及实际配筋列于下表2.2按弹性理论板得配筋计算表5.2 项目截面h0（mm）M（KNm）As=M/0.95h0fy（mm2）配筋实有As（mm2）跨中B1l01方向803.5452228200252l02方向702.31678300168B2l01方向803.7542358200252l02方向701.934 1398300168B3l01方向804.431 2778150336l02方向702.8752068200252支座B1B280-7.893 4948100503B1B380-6.521 4088110457B2B380-7.893 4948100503B3B380-6.521 4088110457B2B280-4.78229981503356 框架荷载计算6.1 线刚度计算底层高度由梁轴线算至基础顶面，所以底层高暂取h=3000+300+700=4000mm=4.0m，其余层高均为3.0m为方便设计，假定梁的截面惯性矩I沿轴线不变，对现浇楼盖，中框架取I=2I0，大边框架取I=1.5I0梁柱线刚度计算：AB跨、CD跨梁i=1.5E1/120.250.53/4.2=9.310-4E（m3）BC跨梁i=2E1/120.250.43/3.6=7.4110-4E（m3）上部各层柱： i=E1/120.50.53/3=17.3610-4E（m3）底层柱： i=E1/120.50.53/4=13.0210-4E（m3）框架线刚度计算简图6.1已知：横向框架梁：bh=250mm500mm纵向框架梁：bh=250mm400mm次梁尺寸：bh=200mm300mm柱截面尺寸：bh=500mm500mm现浇钢筋砼板厚为100mm6.2 恒载计算6.2.1 屋面框架梁线荷载标准值 20mm厚防水砂浆找平层： 0.0220=0.40 KN/ 100140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 （0.10+0.14）/27=0.84 KN/ 100mm厚现浇钢筋混凝土屋面板： 0.1025=2.5 KN/ 15mm厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24 KN/ 小计： 3.98KN/ AC、CE跨框架梁自重： 0.250.5025=3.13 KN/m 梁测粉刷： 2（0.50-0.10）0.01517=0.27 KN/m小计： 3.4KN/mBC跨框架梁自重： 0.250.4025=2.5 KN/m 梁测粉刷： 2（0.40-0.10）0.01517=0.2 KN/m小计： 2.7KN/m作用于顶层框架梁上的线荷载如下：g7AB1= g7CD1=3.4 KN/m g7BC2=2.7 KN/m g7AB2= g7CD2=3.984.2=16.72KN/m g7BC2=3.983.6=14.33 KN/m 6.2.2 楼面框架梁线荷载标准值25mm厚水泥砂浆面层： 0.0225=0.50 KN/100mm厚现浇钢筋混凝土楼板： 0.1025=2.5 KN/15mm厚混合砂浆抹灰: 0.01516=0.24 KN/小计：楼面恒荷载 3.24 KN/AC、CE跨框架梁自重： 0.250.5025=3.13 KN/m 梁测粉刷： 2（0.50-0.10）0.01517=0.27 KN/m小计： 3.4KN/m边跨填充墙+墙面粉刷：0.24（3.0-0.5）19+（3.0-0.5）0.02217=13.1KN/mBC跨框架梁自重： 0.250.4025=2.5 KN/m 梁测粉刷： 2（0.40-0.10）0.01517=0.2 KN/m小计： 2.7KN/m 中跨填充墙+墙面粉刷：0.24（3.0-0.5）19+（3.0-0.5）0.02217=13.1KN/m则作用于中间层框架梁上的线荷载标准值如下：gAB1= gCD1=3.4+13.1=16.5 KN/m gBC2=2.7+13.1=15.8 KN/m gAB2= gCD2=3.244.2=13.61KN/m gBC2=3.243.6=11.66 KN/m 6.2.3 屋面框架节点集中力标准值 边柱连系梁自重 0.250.505.425=16.88 KN/m 梁测粉刷： 2（0.50-0.10）0.025.417=1.47 KN/m1m高女儿墙自重 0.2415.419=24.62 KN/m 粉刷： 210.025.417=3.67 KN/m连系梁传来屋面自重 1/2（5.4+5.4-4.2）1/24.23.98=27.58KN/m顶层边节点集中荷载 G7A= G7D=74.22 KN/m中柱连系梁自重 0.250.405.425=13.5 KN/m 梁测粉刷： 2（0.40-0.10）0.025.417=1.10 KN/m连系梁传来屋面自重 1/2（5.4+5.4-4.2）1/24.23.98=27.58 KN/m 1/2（5.4+5.4-3.6）1/23.63.98=25.79 KN/m顶层中节点集中荷载 G7B= G7C=67.97 KN/m6.2.4 楼面框架节点集中力标准值边柱连系梁自重 0.250.505.425=16.88 KN 梁测粉刷： 2（0.50-0.10）0.025.417=1.47 KN 窗自重： 1.52.40.45=1.62 KN 窗下墙体自重： 0.2414.919=22.34 KN 粉刷： 20.0214.917=3.33 KN 窗边墙体自重： 0.2419（3.0-1-0.5）（5.4-2.4）=20.52 KN 粉刷： 20.0217（3.0-1-0.5）（5.4-2.4）=3.06 KN 框架柱自重： 0.50.53.025=18.75 KN 粉刷： 1.020.023.017=1.04 KN连系梁传来楼面自重： 1/2（5.4+5.4-4.2）1/24.23.98=27.58KN 小计：中间层边柱节点集中荷载标准值： GA= GD=116.59KN 中柱连系梁自重 0.250.405.425=13.5 KN 梁测粉刷： 2（0.40-0.10）0.025.417=1.10 KN 内纵墙自重： （3.0-0.4）0.24194.9=58.09KN 粉刷： （3.0-0.4）20.02174.9=8.66KN 框架柱自重： 0.50.53.025=18.75KN 粉刷： 1.020.023.017=1.04KN扣除门洞重加上门重： -2.11.0（5.24-0.2）= -10.58 KN连系梁传来楼面自重： 1/2（1.2+5.4）2.13.24=22.45KN 1/2（1.8+5.4）1.83.24=19.25KN 中间层中节点集中荷载标准值： GB=GC=132.26 KN 6.2.5 恒载作用下的结构计算简图KJ-3恒载作用下的结构计算简图6.2图中荷载：g7AB1= g7CD1=3.4 KN/m g7BC2=2.7 KN/m g7AB2= g7CD2=3.984.2=16.72KN/m g7BC2=3.983.6=14.33 KN/m gAB1= gCD1=3.4+13.1=16.5 KN/m gBC2=2.7+13.1=15.8 KN/m gAB2= g7CD2=3.244.2=13.61KN/m gBC2=3.243.6=11.66 KN/m G7A= G7D=74.22 KN/mG7B= G7C=67.97 KN/mGA= GD=116.59KN/mGB=GC=132.26K6.3 活载计算KJ-3活载作用下的结构计算简图6.3P7AB=P7CD=2.04.2=8.4KN/mP7BC=2.03.6=7.2KNP7A=P7D=1/2（5.4+1.2）2.12.0=13.86KNP7B=P7C=1/2（5.4+1.2）2.12.0+1/2（5.4+1.8）1.82.0=26.82KNPAB= PCD=4.22.0=8.4KN/mPBC=3.62.0=7.2KN/mPA=PD=1/2（5.4+1.2）2.12.0=13.86KNPB=PC=1/2（5.4+1.2）2.12.0+1/2（5.4+1.8）1.82.0=26.82KN6.4 风荷载的计算风压标准值的计算公式：=zsz0 因结构高H=22m30m，可取z=1.0，对于矩形平面，s=1.3，z可查荷载规范。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积。基本风压值0=0.55KN/m，地貌粗糙度类别为B类。风荷载计算表6.1层次zs z（m）z0（KN/）A（）Pw（KN）71.0 1.321.31.643 0.55 13.515.8661.0 1.318.31.213 0.5516.214.05 51.0 1.315.31.147 0.55 16.213.28 41.0 1.312.31.0620.5516.212.331.0 1.39.30.9730.5516.211.2721.0 1.36.30.852 0.5516.29.8711.0 1.33.30.5280.5517.826.73在风载计算作用下的结构计算简图5-3，该图为左风情况，右风方则方向相反风载作用下的结构计算简图6.47 框架内力7.1 恒载作用下的内力计算恒载作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。7.1.2 各层梁端的弯矩计算 计算简图如下，梁上均为分布荷载（矩形）和三角形荷载两部分组成，并在支座还有集中力作用。一七层梁端弯矩计算简图7.1g 边= g AB1 +5/8 gAB2 =16.5+5/813.61=25.01KN/mg 中= g BC1 +5/8 g BC2 =15.8+5/811.66=23.09KN/mMAB=1/12 g 边l2 边=1/1225.014.22=36.76KNmMBC=1/12 g 边l2 边=1/1223.093.62=24.94KNm 顶层梁端弯矩计算简图7.2g 边= g 7AB1 +5/8 g7AB2 =3.4+5/816.72=13.85KN/mg 中= g 7BC1 +5/8 g 7BC2 =2.7+5/814.33=11.66KN/mM7AB=1/12 g 边l2 边=1/1213.854.22=20.36KNmM7BC=1/12 g 边l2 边=1/1211.663.62=12.60KNm 7.1.3 弯矩二次分配法计算杆端弯矩梁柱的传递系数均为1/2，因对称取一半计算 AB跨、CD跨梁i=1.5E1/120.250.53/4.2=9.310-4E（m3）BC跨梁i=2E1/120.250.43/3.6=7.4110-4E（m3）上部各层柱： i=E1/120.50.53/3=17.3610-4E（m3）底层柱： i=E1/120.50.53/4=13.0210-4E（m3）七层节点:A7：右梁9.3/（9.3+17.36）=0.349下柱 17.36/（9.3+17.36）=0. 651B7：左梁 9.3/（9.3+17.36+7.41）=0.273右梁 7.41/（9.3+17.36+7.41）=0.510下柱 17.36/（9.3+17.36+7.41）=0.217二六层节点:A2：右梁 9.3/（9.3+17.362）=0.212上柱、下柱 17.36/（9.3+17.362）=0.394B2：左梁 9.3/（9.3+7.41+17.362）=0.182右梁 7.41/（9.3+7.41+17.362）=0.144 上柱、下柱 17.36/（9.3+7.41+17.362）=0.337一层节点:A1：右梁 9.3/（9.3+17.36+13.02）=0.234上柱 17.36/（9.3+17.36+13.02）=0.438下柱 13.02/（9.3+17.36+13.02）=0.328B1：左梁 9.3/（9.3+17.36+13.02+7.41）=0.197右梁 17.36/（9.3+17.36+13.02+7.41）=0.369上柱 13.02/（9.3+17.36+13.02+7.41）=0.277下柱 7.41/（9.3+17.36+13.02+7.41）=0.157在恒载作用下弯矩二次分配法图7.37.1.4 确定各层梁的跨中弯矩二层：AB跨已求得：M2CE=-229.98KNm M2EC=92.47KNmQ2EC=（-229.98+92.47+1/221.5227.22+1/214.1987.22+29.8542.4）/7.2=119.445KNQ2CE=21.5227.2+29.854+14.1987.2-119.445=167.593KNM3CE中=119.4453.6-92.47-14.1983.62/2-21.5223.62/2=106.066KNm7.1.5 恒载作用下的内力图KJ-3恒载作用下弯矩图（KNm）7.4KJ-3恒载作用下V和N图（KN）7.57.2 活载作用下的内力计算7.2.1各层梁端的弯矩计算活载满跨布置一七层梁端弯矩计算简图7.6p 边= 5/8pAB2 =5/88.4=5.25KN/mp 中= 5/8 p BC2 =5/87.2=4.5KN/mMAB=1/12p 边l2 边=1/125.254.22=7.72KNmMBC=1/12p 边l2 边=1/124.53.62=4.86KNm顶层梁端弯矩计算简图7.7M3CE=-M3EC=-1/12 Pl2AC=-1/123.157.22=-13.61KNmM”3CE=-13.992.44.82/7.22=-14.92KNmM”3EC=13.994.82.42/7.22=7.46KNm所以M3CE=-13.61-14.92=-28.53KNmM3EC=13.61+7.46=21.07KNm7.2.2弯矩二次分配法计算杆端弯矩在活载作用下的弯矩二次分配法图7.87.2.3确定各层梁的跨中弯矩三层：AB跨已求得：M3CE=-22.06KNm M3EC=14.82KNmQ3EC=（-22.06+14.82+1/23.157.22